脚手架专项综合项目施工专项方案范本.doc

中物院成都科技创新基地工作性周转住房工程
外
脚
手
架
专
项
施
工
方
案
编 制 人：
审 核 人：
审 批 人：
编制单位：四川海天建设工程有限公司
编制时间：9月11日
目 录

1.工程概况 2
2.编制根据 2
3.脚架选型与布置 2
4.脚手架用途 3
5.脚手架设材料与规定 4
6.第一种外架方式：双排钢管落地脚手架 4
7.第二种外架方式：普通型钢悬挑脚手架 10
8.悬挑脚手架搭设注意事项 24
9.脚手架安全管理 26

1. 工程概况
1.1 工程位于成都市双流县银河路596#。
1.2 本工程为住宅楼，构造设计为框架剪力墙构造，我项目部承建高层区及其附楼地下一层。
高层区地下负1层5.2m，地上18层，1F层高为4.2 m，2F～18F层高为3 m,建筑高度55.35m。施工脚手架搭设高度为57.95m。
别的某些均为地下室层高3.9m。
2. 编制根据
2.1 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-)
2.2 《建筑构造荷载规范》(GB 50009-)
2.3 《钢管脚手架扣件原则》（GB15831）
2.4 《建筑构造静力计算手册》
2.5 《钢构造设计规范》(GB 50017-)
2.6 《碳素构造钢》（GB/T700）
2.7 《中物院成都基地周转性住房工程施工图》
3. 脚手架选形与布置
本工程脚手架依照建筑物设计特性、构造布置、高度及外墙施工规定，分别选取双排落地脚手架、普通型钢悬挑脚手架两种种形式，分三段搭设，以满足建筑物施工过程中模板支撑、操作和安全防护需要，其布置形式如下：
3.1地下室区：
地下室层区标高-5.2 ～-1.3m，采用双排钢管落地脚手架，搭设高度5.4m。
3.2高层区:
9#、10#楼标高-5.2 ～+19.2m（1F~6F），采用双排钢管落地脚手架，搭设高24.4m。有地下室某些直接在地下室面板上（即地下室构造板上，标高-1.3m）搭设外架至+19.2m，搭设高度20.5m；第一步悬挑架：标高+19.2m ～+37.2 m(7F~12F)，搭设高度18m，第二步悬挑架：标高+37.2m～+57.95m(13F~18F)，搭设高度20.75m，
3.3 A栋电梯井和管道井在标高+19.2m如下采用落地脚手架，由底至顶持续搭设；在标高+19.2 m和+37.2 m分别采用16号工字钢支撑在井（管）道墙上分段搭设操作脚手架。
3.4脚手架立面布置如下示意图5-1、
示意图5-1、
4. 脚手架用途
本工程外脚手架重要用于主体施工阶段安全防护和构造边沿施工部位操作，按构造脚手架搭设原则执行。
5. 脚手架搭设材料与规定
5.1 搭设脚手架重要材料采用：Φ48×3.25钢管、连墙杆质量应符合国标《碳素构造钢》（GB/T700）中Q235-A级钢规定、扣件材质应符合国标《钢管脚手架扣件》（GB15831）中规定、钢笆脚手板、绿色密目安全网、型钢（工字钢、槽钢、钢筋）、钢丝绳以及配套构配件应符合《建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-）中规定。
5.2 所有脚手架外侧立杆设立防护栏杆，并满挂密目式安全绿网，剪刀撑应涂刷蓝色油漆(或者黄白相间颜色)，以保证脚手架外观颜色一致。
5.3 人行斜道应选取外墙比较规则部位设立，采用落地脚手架搭设建筑物人行斜道由地（楼）面至操作层持续设立，人行斜道为“之”字型形式，人行斜道搭设高度不得超过25m，并与建筑物或外架连接牢固；人行斜道停止搭设后，在建筑物内部设立安全通道，运用建筑物内部楼梯解决施工人员上下楼层，待构造施工至十层时，开始安装人货两用施工电梯，开始进入十层如下墙体砌筑。
6. 第一种外架方式：双排钢管落地脚手架
6.1 搭设参数
6.1.1本工程地下室区均采用落地式外架从地下室外地面-5.2m开始搭设，搭设高度5.4m；（个别栋某些外架采用悬挑脚手架，不在本次方案之例）。
高层区各栋采用落地式外架从地下室顶板-1.5m开始搭设，搭设最大高度20.5 m。
6.1.2 落地脚手架搭设构造尺寸如下：立杆纵距La=1.50～1.60m，立杆横距Lb=0.85m，步距h=1.80m脚手架内立杆离墙最大距离1250mm，连墙杆件水平间距L1=3.0m，竖向间距H1=4 m，连墙杆件使用Φ48×3.25钢管，一端用直角扣件与脚手架内外立杆连接，另一端与建筑物预埋钢管用扣件连接（见下图）；脚手架外侧满挂绿色密目安全立网，容许搭设高度H≤50m。

6.2 楼板支撑面承载力验算
由于落地脚手架座落在地下室顶板上，故应对其楼板支撑面承载力进行如下验算：
6.2.1地下室顶板承载力验算
经计算20.5 m高落地脚手架立杆传来集中荷载为9.67KN，取架宽1.5m作为计算单元折算成楼面等效荷载为7.58KN/m2不大于楼板设计容许承载力30 KN/m2，满足规定。
6.2.2 对座落在2F悬挑雨棚部位落地脚手架，均应在雨棚下脚手架立杆相应位置用顶托反撑搭设传力脚手架，将上部落地脚手架荷载传递到地下室顶板；传力脚手架步距为1.5m，其纵距和排距同上部架体。
6.3 搭设规定
6.3.1 搭设顺序
弹脚手架安装线→安放垫木→安装纵向扫地杆→竖立杆→设抛撑→安装横向扫地杆→安装第一步小横杆→安装第一步纵向水平杆→铺钢笆脚手板→设立连墙杆→安装第二步小横杆→安装第二步纵向水平杆……
6.3.2 立杆搭设注意事项
6.3.2.1 立杆上对接扣件应交错布置，两个相邻立杆接头不应设在同步同跨内，在高度方向错开距离不应不大于500mm，各接头中心距主节点距离不得不不大于步距1/3。
6.3.2.2 开始搭设立杆时，应每隔6跨设立一根抛撑，待连墙杆件安装牢固后，方可依照状况拆除。
6.3.2.3 当搭至有连墙杆件部位时，搭设完该处立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应及时设立连墙件。
6.3.2.4立杆顶端应高出建筑物檐口上皮高度1.5m。立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，别的各层各步接头必要采用对接扣件连接。
6.3.2.5 脚手架必要设立纵横向扫地杆，纵向扫地杆应使用直角扣件固定在距垫板不不不大于200mm处立杆上，横向扫地杆应固定在紧靠纵向扫地杆下方立杆上；当立杆基面不在同一高度上时，必要将高处纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，靠边坡立杆到边坡距离不应不大于500mm.
6.3.3 搭设纵横向水平杆注意事项
6.3.3.1 脚手架纵向水平杆设立在横向水平杆之上，其间距不得不不大于400mm，接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应不大于500 mm，并避免设在纵向水平杆跨中；搭接接头长度不得不大于1m，并应设立3个旋转扣件固定。
6.3.3.2 每个主节点处必要设立一根横向水平杆，并采用直角扣件固定在立杆上，脚手架平面外伸长度为200mm，靠墙一侧外伸长度为250mm。
6.3.3.3 封闭型脚手架同一步纵向水平杆必要四周交圈，并用直角扣件与内外角立杆固定。
6.3.4 设立连墙杆件、剪刀撑、横向支撑注意事项
6.3.4.1 脚手架连墙件应严格按搭设尺寸设计中规定间距均匀设立，形式宜采用菱形布置，连墙件宜接近主节点设立，偏离主节点距离不应不不大于300mm。
6.3.4.2 连墙件必要从底部第一根纵向水平杆开始设立，一字型、开口型脚手架两端连墙件垂直距离必要按建筑物层高持续设立；在施工电梯位置需断开脚手架部位，应在开口两端第一纵距两根立杆同步按层高设立连墙杆件，连墙杆件设立应呈水平并垂直于墙面，与脚手架连接一端可稍微下斜，绝对不容许向上翘起。
6.3.4.3 每道剪刀撑跨越立杆根数宜在5～7根之间，其宽度不应不大于6m，斜杆与地面倾角宜在45～60度之间。
6.3.4.4 高度在24m如下脚手架，必要在外侧立面两端各设立一道剪刀撑，并应由底到顶持续设立，中间各道剪刀撑之间净距不应不不大于15m。高度在24m以上脚手架应在外侧立面整个长度和宽度上应持续设立剪刀撑；剪刀撑斜杆接长宜采用搭接，搭接长度不应不大于1m，应使用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板边沿至杆端距离不应不大于100mm。
6.3.4.5 剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交横向水平杆伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点距离不适当不不大于150mm。
6.3.4.6 一字形、开口型脚手架两端必要设立横向斜杆，中间宜每隔6跨设立一道，横向斜撑应设立在同一节间，由底至顶层呈之字形持续布置，斜腹杆应采用旋转扣件固定在与之相交横向水平杆伸出端上。
6.3.4.7 脚手架持续搭设高度在24米如下封闭型脚手架可不设横向斜杆；高度在24米以上封闭脚手架，除拐角应设立横向斜撑外，中间应每隔6跨设立一道。
6.3.5 人行斜道搭设
6.3.5.1 人行斜道宜附着外脚手架或建筑物上，但斜道杆件要独立设立，并采用之字型斜道，斜道宽度不适当不大于1米，坡度为1：3，拐弯处应设立平台，其宽度不应不大于斜道宽度。
6.3.5.2 斜道两侧及平台外围均应设立栏杆及挡脚板，栏杆高度应为1.2米，挡脚板高度不应不大于180mm，并按脚手架搭设规定设立连墙件、剪刀撑及横向斜撑。
6.3.6 扣件安装注意事项
6.3.6.1 扣件螺栓拧紧力矩不应不大于40Nm，并不不不大于65Nm，对接扣件开口应朝上或朝内，各杆件端头伸出扣件盖板边沿长度不应不大于100mm。
6.3.6.2 主节点处固定横向水平杆（或纵向水平杆）、剪刀撑、横向支撑扣件中心线距主节点距离不适当超过150mm。
6.3.7 钢笆脚手板铺设及栏杆、挡脚板设立
6.3.7.1 钢笆脚手板应按其主筋垂直于纵向水平杆满铺，采用对接平铺，四个角应用直径≥1.2mm镀锌铁丝固定在纵向水平杆上。
6.3.7.2栏杆和挡脚板应搭设在外排立杆内侧，栏杆居中设立，挡脚板高度不应不大于150mm，如下示意图。

6.3.7.3脚手架每六个步距靠墙一侧与内立杆之间使用18mm厚胶合板对接平铺，背面钉50×100 mm木枋加强，接头两边必要设二根横向水平杆，胶合板外伸长度宜控制在100mm，作为脚手架竖向隔离办法，即六步一隔离，如下图所示。

6.3.8 当需要在脚手架上开设门洞时，宜采用上升斜杆、平行弦杆桁架构造，斜杆与水平方向倾角为45～60度，并按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
规定选用“B型”形式，见下图。

6.4 落地脚手架拆除
6.4.1 拆除脚手架前应全面检查其扣件连接、连墙杆件、支撑体系等与否符合搭设时规定，清除脚手架上所有杂物及地面障碍物，并由单位工程施工负责人进行脚手架拆除安全技术交底。
6.4.2 拆除作业必要由上而下逐级进行，禁止上下同步作业。
6.4.3 连墙件必要随脚手架逐级拆除，禁止先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应不不大于2步，如高差不不大于2步，应事先增设连墙件进行固定。
6.4.4 当脚手架采用分段或分立面拆除时（如施工电梯部位），对不拆除脚手架两端应事先按每个楼层增设连墙杆件和横向斜撑进行加固。
6.4.5 当脚手架拆至底部最后一根立杆高度时，应先在恰当位置搭设暂时抛撑加固后，再拆除连墙杆件。
7. 第二种外架方式：六层、十二层普通型钢悬挑脚手架
7.1 型钢悬挑架材料选取
悬挑型钢水平梁选用16号热轧工字钢，纵向联梁选用14号热轧工字钢，斜拉杆采用钢丝绳（规格由计算拟定），搭设脚手架用料同双排落地脚手架。
7.2 型钢悬挑架搭设尺寸
立杆纵距La=1.50m~1.7m，立杆横距Lb=0.85m，步距h=1.80m，脚手架内立杆中心离建筑物构造边沿最大距离1250mm，连墙杆件水平间距L1=3.0～3.40m，竖向间距H1=4m，连墙杆件使用Φ48×3.25钢管，一端用直角扣件与脚手架内外立杆连接，另一端与建筑物预埋钢管使用双扣件连接；脚手架外侧满挂绿色密目安全立网。
7.3 型钢悬挑架搭设顺序
型钢挑梁制作 → 预埋铁件及锚环 → 挑梁所在楼层混凝土浇捣 → 安装型钢挑支构件（按平面图）→ 型钢挑梁固定（按图）→ 安装并焊接型钢纵向联梁（按图）→ 按脚手架纵横距及内排架距墙尺寸焊接立杆限位短柱（纵向应拉通线）→ 竖立杆 → 设立架体暂时支撑 → 安装横向扫地杆 → 安装纵向扫地杆 → 安装第一步小横杆 → 安装第一步纵向水平杆 → 铺钢笆脚手板 → 设立连墙杆件 → 安装第二步小横杆 → 安装第二步纵向水平杆…… → 预埋吊环浇捣上层混凝土 → 安装斜拉钢丝绳 → 脚手架搭至卸荷位置安装卸荷钢绳……→继续搭设脚手架至设计高度
7.4 六层、十二层悬挑型钢水平梁布置
本工程型钢悬挑架布置在构造楼面，采用上拉式挑支构造。
7.5 悬挑型钢水平梁节点大样图及受力验算书
本工程建筑物边梁向外凸出最大距离为1100mm，为了保证外脚手架四周闭合及型钢水平梁锚固段能支承在构造受力部位；依照悬挑脚手架和型钢水平梁实际工况及平面布置，选取承受荷载最不利悬挑钢梁且具备代表性节点构件作为验算对象，分别进行如下计算。
7.5.1 详图一型钢A悬挑梁安装如图7-2、图7-3。

7.5.2 详图一型钢受力计算书
7.5.2.1 脚手架搭设参数
普通型刚上拉式悬挑双排脚手架搭设高度为38.6 米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆最大纵距为 1.65米，立杆横距为0.85米，立杆步距为1.8 米；内排架距墙1.25米；大横杆在上，搭接在小横杆上大横杆根数为 1 根；采用Φ48×3.25钢管；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 1.0；连墙件竖向间距 4.0 米，水平间距3.3 米，采用双扣件连接；
7.5.2.2 荷载参数
按装修脚手架选取，同步施工层数:2 层；施工均布荷载：2.0 kN/m2；风荷载参数按四川省成都市采用，基本风压为0.75，风荷载高度变化系数μz为1.0，风荷载体型系数μs为1.126；计算中考虑风荷载作用；静荷载按每米立杆承受构造自重荷载原则值:0.1292 kN/m；脚手板自重原则值:0.30 kN/m2；栏杆挡脚板自重原则值:0.15kN/m ；安全设施与安全网自重原则值:0.005 kN/m2；脚手板铺设层数:3 层；脚手板类别:竹笆脚手板；栏杆挡板类别:钢杆，层板挡板。
7.5.2.3 水平挑支构件选取
悬挑水平钢梁按带悬臂单跨梁计算选取16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2.10m，建筑物内锚固段长度 1.90m；与楼板连接压环直径:20mm；楼板混凝土标号:C30；上拉钢绳数量1根，钢绳安全系数取8，钢绳上下拉结点垂直距离为3.20 m；钢绳水平方向距离建筑物 取2.15m。
7.5.2.4 脚手架立杆荷载计算
作用于脚手架上荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载，经计算20米高脚手架产生立杆轴向力为：
不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值： N1 = 10.561 kN；
考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值： N2 = 9.972 kN；
风荷载设计值产生立杆段弯矩值： Mw = 0.316 kN.m；
7.5.2.5 脚手架立杆稳定性计算
不考虑风荷载时，立杆稳定性计算公式为：

立杆轴向压力设计值 ：N = 10.561 kN；
计算立杆截面回转半径 ：i = 1.59 cm；
计算长度附加系数按《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155，计算长度系数μ = 1.5 ；
计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 拟定 ：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 196 ；
轴心受压立杆稳定系数φ,由长细比 lo/i 计算成果查表得到 ：φ= 0.188 ；
立杆净截面面积 ： A = 4.57 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.79 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
σ = 10561/(0.188×457)=122.922 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 122.922 N/mm2 不大于 立杆抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足规定！
考虑风荷载时,立杆稳定性计算公式：

立杆轴心压力设计值 ：N = 9.972 kN；Mw = 0.316 kN.m；
σ = 9972/(0.188×457)+316000/4790 = 182.038 N/mm2不大于立杆抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足规定！
7.5.2.6 连墙件计算
连墙件轴向力设计值应按照下式计算：
Nl = Nlw + N0
风荷载原则值 Wk = 0.497 kN/m2；
每个连墙件覆盖最大脚手架外侧迎风面积 Aw = 13.60 m2；
按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生轴向力： N0= 5.0 kN；
风荷载产生连墙件轴向力设计值，按照下式计算：
Nlw = 1.4×Wk×Aw = 9.463 kN；
连墙件轴向力设计值： Nl = Nlw + N0= 14.463 kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
Nf = φ·A·[f]
其中： φ -- 轴心受压立杆稳定系数； 由长细比 l0/i = 1250/15.9成果查表得到 φ=0.728，l0为内排架距离墙长度； A = 4.57 cm2；[f]=205 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.728×4.57×10-4×205×103 = 68.203 kN；
Nl = 14.463 kN < Nf = 68.203 kN，连墙件设计计算满足规定！
连墙件两端采用双扣件连接，如图7-4
由以上计算得到 Nl = 14.463 kN不大于双扣件抗滑力 16 kN，满足规定！

图7-4 连墙件扣件连接示意图
7.5.2.7 悬挑水平梁受力计算
悬挑脚手架水平钢梁按照带悬臂持续梁计算。悬臂某些受脚手架荷载P作用，里端C为与楼板锚固点，B为墙支点，A为钢绳拉结点。 脚手架排距为850mm，内排脚手架距离墙体1250mm，支拉钢绳支点距离墙体为 2150mm，水平钢梁计算简图如图7-5。16号工字钢水平支撑梁截面惯性矩I = 1130 cm4，截面抵抗矩W = 141 cm3，截面积A = 26.1 cm2。
受脚手架集中荷载： P=(1.2×6.552 +1.4×2.805)= 10.561 kN；
水平钢梁自重荷载： q=1.2×26.1×0.0001×78.5 = 0.246 kN/m；

安装上拉钢绳后经持续梁计算得到最大内力：
Tmax = 18.874 kN；
Rb = 7.491 kN；
未安装上拉钢绳时，考虑5.4米架高，悬臂水平梁计算得到最大内力：
弯矩 Mmax= -10.761 kN.m；Rc = -6.966 KN；
水平钢梁最大应力：
σ =Mmax/1.05W= 10.761×106 /( 1.05 ×141000 ) = 72.68 N/mm2；
水平梁最大应力计算值 72.68 N/mm2 不大于抗压强度设计值 215 N/mm2。
满足规定！
水平钢梁整体稳定性计算：
依照公式如下

其中：φb -- 均匀弯曲受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

φb = 570 ×9.9×88× 235 /( 4300×160×235) = 0.72
由于φb不不大于0.6，查《钢构造设计规范》(GB50017-)附表B，
得到 φb值为0.658。
经计算水平钢梁最大应力 σ = 10.761×106 /( 0.658×141000 )= 116 N/mm2；
水平钢梁稳定性计算 σ = 116 不大于 [f] = 215 N/mm2 ，
满足规定!
7.5.2.8 上拉钢绳、吊环强度计算
上拉钢绳强度计算：
钢丝拉绳内力：T = Tmax = 18.874 kN；；
钢丝绳容许拉力按照下式计算：

其中：[Fg]-- 钢丝绳容许拉力(kN)；
Fg -- 钢丝绳钢丝破断拉力总和(kN)，计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；
α -- 钢丝绳之间荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；
K -- 钢丝绳使用安全系数。
计算中[Fg]取 T = 18.874 kN，α=0.82，K=8，
经计算，钢丝绳最小直径必要不不大于19.19 mm才干满足规定！
钢丝拉绳吊环强度计算：
取钢丝拉绳轴力T = 18.874 kN作为吊环拉力N：
则 N=T = 18.874 kN；
钢丝拉绳吊环强度计算公式为

其中： [f] 为吊环受力单肢抗剪强度，取[f] = 125N/mm2；
所需钢丝拉绳吊环最小直径 D=(18874×4/3.142×125) 1/2 =13.86mm；
7.5.2.9 锚固段与楼板连接计算
水平钢梁与楼板采用钢筋压环，压环强度计算如下：
水平钢梁与楼板压点压环受力 R = Rc = -6.966 kN；
水平钢梁与楼板压点拉环强度计算公式为:

其中： [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土构造设计规范》10.9.8条[f] = 50N/mm2；
水平钢梁所需压环最小直径 D=[6966×4/(3.142×50×2)]1/2 = 10 mm；
水平钢梁与楼板压点拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。
经上述计算可知，“详图一”悬挑受力构件中，型钢上拉钢绳直径必要不不大于等于19.19mm、吊环最小直径必要不不大于12mm、压环最小直径必要不不大于 10 mm，但在实际施工中，因施工进度需要，经常浮现脚手架卸荷钢绳滞后安装，卸荷钢绳与安全防护棚拉绳同步固定在同一种吊环上等现象，因而，规定本工程在选取挑支受力构件时，其上拉钢绳直径不得不大于20 mm，吊环、压环选用直径为 20 mm圆钢。
7.5.3 详图二悬挑梁型钢B安装如图7-6、图7-7

7.5.4 详图二型钢B受力计算书
7.5.4.1 脚手架搭设参数
搭设普通型钢悬挑脚手架，最大高度为20.75米，脚手架立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆纵距为 1.65米，立杆横距为0.85米，立杆步距为1.8 米；内排架离墙最大距离为0.65米；大横杆在上，搭接在小横杆上大横杆根数为 1 根；采用Φ48×3.25钢管；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 1.0；连墙件竖向间距 4.0 米，水平间距 3.30 米，采用双扣件连接。
7.5.4.2 脚手架荷载参数同详图一中7.5.2.2。
7.5.4.3 水平挑支构件选取
悬挑水平钢梁选取16号工字钢，按带悬臂单跨梁计算,其中建筑物外悬挑段最长为1.70m，建筑物内锚固段长度 2.0m；与楼板连接压环直径:20mm；楼板混凝土标号:C30；上拉钢绳数量1根，钢绳安全系数取8，钢绳上下拉结点垂直距离为3.20 m；钢绳水平方向距离建筑物最大距离为1.55m，搁置在悬挑梁上联梁选用14号工字钢。
7.5.4.4 脚手架立杆荷载计算
作用于脚手架上荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载，经计算34米高脚手架产生立杆轴向力为：
不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值： N1 = 15.129 kN；
考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值： N2 = 14.540 kN；
风荷载设计值产生立杆段弯矩值： Mw = 0.426 kN.m；
7.5.4.5 立杆稳定性计算
不考虑风荷载时，立杆稳定性按下式计算：

立杆轴向压力设计值 ：N = 15.129×23/34 =10.234 kN；
立杆截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；计算长度系数：μ = 1.5 ；计算长度 lo = k×μ×h 拟定 ：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 196 ；
轴心受压立杆稳定系数φ,由长细比 lo/i 计算成果查表得到 ：φ= 0.188 ；
立杆净截面面积 ： A = 4.57 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.79 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
σ = 5305/(0.188×457) = 61.750 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 61.750 N/mm2 不大于 立杆抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足规定！
考虑风荷载时,立杆稳定性按下式计算：

立杆轴心压力设计值 ：N = 14.54×23/34 =9.836 kN；风荷载设计值产生立杆段弯矩值：Mw = 0.426 kN.m；
σ = 9836/(0.188×457)+426000/4790 =203.369 N/mm2不大于立杆抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足规定！
7.5.4.6 钢丝绳卸荷计算
每根立杆钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算办法，在脚手架全高范畴内卸荷1次，吊点选取在立杆、小横杆、大横杆交点位置，以卸荷吊点分段计算，卸荷净高度为11.0m；卸荷钢绳计算简图如图7-8

经计算卸荷处立杆轴向力为：
P1 = P2 = 1.5×15.129×11/34 =7.342 kN；（kx为不均匀系数，取1.5）
各吊点位置处内力计算为(kN)：
T1 = P1/sina1 = 7.342/0.888 = 8.266 kN
T2 = P2/sina2 = 7.342/0.976 = 7.524 kN
卸荷钢丝绳最大轴向拉力为[Fg]= T1 = 8.266 kN。
钢丝绳容许拉力按照下式计算：

其中：[Fg]-- 钢丝绳容许拉力(kN)；
Fg -- 钢丝绳钢丝破断拉力总和(kN)，
计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；
α-- 钢丝绳之间荷载不均匀系数，取0.82；
K -- 钢丝绳使用安全系数。
计算中[Fg]取 8.266kN，α=0.82，K=8，得到：
选取卸荷钢丝绳最小直径为：d =(2×8.266×8/0.82)0.5 = 12.7 mm。
吊环强度计算公式为：σ = N / A ≤ [f]
其中 [f] -- 吊环钢筋抗拉强度，《混凝土构造设计规范》规定[f] = 50 N/mm2；
N -- 吊环上承受荷载等于[Fg]；
A -- 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算,A=0.5πd2；
吊环最小直径d =（2×[Fg]/[f]/π）0.5 =（2×8.266×103/50/3.142）0.5 = 11 mm。
钢丝绳最小直径为 12.7 mm，必要拉紧至 8.266 kN，吊环直径为 11 mm。
7.5.4.7 连墙件计算
连墙件轴向力设计值应按照下式计算：
Nl = Nlw + N0
风荷载原则值 Wk = 0.59 kN/m2；
每个连墙件覆盖面积内脚手架外侧迎风面积 Aw = 13.20 m2；
按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生轴向力(kN)，N0= 5.0 kN；
风荷载产生连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：
Nlw = 1.4×Wk×Aw = 10.90 kN；
连墙件轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 15.90 kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
Nf = φ·A·[f]
其中 φ -- 轴心受压立杆稳定系数；
由长细比 l0/i = 650/15.9成果查表得到 φ=0.882，l为内排架距离墙长度；
又： A = 4.57 cm2；[f]=205 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.882×4.57×10-4×205×103 = 82.63 kN；
Nl = 15.90 < Nf = 82.63,连墙件设计计算满足规定！
连墙件采用双扣件与墙体连接，由以上计算得到 Nl = 15.90不大于双扣件抗滑力 16 kN，满足规定！

图7-9 连墙件扣件连接示意图
7.5.4.8 悬挑水平梁受力计算
详图二中1-1（2-2）断面悬挑水平钢梁将承受联梁传递来荷载，其联梁计算简图如图7-10：图中：P=10.234 KN q=0.203 KN/m

按简支梁计算得：
RA = RB = 15.686 KN，Mmax= 8.719 KNm
联梁验算：
抗弯强度计算，联梁选用14号工字钢，其截面抵抗矩Wx=102 cm3，
联梁在弯距作用下产生截面应力：
σ= Mmax /rx Wx=8.719×106/（1.05×10）= 81.41 N/mm2＜f = 215N/mm2，
满足规定。
式中：rx——截面塑性系数，计算中rx取1.05
f —钢材抗弯强度设计值215N/mm2
整体稳定计算，梁整体稳定性系数φ=0.81
σ= Mmax /φ Wx=8.719×106/（0.81×10）= 105.53 N/mm2＜f = 215N/mm2
满足规定。
悬挑水平钢梁按照带悬臂持续梁计算，悬臂某些受脚手架荷载P作用，里端C为与楼板锚固点，B为墙支点，A为钢绳拉结点。 脚手架排距为850mm，内排脚手架距离墙体650mm，支拉钢绳支点距离墙体为 1550mm，水平钢梁计算简图如图7-11。
16号工字钢水平支撑梁截面惯性矩I = 1130 cm4，截面抵抗矩W = 141 cm3，截面积A = 26.1 cm2。
受联梁传递来集中荷载 P = RA = 15.686 kN；
水平钢梁自重荷载 q = 0.246 kN/m；

安装上拉钢绳后经持续梁计算得到最大内力：
T = 26.383 kN；
Rb = 9.193 kN；
Mmax = 5.796 kN.m；
AB杆最大轴力：NAB=13.588 kN；
水平钢梁最大应力：
σ = Mmax /1.05W+ NAB /A= 5.796×106 /( 1.05 ×141000 )+ 13.588×103 / 2610
= 44.35 N/mm2；
水平支撑梁最大应力计算值 44.35 N/mm2 不大于 水平支撑梁抗压强度设计值 215 N/mm2,满足规定！
水平钢梁整体稳定性计算：
水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下

其中φb—均匀弯曲受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

φb = 570 ×9.9×88× 235 /( 1550×160×235) = 2
由于φb不不大于0.6，查《钢构造设计规范》(GB50017-)附表B，得到 φb值为0.929。
通过计算得到最大应力 σ = 5.796×106 /( 0.929×141000 )= 44.248 N/mm2；
水平钢梁稳定性计算 σ = 44.248 N/mm2 不大于 [f] = 215 N/mm2 ,满足规定!
未安装上拉钢绳时，考虑5.4米架高，悬臂水平梁计算得到最大内力：
弯矩Mmax = -13.607 kN.m；Rc =-6.762 KN；
水平钢梁最大应力：
σ = Mmax/1.05W= 13.607×106 /( 1.05 ×141000 ) = 91.91 N/mm2；
水平梁最大应力计算值 91.91 N/mm2 不大于抗压强度设计值 215 N/mm2。
满足规定！
水平钢梁整体稳定性计算：依照公式如下

其中：φb -- 均匀弯曲受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

φb = 570 ×9.9×88× 235 /(3100×160×235) = 1
由于φb不不大于0.6，查《钢构造设计规范》(GB50017-)附表B，得到 φb值为0.762。
经计算水平钢梁最大应力 σ = 13.607×106 /( 0.762×141000 )=126.65 N/mm2；
水平钢梁稳定性计算 σ = 126.65 N/mm2不大于 [f] = 215 N/mm2 ，
满足规定!
7.5.4.9 上拉钢绳、吊环强度计算
上拉钢绳强度计算：
钢丝拉绳内力T=Tmax = 26.383 kN；
钢丝绳容许拉力按照下式计算：

其中：[Fg]-- 钢丝绳容许拉力(kN)；
Fg -- 钢丝绳钢丝破断拉力总和(kN)，计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；
α -- 钢丝绳之间荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；
K -- 钢丝绳使用安全系数。
计算中[Fg]取 T = 26.383 kN，α=0.82，K=8，
经计算，钢丝绳最小直径必要不不大于22.7 mm才干满足规定！因而在实际施工时，规定在联梁中部脚手架内外立杆相应位置增设一道φ20卸荷钢绳，钢绳上端固定在现浇混凝土墙穿墙螺栓孔中。
钢丝拉绳吊环强度计算：
取钢丝拉绳轴力T = 26.383 kN作为吊环拉力N，
则 N=T = 26.383 kN。
钢丝拉绳吊环强度计算公式为

其中： [f] 为吊环受力单肢抗剪强度，取[f] = 125N/mm2；
所需钢丝拉绳吊环最小直径 D=[26383×4/(3.142×125)] 1/2 =16.40 mm；
7.5.4.10 锚固段与楼板连接计算
水平钢梁未安装上拉钢绳时处在悬臂状态，采用钢筋压环固定，压环强度计算如下：
水平钢梁与楼板压点压环受力 R = Rc = -6.762 KN kN；
水平钢梁与楼板压点拉环强度计算公式为:

其中： [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土构造设计规范》[f]