本科毕业论文---土木学院4#综合楼设计.doc

本科毕业设计

题　　目： 土木学院4#综合楼设计
作　　者： 邱 伟
二级学院： 建筑工程学院
专业班级： 11 土木（3）班
指导教师： 吴 以 莉 　　
职　　称：　　 教授

目 录
目 录 i
摘 要 i
第一章 工程概况及设计资料 3
1.1 工程概况 3
1.2 气象资料 3
1.3 地质资料 3
1.4 抗震设防烈度 3
1.5 选用材料 3
第2章. 结构平面布置 4
2.1 结构平面布置图 4
2.2 框架构件截面尺寸确定 4
2.2.1 梁的截面初估 4
2.2.2 柱截面初选 5
2.2.3 楼板截面尺寸选取 6
2.3 框架计算单元确定 6
第3章. 荷载计算 7
3.1 恒荷载 7
3.2 梁柱荷载计算 8
3.3 墙荷载计算 8
第4章. 横向框架侧移刚度计算 9
4.1 梁、柱线刚度的计算 9
4.2 柱侧移刚度的计算 9
第5章. 风荷载计算 11
5.1 集中风荷载标准值的计算 11
5.2 侧移二阶效应的考虑 13
5.3 风荷载作用下水平位移验算 14
5.4 风荷载作用下框架的内力计算 14
第6章. 竖向荷载下框架结构内力分析 17
6.1 板荷载传递的计算方法确定 17
6.2 计算单元及计算简图 17
6.3 荷载计算 18
第7章. 内力计算 22
7.1 （恒，活）竖向荷载作用下的框架内力计算 22
7.2 恒活荷载作用下的梁柱端剪力计算 26
7.3 恒活荷载作用下柱轴力计算 28
第8章. 内力组合 30
8.1 梁控制截面内力标准值 30
8.2 端控制截面。 32
第9章. 构件配筋计算 37
9.1 框架梁截面设计 37
9.1.1 正截面受弯承载力计算 37
9.1.2 斜截面受剪承载力计算 41
9.2 框架柱截面设计 44
第10章. 楼板设计 56
10.1 楼板布置图 56
10.2 荷载设计值计算 56
10.3 计算简图 57
10.4 内力计算： 57
第11章. 楼梯设计 62
11.1 设计资料 62
11.2 踏步板设计计算 62
11.2.1 荷载计算: 62
11.2.2 荷载组合 63
11.2.3 内力计算 63
11.2.4 受弯截面承载力计算 63
11.3 平台梁设计 63
11.3.1 尺寸取值 63
11.3.2 荷载计算 63
11.3.3 内力计算 64
11.4 楼梯斜梁设计 65
11.4.1 荷载计算 65
11.4.2 内力计算 66
11.4.3 承载力计算 66
第12章. 基础设计 68
12.1 设计资料 68
12.2 荷载计算 68
12.3 地基承载力设计值的确定 69
12.4 边柱独立基础设计 69
12.4.1 荷载计算： 69
12.4.2 基底尺寸的确定： 70
12.4.3 持力层强度验算： 70
12.4.4 柱底对基础抗冲切验算：（此处采用设计值） 71
12.4.5 内力计算与配筋： 72
12.5 双柱联合基础设计 74
12.5.1 确定荷载的合力和合力作用点 74
12.5.2 确定基础底面宽度 74
12.5.3 按静定梁计算基础内力 75
12.5.4 确定基础高度 75
12.5.5 配筋计算 77
第13章. 连续梁设计 79
13.1 设计资料 79
13.2 设计参数 79
13.3 内力计算 79
13.3.1 计算跨度 79
13.3.2 计算简图及计算单元 79
13.3.3 力组合 80
13.3.4 正截面配筋 81
结论 84
参考文献 85
致 谢 86

摘 要
本次毕业设计的课题是6度抗震下的建工学院框架综合楼设计，总建筑面积是5637.87m2，共五层，平面形状呈“H”字形，东西方向长57.87m,南北方向长29.4m，层高为3.9m，总高度为22.1m, 室内外高差0.45m，地面为花岗岩，外墙是250mm水泥空心砖，木门，铝合金窗，根据地质情况，基础采用柱下独立基础和双柱联合基础。
设计主要根据该建筑的功能要求，调和实验室，教室，办公室，会议室以及其他辅助用房，交通走道等的尺寸要求遵守现行规范并按照本人的想法而综合考虑的，同时依据工程地质勘查报告，所处地区的气候资料，建筑材料，施工条件等其他限制条件的要求，在结构计算的原则下，结合工程实际与知识理论，统一起来的设计方案。
计算书的主要是针对5轴处的一榀框架进行分析与计算，包括构件尺寸的初步确定、划分框架的计算单元，绘制计算简图、依照理论原则作出风荷载，竖向荷载下的轴力、弯矩计算并进行相关的内力组合，以及不可缺少的楼盖，连梁以及基础设计。
最后得到构件截配筋情况。

关键词：综合楼，一榀框架，计算原则，内力组合
85

Abstract
Building Construction Engineering topic is the framework under the seismic design of 6 degrees, with a total construction area is 5637.87m2 ,, a total of five, flat shape of "H" shape, the east-west direction length 57.87m, north-south length of 29.4m, storey 3.9m, a total height of 22.1m, indoor and outdoor height 0.45m, granite floor, wall is 250mm cement hollow brick, wooden doors, aluminum windows, according to the geological conditions, infrastructure independent joint-post basis and the foundation under column.
The building's design is mainly based on functional requirements, reconcile laboratories, classrooms, offices, meeting rooms and other ancillary buildings, walkways and other transportation size requirements to comply with existing norms and according to my ideas and considering at the same time based on engineering geological survey report , in which the requirements of other restrictions climate data, building materials, construction conditions and other areas, under the principle of structural calculations, combined with engineering practice and theory of knowledge, unified design.
The main calculations for a 5-axis at Pin framework for analysis and calculations, including component size preliminarily determined computing unit division frame, drawing calculation diagram, in accordance with the theoretical principles to the wind load, vertical load under axial force , bending moment and the associated internal force, as well as indispensable floor, coupling beams and foundation design.
Finally get reinforcement member cut situation.

Keywords: building, a Pin framework, calculation principles, internal force
第一章 工程概况及设计资料
1.1 工程概况
6度抗震下的建工学院框架综合楼，建筑面积有5637.87平方米，平面形状呈“H”字形，东西方向长57.87m,南北方向长29.4m，5层，层高为3.9m，总高度为22.1m, 室内外高差0.45m，地面为花岗岩，外墙是250mm水泥空心砖，木门，铝合金窗，根据地质情况，基础采用柱下独立基础和双柱联合基础。
1.2 气象资料
基本风压为0.35KN/m3,地面粗糙类别为B类。
1.3 地质资料
地质报告
编号
土层名称
平均厚度（m）
容重（KN/M^3）
fa（kpa）

1
耕土
0.57
18
160
2
粉土
1.96
18
160
3
卵石
5.13
20
300

图 1 地质资料
地下水位在地表以下2.46m处.
1.4 抗震设防烈度
该地区基本烈度为6度，设计基本地震加速度值=0.05g，设计地震分组第一组，场地土类别为Ⅱ，。
1.5 选用材料
梁柱的混凝土均选用C30，楼板基础的混凝土强度为C25，基础垫层采用C10混凝土，梁柱受力钢筋选用HRB400，箍筋采用HPB300，楼板，基础受力钢筋选用HRB335。
第2章. 结构平面布置
2.1 结构平面布置图

图 2 柱网平面布置图
2.2 框架构件截面尺寸确定
2.2.1 梁的截面初估
A-B跨：h = (1/8~1/14) L= (1/8~1/14) × 6600 = 471~825
取h=600mm
b=(1/2~1/3)h=200~300 取b=300mm
D-E跨：取 b=300mm，h=450mm
纵向框架连续梁：h = (1/8~1/14) L = (1/8~1/14) ×7200=514~900
取h=600mm
b=(1/2~1/3)h=200~300 取b=250mm
次梁： h = (1/18~1/12) L = (1/18~1/12 ×7200=400~600
取h=500mm
b=(1/2~1/3)h=167~250，取b=200mm
表 1
梁截面尺寸（mm）

类别
纵梁
横梁边跨

横梁中跨
次梁
尺寸 b×h
250x600
300x600
300x450
200x500

2.2.2 柱截面初选

式中：
，F按简支状态计算柱的负载面积
β—边柱取1.3~3边柱取1.3，中柱取1.25，
—各层的重力荷载代表值取14kN/m2
n-层数，
边柱=181440mm2
中柱=253762mm2
综上所述，考虑其他因素影响，柱截面尺寸为：
b × h=550mm×550mm=302500mm2>253762mm2
2~4层及计算
柱均为为b × h=500mm×500mm=250000mm2
表 2 柱截面尺寸
层次
1 层
2~5层
尺寸（b×h ）
550x550
500x500

2.2.3 楼板截面尺寸选取
h≥l/40=2200/40=55， 取h=80mm。
2.3 框架计算单元确定
取5轴的一榀框架计算，假定框架底端嵌固于基础顶面，框架梁与柱刚接，取顶层柱的形心线作为框架柱的轴线，各层柱轴线重合，梁轴线取在板底处，2~5层计算高度即层高3.9m。底层柱计算高度从基础梁顶面取至一层板底，室内外高差为0.45m。
即h=3.9+0.45+2.2-1.3-0.08=5.17m，2~5层柱高均为3.90m。

图 3 框架截面尺寸图

第3章. 荷载计算
3.1 恒荷载
楼面做法如下：
1.20mm厚花岗岩楼面 15x0.2=0.3KN/m2
2.15mm厚1:3水泥砂浆找平 17x0.015=0.26 KN/m2
3.80mm厚钢筋混凝土楼板 25x0.08=2.00 KN/m2
合计 2.56 KN/m2
坡屋面做法：
1.水泥瓦 0.48KN/m2
2.挂瓦条，顺水条 0.1 KN/m2
3.100mm珍珠粉保温层 0.6 KN/m2
4.20厚1:3水泥砂浆找平层 0.02x20=0.4 KN/m2
5.SBS防水卷材防水层 0.2 KN/m2
6. 20厚1:3水泥砂浆找平层 0.02x20=0.4 KN/m2
7.80厚现浇钢筋混凝土板 0.08x25=2.0 KN/m2
合计 4.18 KN/m2
活荷载
不上人层面活荷载 0.5 kN/㎡
办公室活荷载 2.0 kN/㎡
楼梯活荷载 3.5 kN/㎡
教室活荷载 2.5 kN/㎡
卫生间活荷载 2.5 kN/㎡
走廊楼面活荷载 3.5kN/m2
3.2 梁柱荷载计算
表 3 梁柱荷载计算
层
构件

g
kN/m2

n

1

边横梁

4.5
1.05
6.6
28
831.6

中横梁
3.375
1.05
3
10
101.25

次梁

2.5
1.05
6.6
36
594

纵梁

3.75
1.05
7.2
40
1080

柱

7.5625
1.1
5.17
52
2033.1025
2~5

边横梁

4.5
1.05
6.6
28
831.6

中横梁

3.375
1.05
3
10
101.25

次梁

2.5
1.05
6.6
36
594

纵梁

3.75
1.05
7.2
40
1080

柱

6.25
1.1
3.9
52
1267.5

3.3 墙荷载计算
外墙：250厚水泥空心砖（9.6 KN/m2），内墙20mm厚抹灰，则外墙重力荷载为
9.6x25+17x0.02x2=3.08 KN/m2
内墙：250厚水泥空心砖（9.6 KN/m2），内墙20mm厚抹灰，则外墙重力荷载为
9.6x25+17x0.02x2=3.08 KN/m2
木门单位面积重力荷载为 0.2 KN/m2
铝合金窗单位面积重力荷载为：0.4 KN/m2

第4章. 横向框架侧移刚度计算
4.1 梁、柱线刚度的计算
结构体型和荷载均对称，因此年在对中框架进行计算时，故，梁柱计算刚度结果如下：

表 4 梁 线刚度
类别
层次
Ec ()
bh()
Io()
l()
ib=EcIo/l
ib=2EcIo/l
边梁
1~5
30000
300600
5400000000
6600
24500000000
49000000000
走道梁
1~5
30000
300x450
2280000000
3000
22800000000
45600000000

表 5 柱线刚度
层次
层高(mm)
bh()
Ec ()
Ic ()
ic=EcIc/hc
2-5
3900
500500
30000
5210000000
40000000000
1
5170
550550
30000
7630000000
4430000000

4.2 柱侧移刚度的计算
横向D值的计算
一.底层： , ，
二.标准层：， ,
例:
2~5层边柱：
=2x4.9/(2x4.0)=1.225

2~5层中柱：
=2x(4.9+4.56)x2/4.0=2.365

D = (11992+17041) X 2=45424

故横向框架的侧移刚度见下表

表 6 横向框架各层侧向D值（N/mm）
层次
边柱
中柱
K
αc
Di1
K
αc
Di2
1
1.225
0.38
11992
2.365
0.54
17041
2-5
1.029
0.505
10043
2.135
0.637
12669

第5章. 风荷载计算
5.1 集中风荷载标准值的计算

本地区基本风压为：=0.35kN/m
— 风压高度变化系数，地面粗糙度为B类
— 风荷载体型系数。根据建筑物的体型查的=1.4
— 以为房屋总高度小于30米所以=1.0
— 下层柱高，— 上层柱高
B— 迎风面的宽度
因H=5.17+3.9x4=20.77<30,且H/B=20.77/16.2=1.28<1.5,所以不考虑风振系数。房屋的总高度19.5m，βZ=1.0，取其中一榀框架计算，则沿房屋高度的风荷载标准值为 ，q（z）=3.9 x 0.35 x μZ x μS x βZ，
计算结果见下表。沿框架结构高度的分布如图。内力及侧移计算时，可按静力等效原理将分布风荷载转换为结点集中荷载，如图所示。

表 7 作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载标准值见下表
层次
Z (m)
Z/H
Φ1(z)
μz
βz
q1(z)
q2(z)
5
20.77
1.00
1.0
1.276
1.0
1.393
0.871
4
16.87
0.812
1.0
1.181
1.0
1.290
0.806
3
12.97
0.624
1.0
1.083
1.0
1.183
0.739
2
9.07
0.437
1.0
1.00
1.0
1.092
0.683
1
5.17
0.249
1.0
1.00
1.0
1.092
0.683

例如：

图 4 框架结构上的风荷载
F1 =（1.092+0.683）x（3.9/2+5.17/2）=8.05
F2 = (1.092+0.683) x 3.9+[ (1.183-1.092)+90.739-0.6830]x3/2//3=7.018
F3 = (1.092+0.683+1.183+0.739)x3.9/2++[（1.29-1.183）+（0.806-0.7390）]x3.9/2/3+[(1.183-1.092)+0.739-0.683]x3.9/2/3=7.513
F4=(1.183+0.739+1.290+0.806)x3.9/2+[1.393-1.290+0.875-0.806]x3.9/2/3+（1.29-1.183）+0.806-0.739）x3.9/3=8.17
F5=（1.290+0.806）/2x3.9+(1.393-1.29+0.871-0.806)x3.9/3=4.306

图 5风荷载作用下荷载分布图(kN)
5.2 侧移二阶效应的考虑
在水平荷载下，当框架满足下式Di≥20n规定时，可不考虑重力二阶效应的不利影响。

表 8 n-结构计算层数
层次
层高
恒载轴力标准值
活载轴力标准值
Gi
Gi/hi
A柱
B柱
A柱
B柱
5
3.9
185.265
203.17
11.445
16.725
1011.12
259.26
4
3.9
426.45
453.285
68.65
111.17
2614.656
670.42
3
3.9
667.555
703.4
125.855
205.615
4218.408
1079.08
2
3.9
908.7
953.575
183.06
300.06
5822.191
1492.87
1
5.17
1177.39
1216.92
240.265
394.425
7523.476
1455.22

比较表中的相应数值可见，各层均满足Di≥20n的要求，即本框架结构不需考虑侧移二阶效应的影响。
5.3 风荷载作用下水平位移验算
根据上面计算得到的水平风荷载，按式计算各个层间的剪力。H/B=22.35/16.2=1.38较小，故可以不考虑轴向变形产生的侧移，计算各层的相对侧移和绝对侧移。判断∆u/h是否≦[∆u/h]
表 9各层的层间弹性位移
层次
5
4
3
2
1
Fi（KN）
4.306
8.17
7．513
7.018
8.05
Vi（KN）
4.306
12.476
19.898
27.007
35.057
∑D（N/mm)
58066
58066
58066
58066
45424
(∆u)i(mm)
0.074
0.215
0.344
0.465
0.771
(∆u)i/hi
1.895x10^-5
5.51x10^-5
8.82x10^-5
1.19x10^-4
1.49x10^-4

比较可知，风荷载作用下最大的层间位移为1.49x10-4，可见，其值远远小于1/550，满足规范的要求。
5.4 风荷载作用下框架的内力计算
按式 计算各柱的分配剪力，然后按式 计算柱端弯矩。在结构和荷载都对称的情形下，只需计算一根边柱和一中柱的内力

表 10各层柱反弯点位置、剪力、柱梁端弯矩计算表
层次
层高(m)
Vi(KN)
Di(N/mm)
边柱
Di1
Vi1
K
y
Mi1b
Mi1u
5
3.9
4.306
58066
11992
0.83
1.225
0.361
1.169
2.068
4
3.9
12.476
58066
11992
2.58
1.225
0.411
4.135
5.93
3
3.9
19.989
58066
11992
4.13
1.225
0.461
7.425
8.682
2
3.9
27.007
58066
11992
5.58
1.225
0.5
10.881
10.881
1
5.17
35.057
45424
10043
8.3
1.029
0.647
27.763
15.147

层次
层高(m)
Vi(KN)
Di(N/mm)
中柱
Di2
Vi2
K
y
Mi2b
Mi2u
5
3.9
4.306
58066
17241
12.64
2.365
0.418
2.061
2.869
4
3.9
12.476
58066
17241
3.66
2.365
0.45
6.423
7.851
3
3.9
19.989
58066
17241
5.87
2.365
0.5
11.447
11.447
2
3.9
27.007
58066
17241
7.93
2.365
0.5
15.466
15.467
1
5.17
35.057
45424
12669
9.78
2.135
0.55
27.81
22.75

表 11 各层风荷载作用剪力、轴力计算表
层次
边梁

走道梁
柱轴力
Mbl
Mbr
L
Vb
Vb
Mbr
L
Vb
边柱
中柱
5
2.068
1.486
6.6
0.538
1.383
1.383
3
0.922
0.538
0.384
4
7.099
5.134
6.6
1.853
4.778
4.778
3
3.185
2.391
1.716
3
12.817
9.256
6.6
3.344
8.614
8.614
3
5.743
5.735
4.315
2
18.306
13.939
6.6
4.886
12.971
12.971
3
8.647
10.621
7.876
1
26.028
19.794
6.6
6.943
18.420
18.420
3
12.28
17.564
13.273

右风荷载作用下，框架左侧的边柱轴力和中柱轴力均为拉力，右侧的两根柱轴力应为压力，总拉力与总压力数值相等，符号相反。

图 6风荷载作用下框架柱弯矩图(kN·m) 图7风荷载作用下框架梁弯矩图(kN·m)

第6章. 竖向荷载下框架结构内力分析
6.1 板荷载传递的计算方法确定
由结构布置图知，在B-C 及D-E轴内有次梁
比 按单向板计算
在C-D轴内，
，按双向板计算

6.2 计算单元及计算简图
在竖向荷载作用下，本设计取5轴线横向框架进行计算，其中边跨的板为单向板，中跨的板为双向板，板上的荷载通过次梁传给主梁再传给柱，纵梁与柱的中心轴线不重合，有偏心，作用在框架柱上的荷载存在集中弯矩。主，次梁的自重及作用于梁上的墙体自重则按均布荷载计算即可

图 7框架计算单元
6.3 荷载计算
横载：
--边跨上主梁自重（扣除板自重）
--中跨上主梁自重（扣除板自重）
例：1~5层：
q0=0.3x(0.6-0.08)x25+3.08x(3.9-0.6)=14.064KN/m
q0’=0.3x(0.45-0.08)x25=2.775KN/m
为板自重传给横梁的三角形分布荷载
5层：
=4.18x3.0=12.54KN/m
1~4层：
=2.56x3.0=7.68KN/m
CL-1：
5层：
板传来的荷载：q=4.18x2.2/2=4.598KN/m
纵梁自重：q=25x0.25x（0.6-0.08）=3.25KN/m
2~4层：
板传来的荷载：q=2.56x2.2/2=2.816KN/m
次梁自重：q=25x0.2x(0.5-0.08)=2.11KN/m
纵梁自重：q=25x0.25x（0.6-0.08）=3.25KN/m
外墙自重：q=3.08x[(3.9-0.6)x(7.2-0.5)-1.8x2.4]+1.8x2.4x0.4=56.5212KN/m
1层：
板传来的荷载：q=2.56x2.2/2=2.816KN/m
次梁自重：q=25x0.2x(0.5-0.08)=2.11KN/m
纵梁自重：q=25x0.25x（0.6-0.08）=3.25KN/m
外墙自重：q=3.08x[(3.9-0.6)x(7.2-0.55)-1.8x2.4]+1.8x2.4x0.4=56.013KN/m
CL-2：
5层：
板传来荷载：q=4.18x2.2=9.916KN/m
次梁自重：q=25x0.2x(0.5-0.08)=2.11KN/m
1~4层：
板传来的荷载：q=2.56x2.2=5.632KN/m
次梁自重：q=25x0.2x(0.5-0.08)=2.11KN/m
CL-3：
5层：
板传来的荷载：（2.1+3.6）x1.5/2x2x4.18+4.598x(7.2-0.3)=67.4652Kn
纵梁自重：q=25x0.25x（0.6-0.08）=3.25KN/m
1~4层：
板传来的荷载：（2.1+5.6）x1.5/2x2x2.56+2.816x(7.2-0.3)=48.9984KN
墙传来的荷载：3.08x[(3.9-0.6)x(7.2-0.5)-2.4x0.6]+2.4x0.6x0.4=64.2396

5层：
P1：3.25x（7.2-0.5）+4.598x（7.2-0.3）+5.472x7.2=92.8996KN
M1：92.8996x（0.5-0.3）/2=9.28886KN·M
P2: 2.11x(7.2-0.5)+9.196x(7.2-0.3)=77.5894KN
P3: 67.4652+3.25x(7.2-0.5)=89.2402
2~4层：
P1：3.25x（7.2-0.5）+2.816x（7.2-0.3）+56.5612=97.7666KN
M1：97.7666x（0.5-0.3）/2=9.77666KN·M
P2: 2.11x(7.2-0.5)+5.632x(7.2-0.3)=52.9978KN
P3: 48.9984+3.25x(7.2-0.5)=70.7734KN
1层：
P1：3.25x（7.2-0.55）+2.816x（7.2-0.3）+56.013=97.0559KN
M1：97.7666x（0.55-0.3）/2=12.22KN·M
P2: 2.11 x (7.2-0.55) + 5.632 x (7.2-0.3)=52.8923KN
P3: 48.9984+3.25 x (7.2-0.55) =7 0.6109KN
活载：
5层：
: 0.5x3=1.5KN/m
P1: 0.5x2.2/2x(7.2-0.3)=3.795KN
M1：3.795x(0.5-0.3)/2=0.3795 KN·M
P2: 0.5x2.2x(7.2-0.3)=7.59KN
P3:(2.1+3.6)x1.5/2x2x0.5+0.5x2.2/2x(7.2-0.3)=8.07KN
2~4层：
3.5x3=10.5KN/m
P1: 2.5x2.2/2x(7.2-0.3)=18.975KN
M1：18975x(0.5-0.3)/2=1.8975 KN·M
P2: 2.5x2.2x(7.2-0.3)=37.95KN
P3:(2.1+3.6)x1.5/2x2x3.5+2.5x2.2/2x(7.2-0.3)=48.9KN
1层：
3.5x3=10.5KN/m
P1: 2.5x2.2/2x(7.2-0.3)=18.975KN
M1：18975x(0.55-0.3)/2=2.37 KN·M
P2: 2.5x2.2x(7.2-0.3)=37.95KN
P3:(2.1+3.6)x1.5/2x2x3.5+2.5x2.2/2x(7.2-0.3)=48.9KN

表 12 各层梁竖向荷载标准值

层次
恒载
qo
qo'
q2
P1
P2
P3
M1
5
14.064
2.775
7.68
92.8996
77.5894
89.2402
9.28886
2~4
14.064
2.775
7.68
96.7666
52.9978
70.7734
9.77666
1
14.064
2.775
12.54
97.0559
52.8973
70.6109
12.22

层次
活载
q2
P1
P2
P3
M1
5
1.5
3.795
7.59
8.07
0.3795
2~4
10.5
18.975
37.95
48.9
1.8975
1
10.5
18.975
37.95
48.9
1.8975

图 8恒载作用下受力图 图 10活载作用下受力图

第7章. 内力计算
7.1 （恒，活）竖向荷载作用下的框架内力计算
当框架少层少跨时，采用弯矩二次分配法计算。这里竖向荷载作用下的内力计算结果如表8.2、表8.3所示：
计算杆端的弯矩分配系数。
例：5层：
SA=4x(4.9+4)x10^10=4x8.9x10^10N`mm/rad
SB=4x(4+4.9)x10^10+2x4.56x10^10=44.72x10^10N`mm/rad
A：上柱 =0
下柱 =4 /8.9=0.45
右梁 =4.9/8.9=0.55
B：上柱 =0
下柱 =4x4/44.72=0.36
左梁 =4x4.9/44.72=0.44
左梁 =2x4.56/44.72=0.20
计算杆件固端弯矩，边跨梁的固端弯矩为：

5层：
MA=-127.96 KN`m
走道梁的固端弯矩

5层：
MB==-7.69 KN`m
恒载作用下弯矩分配：

图 9 恒载作用下的弯矩分配
活载作用下弯矩分配
边跨梁的固端弯矩

5层：
MA=-11.13 KN`m
走