脚手架专项综合项目施工专项方案.doc

目目 录
1 工程概况 1
2 编制根据 1
3 钢筋脚手架材料规定 2
4 脚手架各构件技术规定 2
4.1 纵向水平杆 2
4.2 横向水平杆 2
4.3 脚手板 3
4.4 立杆 3
4.5 连墙件 4
4.6 剪刀撑与横向斜撑 4
4.7 地基与基本 5
5 扣件式钢管脚手架搭设安全技术办法 5
6 扣件式钢管脚手架搭设操作规定 7
7 扣件式钢管脚手架拆除工程技术办法 8
8 钢管落地脚手架计算书 9
8.1 参数信息 9
8.2 小横杆计算 11
8.3 大横杆计算 12
8.4 扣件抗滑力计算 13
8.5 脚手架立杆荷载计算 14
8.6 立杆稳定性计算 14
8.7 最大搭设高度计算 16
8.8 连墙件稳定性计算 16
8.9 立杆地基承载力计算 17

1 工程概况
本工程由惠东县康宏发展有限公司开发建设。拟建场地位于惠东县巽寮镇巽寮村委会粘坑地段，海滨公路东侧，海滨公路西侧为浅海，交通较为便利。本次开挖场地占地面积约为480亩，重要规划为别墅群及高层建筑。场地距离广汕公路(324国通)仅7公里，距离深汕高速公路白云出入口21公里。
场地10～50m外为大海，场地与大海间仅隔海滨公路。场地地势较低缓。地貌类型重要为低山及山沟，场地地面高差50米左右，植被发育，重要为松树，果树及绿化景观树等。拟建场地ZK1～ZK60地段东、北、南三面环山，西面为山嘴，后经人工堆填成道路、鱼塘，其上部400m为一水库，蓄水面积约为170000m2。
本地块为丘陵地区，从东到西约有50米高差。在总体布局上，低层及多层度假式住宅集中在地块中央较平坦山坡，呈组团式布局，对沿海自然景观带最大限度运用，形成良好景观共享。 高层住宅布置于地块东侧高地位置，其高低错落天际线与其背后之山体相融配合。
2 编制根据
1、建设单位提供图纸
2、建筑施工高处作业安全技术规范<JGJ80—91>
3、建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范<JGJ130—>
4、建筑施工现场安全检查评分原则<JGJ59—99>
5、连墙杆材质符合现形国标GB/T700Q235-A级钢规范
6、排架和大梁计算采用上海市PKPM安全计算软件计算。
7、《钢管扣件水平模板支撑系统技术规程》DG/T08-016-
8、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 （JGJ130-）中华人民共和国建筑工业出版社；
9、《钢构造设计规范》 （GB50017-）
10、《建筑构造荷载规范》 （GB50009-）
11、《混凝土构造设计规范》 （GB50010-）
12、《建筑地基基本设计规范》 （GB50007-）
13、《建筑施工安全检查原则》 （JGJ59-99）
3 钢筋脚手架材料规定
（1）钢管选用国标《直缝电焊钢管》（GB/T13793），质量符合国标碳素构造钢（GB/T700）Q235-A级钢规定。钢管上打孔禁止使用，有严重锈蚀，弯曲，压扁或裂纹钢管不得采用。
（2）扣件采用可锻铸性材料制作，其材质符合国标《钢管脚手架扣件》（GB15831）规定，使用迈进行质量检查，有裂缝，变形禁止使用，扣件应做防锈解决，螺栓拧紧，扭力矩达65N.M时不得发生破坏。
扣件重要有三种形式，直角扣件用于连接扣紧两根垂直相交杆件；回转扣件用于连接两根呈任意角度相交杆件；对接扣件，用于连接两根杆件对接接长。
（3）脚手板采用由毛竹制作竹制笆板。
4 脚手架各构件技术规定
4.1 纵向水平杆
（1）纵向水平杆设立在立杆内侧，其长度不适当不大于3跨；
（2）纵向水平杆接长采用对接扣件连接，对接扣件交错布置，两根相邻纵向水平杆接头不适当设立在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开距离不应不大于500mm；各接头中心至近来主节点距离不能不不大于 0.40m；
（3）纵向水平杆采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设立，间距不应不不大于400mm。
4.2 横向水平杆
（1）主节点处必要设立一根横向水平杆，用直角扣件扣接且禁止拆除。主节点处两个直角扣件中心距不应不不大于150mm，内排脚手架外伸长度 300mm；
（2）作业层上非主节点处横向水平杆，宜依照支承脚手板需要等间距设立，最大间距不应不不大于纵距1/2；
（3）使用竹笆脚手板时，双排脚手架横向水平杆两端，应用直角扣件固定在立杆上。
4.3 脚手板
（1）作业层脚手板应铺满，铺稳，离开墙面120～150mm；
（2）竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径1.2mm镀锌钢丝固定在纵向水平杆上；
（3）作业层端部脚手板探头长度应取150mm,其板长两端均应与支承杆可靠地固定。
4.4 立杆
（1）每根立杆底部设立2米通长方木垫块，方木为50厚，宽度为150-200，方木垫块下浇C20混凝土，厚度为150，宽度为2.5米，素土夯实。
（2）脚手架必要设立纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不不不大于200mm处立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方立杆上。当立杆基本不在同一高度上时，必要将高处纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不不不大于1m。靠边坡上方立杆轴线到边坡距离不不大于500mm；
（3）脚手架底层步距不不不大于2m；
（4）立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，别的各层各步接头必要采用对接扣件连接。对接，搭接应符合下列规定：
a. 立杆上对接扣件应交错布置：两根相邻立杆接头不应设立在同步内，同步内隔一根立杆两个相隔接头在高度方向错开距离不适当不大于500mm；各接头中心在主节点距离不适当不不大于步距1/3；
b.搭接长度不不大于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板边沿距离不不大于100mm。
（5）立杆顶端高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m；
（6）扣件式双管高度 0mm，钢管长度0mm。
4.5 连墙件
（1）宜接近主节点设立，偏离主节点距离不不不大于300mm；
（2）应从底层第一步纵向水平杆处开始设立，当该处设立有困难时，应采用其他可靠办法固定；
（3）优先采用菱形布置，也可采用方形，矩形布置；
（4） 一字型、开口型脚手架两端必要设立连墙件，连墙件垂直间距不应不不大于建筑物层高，并不不不大于4m；
(5) 采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，亦可采用拉筋和顶撑配合使用附墙连接方式。禁止使用仅有拉筋柔性连墙件；。
（6）连墙件构造规定：连墙件中连墙杆或拉筋宜呈水平设立，当不能水平设立时，与脚手架连接一端应下斜连接，不应采用斜连接；
(7) 连墙件构造规定：连墙件必要采用可承受拉力和压力构造，采用拉筋必要配用顶撑；
（8）当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆与脚手架可靠连接，与地面倾角应在45度～60度之间；连接点中心至主节点距离不应不不大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除；
（9）当连墙采用预埋时，预埋时5X50偏铁与主体钢筋焊接，扁铁端部占孔，使脚手架立杆用扣件与扁铁连接。
4.6 剪刀撑与横向斜撑
（1）每道剪刀撑跨越立杆根数 4，每道剪刀撑宽度不应不大于4跨，且不应不大于6m，斜杆与地面倾角宜在45度～60度之间；
（2）外侧立面两端各设立一道剪刀撑，由底至顶持续设立；中间各道剪刀撑之间净距不应不不大于15m；
（3）剪刀撑斜杆接长宜采用搭接，搭接长度不应不大于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板边沿距离不应不大于100mm；
（4）剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交横向水平杆伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点距离不适当不不大于150mm；
（5）横向斜撑设立应在同一节间，由底至顶层呈之字型持续布置，斜撑采用旋转扣件固定在与之相交横向水平杆伸出端上，旋转扣件中心线至主节点距离不适当不不大于150mm。当斜撑在1跨内跨越2个步距时，宜在相交纵向水平杆处增设一根横向水平杆，将斜撑固定在其伸出端上；斜撑采用通长杆件，接长使用时采用对接扣件连接或搭接；
4.7 地基与基本
依照本工程脚手架搭设高度和施工现场土质状况，对脚手架基本按《建筑地基基本工程施工质量验收规范》（GB50202-）关于规定进行解决。架基采用三七灰土回填，考虑到外架牢固、稳定、安全、必要对基上土分层夯实，平整，再浇C20砼垫层15cm厚混凝土抹平，宽度为2.5米，脚手架底座面标高应高于自然地平50mm，四周做返水沟作有序排水，防止架基浸水下沉，影响安全，基本验收合格后应精确放样定位。
5 扣件式钢管脚手架搭设安全技术办法
1、建筑登高作业(架子工)，必要经专业安全技术培训，考试合格，持特种作业操作证上岗作业。架子工徒工必要办理学习证。在技工带领、指引下，非架子工未经批准不得单独进行作业。
2、架子工必要通过体检，凡患有高血压、心脏病、癫痫病、晕高或高度近视以及不适合于登高作业，不得从事高架设工作。
3、对的使用个人安全防护用品，必要着装灵便(紧身紧袖)，在高处(2m以上)作业时，必要佩戴安全带与已搭好立、横杆挂牢，穿防滑鞋。作业时精神要集中，团结协作、互相呼应、统一指挥，不得翻爬脚手，禁止打闹玩笑、酒后上班。
4、班组(队)接受任务后，必要组织全体人员，认真学习领略脚手架专项安全施工组织设计和安全技术办法交底，研讨搭设办法，明确分工，并派1名技术好、有经验人员负责搭设技术指引和监护。
5、风力六级以上(含六级)强风和高温、大雨、大雪、大雾等恶劣天气，应停止高处露天作业。风、雨、雪过后要进行检查，发现倾斜下沉、松扣、崩扣要及时修复，合格后方可使。
6、脚手架要结合工程进度搭设，搭设未完脚手架，在离开岗位时，不得留有未固定|构件和不安全隐患，拟定架子稳定。
7、在带电设备附近搭、拆脚手架时，宜停电作业。在外电架空线路附近作业时，脚手架外侧边沿与外电架空线路边线之间最小安全操作距离不得不大于表5.1。
表5.1 建筑工程(含脚手架具)外侧边沿与外电架空线路边沿之间最小安全操作距离
外电线
路电压
1 kV如下
l～lOkV
35～1lOkV
154～220kV
33～500kV
最小安全操
作距离(m)
4
6
8
10
15
8、各种非原则脚手架，跨度过大、负载超重等特殊架子或其她新型脚手架，按专项安全施工组织设计批准意见进行作业。
9、脚手架搭设到高于在建建筑物顶部时，里排立杆要低于沿口40～50mm，外排立杆高出沿口1～1.5m，搭设两道护身栏，并挂密目安全网。
10、脚手架搭设、拆除、维修必要由架子工负责，非架子工不得从事脚手架操作。
材料：
1、钢管：钢管采用外径48mm或51mm管材。钢管应平直光滑，无裂缝、分层、硬弯、毛刺、压痕和深划道。钢管应有产品质量合格证，钢管必要涂有防锈漆并禁止打孔。
脚手架钢管尺寸应按下表采用，每根钢管最大重量不应不不大于25kg。

截面尺寸
最大长度
外径d
壁厚t
横向水平杆
其她杆
48
3.5

51
3.0
2200
6500

2、扣件：采用可锻造铁制作扣件，其材质应符合现行国标《钢管脚手架扣件》(GBl 5831—1995)规定。新扣件必要有产品合格证。
旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形禁止使用，浮现滑牙螺栓必要更换。
3、脚手板：脚手板可采用竹片脚手片，每块重量不适当不不大于7.5kg。
不得使用有腐朽、裂缝、斜纹及大横透节竹片脚手片。两端应设直径为4mm镀锌钢丝箍两道。
4、安全网：宽度不得不大于3m，长度不得不不大于6m，网眼按使用规定设立，最大不得不不大于lOmm，必要使用维纶、锦纶、尼龙等材料,禁止使用损坏或腐朽安全网和丙纶网。密目安全网只准做立网使用。
6 扣件式钢管脚手架搭设操作规定
1、扣件式钢管脚手架详细搭设操作规定，其基本规定如下：
2、脚手架应由立杆(冲天)、纵向水平杆(大横杆、顺水杆)、横向水平杆(小横杆)、剪刀撑(十字盖)、抛撑(压栏子)纵、横扫地杆和拉接点等构成，脚手架必要有足够强度、刚度和稳定性，在容许施工荷载作用下，保证不变形、不倾斜、不摇晃。
(1)脚手架搭设前应清除障碍物、平整场地、夯实基土、作好排水，依照脚手架专项安全施工组织设计(施工方案)和安全技术办法交底规定，基本验收合格后，放线定位。
(2)垫板宜采用长度不少于2跨，厚度不不大于5em木板，也可采用槽钢，底座应精确在定位位置上。
筑物可靠连接，亦可采用拉筋和顶撑配合使用附墙连接方式。禁止使用仅有拉接柔性连墙件。上海地区规定是二步二跨拉接。
(3)脚手底笆必要铺满，并四角扎牢。四角作好防雷接地保护。
脚手架基本除按规定设立外，必要做好排水解决。
所有扣件紧固力矩，应达到45～55N·m。
同一立面小横杆，应对等交错设立，同步立杆上下对直。
7 扣件式钢管脚手架拆除工程技术办法
1、拆除现场必要设警戒区域，张挂醒目警戒标志。警戒区域内禁止非操作人员通行或在脚手架下方继续施工。地面监护人必要履行职责。高层建筑脚手架拆除，应配备良好通讯装置。
2、仔细检查吊运机械涉及索具与否安全可靠。吊运机械不准搭设在脚手架上，应另立设立。
3、如遇强风、雨、雪等特殊气候，停止进行脚手架拆除。夜间普通应停止拆除作业，除特殊状况并经领导审批批准后，方可进行拆除。拆除中应具备良好照明设备，配备监护人员。
4、所有高处作业人员，应严格按高处作业规定执行和遵守安全纪律，拆除工艺及方案规定。
5、拆除人员进人岗位后，先进行检查，加固松动部位，清除步层内留材料、物件及垃圾块。所有清理物应安全输送至地面，禁止高处抛掷。
6、按搭设反程序进行拆除，即密目安全网-踢脚板-防护栏杆-搁棚-斜拉杆一连墙杆-大横杆-小横杆-立杆。
7、不容许分立面拆除或上、下二步同步拆除(踏步式)。认真做到一步一清，一杆一清。
8、所有连墙杆、斜拉杆、隔离办法、登高办法必要随脚手架步层拆除同步进行下降。不准先行拆除。
9、所有杆件与扣件，在拆除时应分离，不容许杆件附着扣件输送地面。
8 钢管落地脚手架计算书
8.1 参数信息
1、脚手架参数
双排脚手架搭设高度为 30.5 m，立杆采用单立杆；
搭设尺寸为：横距Lb为 2.5m，纵距La为1.5m，大小横杆步距为1.5 m；
内排架距离墙长度为0.25m；
小横杆在上，搭接在大横杆上小横杆根数为 2 根；
采用钢管类型为 Φ48×3.5；
横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00；
连墙件采用两步三跨，竖向间距 3 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；
连墙件连接方式为双扣件。
2、活荷载参数
施工均布活荷载原则值:1.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；
同步施工层数：2 层。
3、风荷载参数
本工程地处广东惠东，基本风压0.44 kN/m2；
风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs 为0.229。
4、静荷载参数
每米立杆承受构造自重原则值(kN/m):0.1394；
脚手板自重原则值(kN/m2)：0.300；栏杆挡脚板自重原则值(kN/m)：0.150；
安全设施与安全网(kN/m2)：0.005；
脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；
每米脚手架钢管自重原则值(kN/m)：0.038；
脚手板铺设总层数：13。
5、地基参数
地基土类型:素填土；地基承载力原则值(kPa)：120.00；
立杆基本底面面积(m2)：0.20；地基承载力调节系数：1.00。
侧立面图

正立面图
8.2 小横杆计算
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆上面。
按照小横杆上面脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆最大弯矩和变形。
1、均布荷载值计算
小横杆自重原则值： P1= 0.038 kN/m ；
脚手板荷载原则值：P2= 0.3×1.5/3=0.15 kN/m ；
活荷载原则值： Q=1×1.5/3=0.5 kN/m；
荷载计算值：q=1.2×0.038+1.2×0.15+1.4×0.5 = 0.926 kN/m。

小横杆计算简图
2、强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下弯矩，
计算公式如下：
Mqmax = ql2/8
最大弯矩 Mqmax =0.926×2.52/8 = 0.724 kN·m；
最大应力计算值 σ = Mqmax/W =142.421 N/mm2；
小横杆最大弯曲应力 σ =142.421 N/mm2 不大于小横杆抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足规定！
3、挠度计算
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下挠度
荷载原则值q=0.038+0.15+0.5 = 0.688 kN/m ；
νqmax = 5ql4/384EI
最大挠度 ν = 5.0×0.688×25004/(374×2.06×105×121900)=9.943 mm；
小横杆最大挠度 9.943 mm 不大于小横杆最大容许挠度 2500 / 150=16.667 与10mm，满足规定！
8.3 大横杆计算
大横杆按照三跨持续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆上面。
1、荷载值计算
小横杆自重原则值：P1= 0.038×2.5=0.096 kN；
脚手板荷载原则值： P2= 0.3×2.5×1.5/3=0.375 kN；
活荷载原则值：Q= 1×2.5×1.5/3=1.25 kN；
荷载设计值： P=(1.2×0.096+1.2×0.375+1.4×1.25)/2=1.158 kN。

大横杆计算简图
2、强度验算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载设计值最不利分派弯矩和。
Mmax = 0.08ql2
均布荷载最大弯矩计算：M1max=0.08×0.038×1.5×1.5=0.007 kN·m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
Mpmax = 0.267Pl
集中荷载最大弯矩计算：M2max=0.267×1.158×1.5= 0.464 kN·m；
M = M1max + M2max = 0.007+0.464=0.471 kN·m
最大应力计算值 σ = 0.471×106/5080=92.624 N/mm2；
大横杆最大弯曲应力计算值 σ = 92.624 N/mm2 不大于大横杆抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足规定！
3、挠度验算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载设计值最不利分派挠度，单位：mm；
均布荷载最大挠度计算公式如下:
νmax = 0.677ql4/100EI
大横杆自重均布荷载引起最大挠度：
νmax= 0.677×0.038×15004 /(100×2.06×105×121900) = 0.052 mm；
集中荷载最大挠度计算公式如下：
νpmax = 1.883Pl3/100EI
集中荷载原则值最不利分派引起最大挠度：
小横杆传递荷载 P=（0.096+0.375+1.25）/2=0.86kN
ν= 1.883×0.86×15003/ ( 100 ×2.06×105×121900) = 2.178 mm；
最大挠度和：ν= νmax + νpmax = 0.052+2.178=2.23 mm；
大横杆最大挠度 2.23 mm 不大于大横杆最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足规定！
8.4 扣件抗滑力计算
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；
小横杆自重原则值： P1 = 0.038×2.5×2/2=0.096 kN；
大横杆自重原则值： P2 = 0.038×1.5=0.058 kN；
脚手板自重原则值： P3 = 0.3×2.5×1.5/2=0.562 kN；
活荷载原则值： Q = 1×2.5×1.5 /2 = 1.875 kN；
荷载设计值： R=1.2×(0.096+0.058+0.562)+1.4×1.875=3.484 kN；
R < 16.00 kN,因此双扣件抗滑承载力设计计算满足规定！
8.5 脚手架立杆荷载计算
作用于脚手架荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。静荷载原则值涉及如下内容：
(1)每米立杆承受构造自重原则值，为0.1394kN/m
NG1 = [0.1394+(2.50×2/2)×0.038/1.50]×30.50 = 6.204kN；
(2)脚手板自重原则值；采用竹笆片脚手板，原则值为0.3kN/m2
NG2= 0.3×13×1.5×(2.5+0.2)/2 = 8.044 kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重原则值；采用竹笆片脚手板挡板，原则值为0.15kN/m
NG3 = 0.15×13×1.5/2 = 1.462 kN；
(4)吊挂安全设施荷载，涉及安全网:0.005 kN/m2
NG4 = 0.005×1.5×30.5 = 0.229 kN；
经计算得到，静荷载原则值
NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 15.939 kN；
活荷载为施工荷载原则值产生轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和1/2取值。经计算得到，活荷载原则值
NQ = 1×2.5×1.5×2/2 = 3.75 kN；
考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值为
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×15.939+ 0.85×1.4×3.75= 23.589 kN；
不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值为
N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×15.939+1.4×3.75=24.376kN。
8.6 立杆稳定性计算
风荷载原则值按照如下公式计算
Wk=0.7μz·μs·ω0
其中 ω0 -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑构造荷载规范》(GB50009-)规定采用：ω0 = 0.44 kN/m2；
μz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑构造荷载规范》(GB50009-)规定采用：μz= 0.74；
μs -- 风荷载体型系数：取值为0.229；
经计算得到，风荷载原则值为：
Wk = 0.7 ×0.44×0.74×0.229 = 0.052 kN/m2；
风荷载设计值产生立杆段弯矩 MW 为：
Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 = 0.85 ×1.4×0.052×1.5×1.52/10 = 0.021 kN·m；
考虑风荷载时,立杆稳定性计算公式
σ = N/(φA) + MW/W ≤ [f]
立杆轴心压力设计值 ：N = 23.589 kN；
不考虑风荷载时,立杆稳定性计算公式
σ = N/(φA)≤ [f]
立杆轴心压力设计值 ：N = N'= 24.376kN；
计算立杆截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；
计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-)表5.3.3得 ：μ = 1.6 ；
计算长度 ,由公式 l0 = kuh 拟定：l0 = 2.772 m；
长细比：L0/i = 175 ；
轴心受压立杆稳定系数φ,由长细比 lo/i 成果查表得到 ：φ= 0.232
立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
考虑风荷载时
σ = 23588.94/(0.232×519)+20962.287/7180 = 204.97 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 204.97N/mm2 不不大于 立杆抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足规定！
不考虑风荷载时
σ = 24376.44/(0.232×519)=202.449 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 204.869 N/mm2 不不大于 立杆抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足规定！
8.7 最大搭设高度计算
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-)5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管敞开式、全封闭和半封闭脚手架可搭设高度按照下式计算：
Hs = [φAf - (1.2NG2k + 0.85×1.4(ΣNQk + MwkφA/W))]/1.2Gk
构配件自重原则值产生轴向力 NG2K(kN)计算公式为：
NG2K = NG2+NG3+NG4 = 9.735 kN；
活荷载原则值 ：NQ = 3.75 kN；
每米立杆承受构造自重原则值 ：Gk = 0.139 kN/m；
计算立杆段由风荷载原则值产生弯矩： Mwk=Mw / (1.4×0.85) = 0.021 /(1.4 × 0.85) = 0.018 kN·m；
Hs =( 0.232×4.89×10-4×205×103-(1.2×9.735+0.85×1.4×(3.75+0.232×4.89×100×0.018/5.08)))/(1.2×0.139)=39.719 m；
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-)5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或不不大于26米，按照下式调节且不超过50米：
[H] = Hs /(1+0.001Hs)
[H] = 39.719 /(1+0.001×39.719)=38.202 m；
[H]= 38.202 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =38.202 m。
脚手架单立杆搭设高度为30.5m，不大于[H]，满足规定！
8.8 连墙件稳定性计算
连墙件轴向力设计值应按照下式计算：
Nl = Nlw + N0
连墙件风荷载原则值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.229，ω0＝0.44，
Wk = 0.7μz·μs·ω0=0.7 ×0.92×0.229×0.44 = 0.065 kN/m2；
每个连墙件覆盖面积内脚手架外侧迎风面积 Aw = 13.5 m2；
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生轴向力(kN)，N0= 5.000 kN；
风荷载产生连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：
Nlw = 1.4×Wk×Aw = 1.226 kN；
连墙件轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 6.226 kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
Nf = φ·A·[f]
其中 φ -- 轴心受压立杆稳定系数；
由长细比 l/i = 250/15.8成果查表得到 φ=0.958，l为内排架距离墙长度；
A = 4.89 cm2；[f]=205 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.958×4.89×10-4×205×103 = 96.035 kN；
Nl = 6.226 < Nf = 96.035,连墙件设计计算满足规定！
连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到 Nl = 6.226不大于双扣件抗滑力 16 kN，满足规定！
8.9 立杆地基承载力计算
立杆基本底面平均压力应满足下式规定
p ≤ fg
地基承载力设计值:
fg = fgk×kc = 120 kPa；
其中，地基承载力原则值：fgk= 120 kPa ；
脚手架地基承载力调节系数：kc = 1 ；
立杆基本底面平均压力：p = N/A =117.945 kPa ；
其中，上部构造传至基本顶面轴向力设计值 ：N = 23.589 kN；
基本底面面积 ：A = 0.2 m2 。
p=117.945kPa ≤ fg=120 kPa 。地基承载力满足规定。