毕业设计方案大型机组定压与滑压运行的经济性比较.doc

分类号郑州电力高等专科学校毕 业 设 计（论 文）题目大型机组定压与滑压运营经济性比较 并列英文题目The economic comparison of constant pressure and sliding pressure operation for large unit 系部动力工程系专 业火电厂集控运营姓 名郭登攀班 级集控0901 指引教师李丽萍 职 称副专家论文报告提交日期 .06 郑州电力高等专科学校摘要本课题先描述了电力供需形势，涉及到电厂节能减排，然后引入了“等效热降理论”。重点讨论了用等效热降办法予以定量分析和计算。然后用该办法对大型机组定压调节和滑压调节进行定量分析，比较它们经济性，拟定了型机组在同负荷下滑压运营比定压运营时经济性要高。核心词： 定压运营 滑压运营 经济性 比较AbstractThis topic describes the year of power supply and demand situation，involving power plant energy-saving emission reduction，and then introduces equivalent heat drop theory. Focused on quantitative analysis and calculation of equivalent heat drop method. And then use this method to slide large units of pressure and pressure of a quantitative analysis，comparison of their economy，sliding pressure operation determines the type of unit in the same load than the constant pressure of the running of the economy to high. Keyword：Constant pressure regulation Sliding-pressure regulation Of economic Relatively 目录一.前言11.1 电力供需形势11.2 电厂节能理论与办法11.3 本课题研究思路与意义3二.等效热降理论基本42.1 等效热降概念42.1.1 概述42.1.2 等效热降概念52.1.3 计算符号和公式规定62.2 抽汽等效热降82.3 等效热降之间关系112.3.1疏水放流式加热器与其后相邻加热器之间等效关系112.3.2 汇集式加热器之间等效热降关系132.4 等效热降应用142.4.1内、外纯热量出入热力系统162.4.2携带工质内外热源进入热系统162.4.3带工质热量出系统172.5再热机组等效热降182.5.1概述182.5.2定热量抽汽等效热降192.5.3定热量新蒸汽等效热降202.5.4定热量等效热降应用特点202.5.5变热量等效热降232.5.6等效热降条件242.5.7等效热降应用基本法则24三.定压与滑压运营方式比较253.1定压运营253.2滑压运营263.2.1滑压运营分类263.2.2滑压运营特点27四.定压与滑压运营计算294.1定压运营计算304.1.1热力系统简捷计算304.1.2机组等效热降计算334.2 滑压运营计算354.2.1热力系统简捷计算354.2.2机组等效热降计算38五.结论40六.结束语41七.参照文献42八.附录43一.前言1.1 电力供需形势 ，全国全社会用电量平稳较快增长，发电装机容量继续增长，构造调节加快，装备技术水平进一步提高，节能减排获得新进展，全国电力供需总体平衡偏紧。在用电需求迅速增长状况下，由于水电来水偏枯、电煤供应紧张、火电公司大面积亏损、跨省（区）跨区域通道能力局限性、体制机制不畅等问题，某些地区、某些时段缺电比较严重，全国共有24省级电网相继缺电，最大电力缺口超过3000万千瓦，其中重庆、浙江、广东等地既缺少本地电源，又没有新增跨省（区）跨区域通道能力，电力供应存在着硬缺口。通过采用跨区域跨省（区）电力增援、加强需求侧管理和实行有序用电等各种办法，有效缓和了电力供需矛盾，保障了经济社会平稳健康发展。1.2 电厂节能理论与办法 合理安排运营方式，尽量达到机炉负荷匹配。以保证机组安全稳定运营，为节约能源提供基本和前提。 在主汽温度和主汽压力控制方面，锅炉值班员规定及时 调节，通过合理安排吹灰器投入顺序及时间，变化上下层给 粉机投入方式以及给粉机转速， 最大限度减少受热面吹灰对汽 温影响，使机组始终保持高参数运营，提高机组经济性。 在制粉系统参数控制方面，需要按照制定锅炉制 粉系统运营参数调节有关规定 ，依照不同煤种，合理控制 磨煤机出口和一次风温，在保证安全前提下，通过提高磨煤机 出口温度和二次风温度，缩短煤粉燃烧前预热时间，使煤粉燃 烧更加完全，有效减少煤粉不完全燃烧损失，达到减少动力煤消耗目。 加强煤质延伸管理，监督料场原煤取样、料场进料、消耗状况记录工作，在煤质偏离设计煤种偏差较大时，可以及时沟通使其掌握入炉煤质状况，以便采用相应调节方案，保证锅炉燃烧稳定。 对燃烧、调风、混风、炉温分布进行监督，掌握燃用煤质相应磨煤机运营小时数、粉位变化幅度，以及煤气火嘴投入数量变化，锅炉尾部受热面烟温变化，判断炉管积灰状况，炉膛出口烟温变化及减温水量增减判断水冷壁沾污限度， 督促岗位吹灰除焦，提高锅炉热效率。 定期进行锅炉效率监测，用以指引锅炉燃烧调节。每月进行锅炉效率监测，重要监测：主汽温度、压力、流量，给水温度、压力、流量，炉膛氧量、排烟温度、空预器入口烟温、飞灰含碳量，炉渣含碳量。 受动力煤采购影响，锅炉燃用煤种与设计煤种偏差较大，规定按照制定不同煤种、不同工况下燃烧调节方案，依照煤质分析报告，及时对锅炉一二次风配比进行调节，缓和锅炉受热面结焦，提高锅炉效率;另一方面，通过合理二次风配比， 优化锅炉燃烧工况，减少排烟损失和飞灰可燃物损失，使锅炉热经济性提高，煤耗相对减少。 针对外部因素导致机组发电负荷低，各项参数无法达到额定工况减少经济性。需要通过查阅机组设计资料，结合往年机组运营参数，制定不同负荷下最优运营参数，并将这些参数绘制成负荷相应曲线，为运营人员操作调节提供根据，最大限度提高机组经济性，从而减少机组燃煤消耗。 在全厂范畴内继续有效开展节水工作。1.3 本课题研究思路与意义本课题先描述了电力供需形势，涉及到电厂节能减排，然后引入了“等效热降理论”，并着重简介了等效热降概念、抽汽等效热降等效热降之间关系、等效热降应用、再热机组等效热降等定量计算理论基本知识。通过定量分析研究热力系统经济性问题，然后用该办法对大型机组定压调节和滑压调节进行分析，比较它们经济性。拟定了型机组在同负荷下滑压运营比定压运营时经济性要高。能源是人类社会赖以生存和发展重要物质基本。近年来，国内资源环境问题日益突出，节能减排形式十分严峻。本课题研究，对电厂节能减排有着重要指引意义。二.等效热降理论基本2.1 等效热降概念 2.1.1 概述等效热降法是基于热力学热工转换原理，考虑到设备质量、热力系统构造和参数特点，通过严密地理论推演，导出几种热力分析参量j及等，用以研究热工转换及能量运用限度一种办法。等效热降法即可用于整体热力系记录算，也可用于热力系统局某些析定量，它基本属于能量转换热平衡法。但是，它摒弃了常规计算缺陷，不需要全盘重新计算就能查明系统变化后热经济性，即用简捷局部运算代替整个系统繁杂计算。等效热降法重要用来分析蒸汽动力装置和热力系统。在火电厂设计中，这一办法可以论证方案技术经济性，探讨热力系统和设备中各种因素影响以及局部变动后经济效益，是热力工程和热力系统优化设计有力工具。用等效热降分析运营电厂技术改造，特别是热力系统节能技术改造，将收到良好效果，为改造提供确切技术根据。等效热降法在诊断电厂能量消耗、查明能量损耗大小、发现机组存在缺陷和问题、指出技能改造途径与办法，以及评估机组完善限度和挖掘节能潜力等工作中将发挥重要作用，真正达到热耗查定目。等效热降法特点是：局部运算热工概念清晰，与普通热力学完全一致，因而，容易掌握应用;另一方面，计算简捷而又精确，与真实热力系统相符，且无论是手工计算或是电子计算机计算都很以便。分析问题时，这种办法能充分剖析事物本质和矛盾，分清问题主次，从而有助于问题正面解决。 2.1.2 等效热降概念对于纯凝汽式汽轮机（如图2.1）所示，显然，1kg新蒸汽做功就等于它热降（即焓降） (2.1)式中 蒸汽进汽轮机初焓 汽轮机排气焓 图2.1 图2.2 对于有回热抽汽汽轮机（如图2.2所示），1kg新蒸汽做功 = （2.2）式中 ； 抽汽份额； 抽汽做功局限性系数； 任意抽气级编号； 抽汽级数；显然，这个做功不是1kg新蒸汽简朴热降，她比纯凝汽新蒸汽热降小。但是，它与凝汽式汽轮机中H又类似，它们都是1kg新汽实际做功。为了有别于纯凝汽热降H,故称这个做功为等效热降。等效数量含意，从式（2.2）可知，它是指回热抽汽式汽轮机1kg新蒸汽做功，等效于新蒸汽直达冷凝器热降。 2.1.3 计算符号和公式规定为了计算以便和统一，规定计算公式和符号如下： 加热器给水焓升 加热蒸气在加热器内放热量 输水在加热器中放热量 在整顿原始数据时，依照加热器类型不同，其加热器，计算规定也各不相似。疏水放流式加热器、和按下面公式计算 汇集式加热器、和按下面公式计算 2.2 抽汽等效热降研究图中这样一种简朴热力系统，假设一种纯热量q（即无工质带入系统）进入NO.3加热器中，使NO.3得抽汽减少1kg，这1kg蒸汽称为排挤抽汽。这个被排挤抽汽中有一某些作功到汽轮机出口，另一某些作功到背面各抽汽口再被抽出用以加热给水。 图2.4这1kg排挤抽汽返回汽轮机以及随后在各抽汽口上分派，按照热平衡方程可计算。由于NO.3加热器抽汽减少1kg，在仅有热量加入而无工质加入时，其疏水也相应减少1kg，因而使疏水在NO.2加热器放热量减少。这个减少热量应由NO.2段抽汽来补偿，其补偿量为 式中 即NO.2加热器1kg抽汽放热量，是排挤NO.3加热器1kg抽汽中分派到NO.2加热器中份额。排挤抽汽继续向后流动份额只有（）了。这某些蒸汽膨胀做功并凝结后，产生相似数量水返回NO.1加热器。NO.1加热器为了加热这某些水，因而抽汽量应增长式中 NO.1加热器中1kg水焓升 ； NO.1加热器中1kg抽汽放热量 ； 是排挤NO.3加热器1kg抽汽中，分派到NO.1加热器中份额。由于在NO.1和NO.2加热器中增长了抽汽份额，并产生了作功局限性，故NO.3加热器排挤1kg抽汽返回汽轮机作功等于 (2.3)这个作功称为抽汽等效热降，用符号表达。抽汽等效热降，在抽汽减少状况下表达1kg排挤抽汽作功增长值；反之抽汽增长时，则表达作功减少值。显然，它考虑了比该抽汽压力更低所有抽汽量变化。抽汽效率。犹如普通效率概念同样，是作功与加入热量之比。这里排挤1kg抽汽，需要加入热量为，而排挤1kg抽汽获得功为。因而，对之比是一种热效率含意，故称之为抽汽效率。它反映任意抽汽能级处热变动限度，和该能级如下（由于加入热量引起）一切作功变化。即 计算公式规律是，从排挤1kg抽汽焓降中减去某些固定成分，因而可归纳为下列通式 (2.4) 式中 取或者，视加热器型式而定； 加热器后更低压力抽汽口脚码。如果j为汇集式加热器,则均以代之。如果为疏水放流式加热器，则从如下直到（涉及）汇集式加热器用代替，而在汇集式加热器如下，无论是汇集式还是疏水放流式加热器，则一律以代替。各抽汽等效热降算出后，按作功与加热量之比，可得相应抽汽效率 (2.5)式中和均为已知数，故得计算极为以便。2.3 等效热降之间关系 2.3.1疏水放流式加热器与其后相邻加热器之间等效关系疏水放流式加热器与其后相邻加热器之间等效热降关系，可用下图所示两种状况进行分析。图中(a)表达其后相邻加热器是疏水放流式加热器联接系统；图(b)表达其后相邻加热器是汇集式加热器联接系统。 按照图（a）,依照通式(2.4)求等效热降有： No.j No.j-1 No.j No.j-1 (a) (b) (2.6) (2.7)从中减去得 j -j-i=(j-j-i)-由于图（a)中Noj-i为疏水放流式加热器，其中j-i应为j-i，故Hj= (2.8)按照图（b)，依照通式求等效热降有： =( (2.9) (2.10)从 中减去 得=( (2.11)比较式(2.8)与式（2.11）可知，尽管图(a)与图(b)中NOj-i加热器形式不相似，但相邻加热器之间等效热降关系式是相似。由此可得出，疏水放流式加热器与其后相邻加热器（无论其加热器形式如何）之间等效热降关系通式为 (2.12) 它物理意义是，排挤j段抽汽1Kg从j到j-1做功为，这1kg排挤抽汽到j-1后只有（ ）kg继续往后流动膨胀，而该处1kg排挤抽汽等效热降为故（ ）kg蒸汽做功为（）,因而j级等效热降为（）与（）之和。 2.3.2 汇集式加热器之间等效热降关系如图所.和.为两个汇集式加热器，它们之间关系式可推证如下。 No.j No.m图2.6 汇集式加热器联接系统依照通式求NOj和Nom等效热降有： 从中减去得 (2.13)它物理意义是，汇集加热器j1kg排挤抽汽返回汽轮机作功到更低汇集加热器m时，它仍具备等效热降。而从j到m焓降应减去两级之间因抽汽份额增长所减少作功，才是排挤抽汽在两级之间作功，即（）。两某些作功之和就是j相应抽汽级等效热降。应当指出，如果j和m汇集加热器之间尚有此外汇集加热器存在，该式也同样合用。公式(2.12)和(2.13)提供了一种从已知等效热降Hj-1或Hm计算办法，它使计算更为简便。2.4 等效热降应用内部热源运用，使循环作功增长，其装置效率 式中 新蒸汽实际作功，即新蒸汽等效热降，； 循环吸热量，； 内部热源回收运用作功，。可知，任何内部热源运用，都使装置效率得以提高。由于内部损失热量再次回收运用，终将提高循环吸热运用限度，提高热变功份额，故而装置效率总是提高。而外部热源运用，若按热力学原理分析，这时，除循环作功增长外，循环吸热量也将增长，即外热源被运用热量也是循环吸热一某些，故装置效率 式中 外部热源被运用热量；可知，外部热源运用，普通都使装置效率减少。由于外部余热品位普通低于新蒸汽能级，热变功限度较低，余热大某些将变为冷源损耗，从而大大增长了损耗冷源损失减少了装置效率。如若按外部热源运用，按余热运用原理解决，其装置效率所谓按余热运用解决，系指余热不运用就废弃了，若予以运用，则运用一点就回收一点。体当前装置效率计算上，就是只记作功收益而不计热量支出。因而，尽管余热品位较低，但毕竟有一某些转变为功，因此，这时装置效率总是提高。局部定量分析时，无论是内部热源还是外部热源出入系统，都要依照有无工质出入系统来分析。对无工质出入系统热量简称“纯热量”，对有工质出入系统热量简称“带工质热量”纯热量出入系统，仅热量有变动，不引起系统工质总量变化；带工质热量出入系统，不但有热量变化，并且系统工质总量也将发生变化。 2.4.1内、外纯热量出入热力系统（1）外部热源运用于系统，在不变时，装置效率提高为进入系统 ； 出系统 新蒸汽等效热降增量 （2）内部热源出入系统进入系统 ； 出系统 2.4.2携带工质内外热源进入热系统(1) 蒸汽携带热量进入系统： 系统经济性相对变化为 上述讨论不但对合用，同样地对也合用，只是在=时，纯热量某些作功等于零，因而在时，纯热量某些作功为负值而已。 (2)热水携带热量进入系统无论外部热水抑或内部热水进入系统，其方式有两种：一种是从主凝结水管路进入，二是从疏水管路进入，由于热水进入地点不同，产生经济效果和计算办法也不相似。当热水从主凝结水管路进入系统； 装置经济性相对变化为当热水从疏水管路进入系统 装置经济性相对变化为 2.4.3带工质热量出系统 (1)蒸汽携带热量出系统 蒸汽携带热量出系统而导致装置热经济性相对减少为 式中(2)给水携带热量出系统: 给水携带热量出系统而导致装置热经济性相对下降为 (3)疏水携带热量出系统：疏水携带热量出系统而导致装置热经济性相对下 2.4.4补水地点引起作功差别及各种形式计算公式问题由冷凝器补入改为从除氧器补入引起作功差别，按等效热降定理分析，其值为 应当指出，凡有工质进出系统，且补水地点又在除氧器时，若引用以冷凝器为补水其点计算公式都应在该公式中增补这项作功差别。 2.4.5热系统辅助成分作功损失总和新蒸汽毛等效热降扣除热系统所有辅助成分作功损失，就得到新蒸汽净等效热降，即热系统辅助成分，是指除了抽汽回热加热以外一切附加成分。它普通涉及：门杆漏汽及其运用；抽气器用汽及其回收运用；给水泵焓升；加热器散热损失等等。2.5再热机组等效热降 2.5.1概述再热机组热系统，其高压缸排汽；在流经再热器之前叫再热冷段，经再热器加热升温后叫再热热段。由于有再热及其吸热量存在，给等效热降计算及其应用带来了某些不同于非再热机组特点。这些特点重要体现于再热冷段及其以上区段，在这区间浮现任何排挤抽气都将流经再热器而吸热。这时将引起两个问题：一方面，它引起汽轮机热耗量变化，与等效热降保持热量不变相矛盾，另一方面，排挤抽汽作功不含加入热量自身在汽轮机中继续作功，并且还包括再热器增长吸热作功。解决以上问题办法有两种：其一，是定热量等效热降；其二，顺其自然，恢复循环吸热真实性，让它随系统变化而变，这样等效热降及其应用成为再热机组变热量等效热降。 2.5.2定热量抽汽等效热降 再热冷段产生1kg排挤抽汽，将全面流经再热器并吸取热量 ，然后返回汽轮机中、低压缸继续膨胀作功。这个作功可用等效热降之间关系求，但必要扣除再热器吸热量作功。再热器吸热量是燃料供应热量，是循环吸热一某些，其作功为，由此，冷段1kg排挤等效热降为： 当冷段抽汽加热器j是疏水放流型时 =（ = (2.14) 当冷段抽汽加热器j是汇集型时 =+ (2.15式中 1kg蒸汽在再热器中吸热量， hzr再热热段蒸汽焓， hzl再热冷段蒸汽焓， 汽轮机装置效率，有热力系记录算获得， m汇集式加热器编号。 定热量抽汽效率是定热量抽汽等效热降Hj与排挤1kg抽汽所需热量qj之比，即 (2.16) 显然定热量抽汽等效热降物理意义，是从再热器热段到凝汽器之间1kg排挤抽汽返回汽轮机真实作功，也是加入热量真实作功，而不是1kg排挤抽汽返回汽轮机真实作功。用它们求得所有抽汽效率物理意义，都将反映加入热量转变为功限度。 2.5.3定热量新蒸汽等效热降为了保证循环吸热量不变，计算再热机组新蒸汽等效热降时，以通过再热器工质为1kg计算热量，即 (2.17) 故新蒸汽毛等效热降 (2.18) 考虑热力系统各种附加成分作功损失后，可得净等效热降 - (2.19)由此，汽轮机装置效率 (2.20) 2.5.4定热量等效热降应用特点（1）有工质出入系统特点用定热量等效热降进行局部定量时，有它特殊性。尽管建立等效热降时，已考虑到再热机组特点，采用了相应办法，使问题得到解决。但是，那只是针对纯热量进出系统，并未涉及有工质出入系统。当工质出入系统发生在再热前，其作功损失计算不同于普通基本法则，有轴封蒸汽从高压缸渗出，其份额为焓值为。则该蒸汽出系统损失作功为但这时流经再热器工质质量减少了，再热器吸热量也减少了，为保证装置热耗量不变，则其作功损失为 当蒸汽携带热量出入系统发生在再热后，这时，由于不引起再热器吸热量变化，因而，其计算与非再热机组基本法则相似。当有工质进入系统并发生在再热前，有蒸汽进入高压缸抽汽，其份额为，焓值为，则其作功损失为 综上所述，定热量等效热降分析再热机组特点，体现为有蒸汽从再热迈进出系统上。这时，为了保证机组热耗量不变条件，应当引起计算式变化，它与非再热机组计算式相比增长了一项。（2）转换系数在局部定量中应用任意热量（纯热量）加入系统，按等效热降原理，该热量能获得作功为但汽轮机真实内功变化式中 由热量引起再热器吸热量变化，； 装置效率；则变化后，新蒸汽实际作功为而变动后定热量新蒸汽等效热降为 上述各式中 变化前新蒸汽实际作功； 变化前定热量新蒸汽等效热降。由； 式中 变化前循环吸热量，； 变化前定热量蒸汽等效热降吸热量，也是变化后定热量新蒸汽等效热降吸热量。由于它们保持不变。式中 ；由以上各式联立得 。应当注意，这时是随再热器吸热量变化而变化。即常数。（3）经济性变化计算特点装置热经济性相对变化计算公式为式中当作功增长时取正值，当作功减少时取负值。 2.5.5变热量等效热降再热热段后来由于再热热段后来排挤抽汽不影响通过再热器蒸汽份额，也就不影响再热器吸热量，因而，这时变热量等效热降计算与非再热机组同样，也与定热量等效热降同样，也与定热量等效热降同样，其通式是 再热冷段及其以上，依照等效热降定义，再热冷段及其以上产生排挤抽汽，按前面基本理论推演办法，可以导出该蒸汽返回汽轮机实际作功为 式中符号和脚码与定热量等效热降意义相似。应当指出，这是蒸汽返回汽轮机真实作功，它不但涉及排挤蒸汽所需加入热量真实作功，并且还涉及排挤抽汽引起再热器吸热增长作功，这时它与定热量等效热降本质区别。让自然循环吸热量自然变动而求得抽汽等效热降称之为变热量等效热降，为了有别于定热量等效热降，用符号表达。变热量抽汽效率：变热量抽汽等效热降与排挤抽汽所需热量之比，称之为变热量抽汽效率，即 新蒸汽等效热降，采用变热量抽汽效率可导出新蒸汽等效热降为 装置效率为 式中，这里及与常规系记录算成果完全一致。 2.5.6等效热降条件等效热降计算是以新蒸汽流量保持不变为前提条件。此外，在计算等效热降时，以为新蒸汽参数，再热参数，终参数以及各抽汽参数均为已知，且保持不变，即汽轮机膨胀过程线变化暂时不予考虑。等效热降是抽汽流从j处返回汽轮机真实作功能力，它标志着汽轮机各抽汽口蒸汽能级及位能高低。愈大，它所处能级就愈高，汽流作功能力也就愈大。 2.5.7等效热降应用基本法则对火电厂热力设备和系统来说，无论是热量或是工质损失，还是工质和热量运用于系统，都将影响装置经济性。热力设备和管道散热、排污以及汽、水渗漏和取样等就属工质和热量散失。固然，工质损失同步，普通总随着有热量损失。工质和热量运用于热系统，涉及来自循环内部（简称内部）工质和热量，以及循环外部（简称外部）工质和热量。轴封漏气、抽气器排气、除氧器余汽运用以及给水在泵内焓升等均属于内部热量和工质运用，而外来蒸汽或热水、排污扩容蒸汽、发电机冷却热量以及锅炉排烟余热等运用则属于外部热量和工质运用与系统。应当指出，从热力学角度讲内、外热源运用，对装置热经济性影响是有原则性区别，不能简朴混为一谈。三.定压与滑压运营方式比较汽轮机运营，应保证汽轮机在正常状况下安全经济运营，并保证所需主蒸汽参数。因此在汽轮机正常运营过程中，不可避免地需要进行负荷调节，依照调节负荷时采用办法不同，普通有两种运营方式定压运营和滑压运营。3.1定压运营定压运营就是汽轮机变化负荷过程中，新蒸汽压力和温度保持不变，而变化阀门开度一种运营方式。对于采用节流调节汽轮机，通过变化调节阀门开度实现负荷变化；对于采用喷管调节汽轮机，通过依次启动或关闭调节阀实现负荷变化，故又称定压运营喷管调节。定压运营方式是机炉分别控制，互相牵连较少。在自动化水平较低状况下，与其他运营方式相比，这是一种比较以便与可靠运营方式。定压运营方式在变化负荷时产生节流损失。因而只有在基本负荷时，定压运营才是最经济。某些负荷时完全采用定压运营不但使经济性减少，并且也使可靠性下降，故随着科学技术发展，机组容量增大，普通采用了另一种运营方式滑压运营。3.2滑压运营滑压运营就是汽轮机变化负荷过程中，调速汽门开度不变，保持进汽面积不变，而通过锅炉调节变化蒸汽压力一种运营方式。在整个负荷调节过程中，蒸汽温度和再热蒸汽温度尽量保持额定值不变，（或力求不变），蒸汽压力随着负荷变化而变化，这种运营方式又称为变压运营。 3.2.1滑压运营分类（1）纯滑压运营。在整个负荷变化范畴内，所有调节阀均处在全开位置完全靠锅炉调节燃烧适应负荷变化。这种办法操作简朴，维护以便，具备较高经济性。但是，从汽轮机负荷信号输入锅炉，到新蒸汽压力变化有一种滞后，即不能对负荷变化迅速响应。对于中间再热机组，由于再热器和冷段导汽管热惯性，负荷变动时，低压缸有明显功率延滞现象，普通依托高压调速汽门动态过开办法来补偿，但此时调速汽门已全开，没有调节手段，故此方式难于适应负荷频繁变动工况。 （2）节流滑压运营。机组负荷稳定期调速汽门不全开，对主蒸汽压力有一定节流。当负荷突然增长时，及时全开调速汽门，运用锅炉蓄能，增大进汽量，达到迅速增负荷目。待锅炉调节燃烧工况使新汽压力升高后，蒸汽做功能力已经满足当时负荷规定，然后再把调速汽门关小，恢复至本来位置。因而，这种方式弥补了纯滑压运营负荷适应性差缺陷。由于调速汽门经常处在某些启动状态，存在节流损失，在一定限度上减少了它经济性。 （3）复合滑压运营。这是滑压与定压相结合一种运营方式。在高负荷区保持定压运营，在低负荷区，一种或两个调节阀关闭转入滑压运营，而在更低负荷区，又进行较低压力定压运营 事实上，复合滑压运营方式有三种复合方式：第一，低负荷时滑压运营，高负荷时定压运营。低负荷时调速汽门全开，滑压运营，随着负荷增长，主蒸汽压力增长，待增至额定值后，维持主蒸汽压力不变，过渡到喷管调节。第二，低负荷时定压运营，高负荷时滑压运营。低负荷时，蒸汽压力维持在较低值，作定压运营；当负荷增长后，开大调速汽门，待阀门全开后则依托锅炉提高压力增大负荷。第三，高负荷和低负荷时定压运营，中间负荷滑压运营。低负荷时，在较低压力下定压运营，中间负荷时，则关闭12个调速汽门滑压运营，高负荷时采用喷管调节定压运营。复合滑压运营方式既具备较高经济性，又具备较强负荷适应性，故应用最广。 3.2.2滑压运营特点与定压运营相比，滑压运营具备如下特点：（1）机组变负荷时，由于主蒸汽温度变化小，因此某些金属温度变化相应减小，从而可以减少部件热应力，延长部件使用寿命。 （2）节流损失可以提高低负荷时经济性，定压运营时，负荷减少节流损失增长，汽轮机内效率减少，采用滑压运营时，主蒸汽压力随负荷减小而减少，但主蒸汽温度和再热温度保持不变。虽然进入汽轮机蒸汽质量流量减少，但容量流量基本保持不变，速比焓降等也保持不变，并且蒸汽压力减少，使湿气损失减小，故汽轮机内效率仍可维持较高水平。 （3）给水泵耗功减少。当代大功率汽轮机均采用汽动给水泵，有些采用电动泵机组也在电机和泵之间加装了可无级变速液力耦合器，因而，机组若采用滑压运营，当负荷减少时，锅炉给水流量和压力随之减少，因而给水泵可以低转速运营，从而减少了水泵耗功量。 （5）调速系统工作稳定，并可使机组振动减少。 （6）高负荷区滑压运营不经济。当机组在高负荷区（75%100%额定负荷）时。由于阀门开度较大，定压运营节流损失不大，特别是喷管调节汽轮机，节流损失更小。若采用滑压运营，由于新蒸汽压力减少，使机组循环热效率下降，故此时经济性比定压运营运营低。四.定压与滑压运营计算600MW机组热力系统图600MW机组热力系统简图4.1定压运营计算4.1.1热力系统简捷计算 1. 依照图中原始资料整顿热力参数如下： 单位P-MPa ，-kJ/Kg 2.按简捷计算办法整顿原始资料得(单位：kJ/kg） 3.抽汽系数计算（不考虑加热器散热损失） 4.再热蒸汽份额 再热蒸汽再热器吸热量 1kg新蒸汽膨胀内功 循环内功 循环吸热量 实际循环效率 5.热经济指标计算 （1）毛经济指标 汽耗量（） 汽耗率 热耗率 原则煤耗率 全年原则煤耗量（年运用小时n=7000） （2）半净经济指标汽耗量（） 汽耗率 热耗率 原则煤耗率 全年原则煤耗量（年运用小时n=7000） 4.1.2机组等效热降计算 1.抽汽等效热降和抽汽效率计算（单位为：） 2.内部热源出入系统引起装置热经济性变化 (1)给水泵焓升，由于这个热量加入系统使新蒸汽作功增长 装置热经济性相对提高 % (2)除氧器排气余热回收运用 装置热经济性相对提高 % 3.主蒸汽等效热降计算新蒸汽毛等效热降 各种附加成分引起作功损失计算 4.新蒸汽净等效热降 循环吸热量 则汽轮机装置效率为 4.2 滑压运营计算4.2.1热力系统简捷计算1. 依照图中原始资料整顿热力参数如下： 单位