110kv变电站设计大学论文.doc

电力工程系毕业设计(论文)
摘 要
电力工业是国民经济的重要部门之一，它是负责把自然界提供的能源转换为供人们直接使用的电能的产业。它即为现代工业、现代农业、现代科学技术和现代国防提供不可少的动力，又和广大人民群众的日常生活有着密切的关系。电力是工业的先行。电力工业的发展必须优先于其他的工业部门，整个国民经济才能不断前进。
本次设计任务为110KV变电站电气一次初步设计。其内容包括设计原始资料，主变的选择，电气主接线的选择，短路电流的计算，电气设备的选择，配电装置的结构型式，站用电源的选择，防雷保护，接地装置的说明，无功补偿。

关键词：变电站；负荷；主变；主接线；短路电流

Abstract
The power industry is an important sector of the national economy, which is responsible for the energy provided by nature for people to be directly converted into electrical energy used in the industry. It is the modern industry, modern agriculture, modern science and technology and to provide essential modern defense force, again, and the daily lives of the masses is closely related. Electricity is the industry's first. Development of power industry must take precedence over other industrial sectors, the entire national economy can continue to move forward.
This design task for 110KV substation electrical a preliminary design. Its content includes the original design data, the main choice of change, the main electrical wiring, short-circuit current calculation, electrical equipment choice, structure of power distribution device, station selection of power supply, lightning protection, grounding device, no power compensation.

Keywords: substation; load; transformer; main connection; short circuit current

目 录
第一章 原始资料 4
1.1环境条件 4
1.2电力系统情况 4
第二章 主变压器的选择 6
第二章 主变压器的选择 6
2.1负荷分析 6
2.2 主变台数的确定 7
2.3 主变容量的确定 7
2.4 主变相数选择 7
2.5 主变绕组数选择 7
2.6 主变绕组连接方式 8
2.7所用变选择 9
第三章 电气主接线的选择 10
3.1电气主接线概述 10
3.2 110KV侧主接线的设计 11
3.3 35KV侧主接线的设计 12
3.4 10KV侧主接线的设计 13
3.5 主接线方案的最终确定 14
第四章 短路电流的计算 16
4.1 短路电流计算的目的及规定 16
4.2 短路电流的计算 16
第五章 主要电气设备的选择 22
5.1 电气设备选择概述 22
5.2 110KV侧断路器隔离开关的选择 23
5.3 35KV侧断路器隔离开关的选择 25
5.4 10KV断路器隔离开关的选择 28
5.5 电流互感器的选择 30
5.6 电压互感器的选择 35
5.7 10KV侧熔断器的选择 36
第六章 防雷保护和接地装置 38
6.1 变电所的保护对象 38
6.2 电工装置的防雷措施 38
6.3 本设计的防雷保护方案 40
6.4 接地装置 42
结 论 43
致 谢 44
参考文献 45

第一章 原始资料
1.1环境条件
（1）变电站地处坡地
（2）土壤电阻率ρ=1.79*10000Ω/cm2
（3）温度最高平均气温+33℃，年最高气温40℃，土壤温度+15℃
（4）海拔1500m
（5）污染程度：轻级
（6）年雷暴日数：40日/年
1.2电力系统情况
（1）系统供电到110kV母线上，35KV、10kV侧无电源，系统阻抗归算到110kV侧母线上UB=Uav SB=110MVA 系统110kV侧参数 X110max=0.0765，X110min=0.162
（2）110kV最终两回进线四回出线，每回负荷为45MVA，本期工程两回进线，两回出线。
（3）35kV侧最终四回出线，全部本期完成，其中两回为双回路供杆输电Tmax=4500h，负荷同时率为0.85
（4）10kV出线最终10回，本期8回Tmax=4500 h，负荷同时率0.85，最小负荷为最大负荷的70%，备用回路3 MW，6 MW，cosφ=0.85计算
（5）负荷增长率为2%

电压
等级
回路
名称
近期最大负荷（MW）
功率因数
cosφ
回路数
线路长度
（km）
供电方式
35KV
1#
12
0.85
1
25
双回共杆
2#
10
0.85
1
25
双回共杆
3#
20
0.85
1
23
单回架空
4#
10
0.85
1
19
单回架空
10KV
1＃
3
0.85
1
5
架空
2＃
4
0.85
1
4
架空
3＃
2
0.80
1
6
架空
4＃
3
0.80
1
5
电缆
5＃
3
0.85
1
3
电缆
6＃
2
0.80
1
7
电缆
7＃
4
0.80
1
6
电缆
8＃
2
0.85
1
8
电缆
第二章 主变压器的选择
2.1负荷分析
2.1.1 负荷分类及定义
一级负荷：中断供电将造成人身伤亡或重大设计损坏，且难以挽回，带来极大的政治、经济损失者属于一级负荷。一级负荷要求有两个独立电源供电。
二级负荷：中断供电将造成设计局部破坏或生产流程紊乱，且较长时间才能修复或大量产品报废，重要产品大量减产，属于二级负荷。二级负荷应由两回线供电。但当两回线路有困难时（如边远地区），允许有一回专用架空线路供电。
三级负荷：不属于一级和二级的一般电力负荷。三级负荷对供电无特殊要求，允许较长时间停电，可用单回线路供电。
2.1.2 35KV及10KV各侧负荷的大小
35KV侧：
ΣP1=12+10+20+10=52MW
ΣQ1=12×0.62+10×0.62+20×0.62+10×0.62=32.24MVar
ΣS1=（522+32.242）1/2 =61.18 MVA
10KV侧：
ΣP2=3+4+2+3+3+2+4+2+3+6=32MW
ΣQ2=3×0.62+4×0.62+2×0.75+3×0.75+3×0.62+2×0.75+4×0.75+2×0.62+3×0.62+6×0.62=21.27MVar
ΣS2=（322+21.272）1/2 =38.42 MVA
ΣP=52+32=84 MW ，ΣQ=32.24+21.27=53.51 MVar
ΣS=（842+53.512）1/2=99.60 MVA
考虑同时系数时的容量：
ΣS＇=99.60×0.85=84.66 MVA
考虑到2%的负荷增长率时的容量：
ΣS＇＇=84.66×1.02=86.353MVA
2.2 主变台数的确定
对于大城市郊区的一次变电所，在中、低压侧已构成环网的情况下，变电所以装设两台主变压器为宜。此设计中的变电所符合此情况，因此选择2台变压器即可满足负荷的要求。
2.3 主变容量的确定
主变压器容量一般按变电所建成后5-10年的规划负荷选择，并适当考虑 到远期10-20年负荷发展。对城郊变电所，主变压器容量应与城市规划相结合。
根据变电所所带负荷的性质和电网结构来确定主变压器的容量。对于有重要负荷的变电所，应考虑到当一台主变压器停运时，其余变压器容量在计及过负荷能力后的允许时间内，应保证用户的一级和二级负荷；对一般性变电所，当一台主变压器停运时，其余变压器容量应能保证全部负荷的70％-80％。有以上规程可知，此变电所单台主变的容量为：
S=ΣS＇＇×0.7=86.353×0.7=60.447MVA
所以应选容量为63MVA的主变压器
2.4 主变相数选择
主变压器采用三相或是单相，主要考虑变压器的制造条件、可靠性要求及运输条件等因素。
当不受运输条件限制时，在330KV及以下的发电厂和变电所，均应采用三相变压器。社会日新月异，在今天科技已十分进步，变压器的制造、运输等等已不成问题，故有以上规程可知，此变电所的主变应采用三相变压器。
2.5 主变绕组数选择
在具有三种电压的变电所中，如通过主变压器各侧的功率均达到该变压器容量的15％以上，或低压侧虽无负荷，但在变电所内需装设无功补偿装备时，主变压器宜采用三绕组变压器。
根据以上规程，计算主变各侧的功率与该主变容量的比值：
高压侧：K1=(52+32) ×0.8/63=1.07>0.15
中压侧：K2=52×0.8/63=0.66>0.15
低压侧：K3=32×0.8/63=0.41>0.15
由以上可知此变电所中的主变应采用三绕组。
2.6 主变绕组连接方式
变压器的连接方式必须和系统电压相位一致，否则不能并列运行。电力系统采用的绕组连接方式只有y和△，高、中、低三侧绕组如何要根据具体情况来确定。
我国110KV及以上电压，变压器绕组都采用变压器绕组都采Y0连接；35KV亦采用Y连接，其中性点多通过消弧线接地。35KV及以下电压，变压器绕组都采用△连接。　
有以上知，此变电站110KV侧采用Y0接线
35KV侧采用Y连接，10KV侧采用△接线
主变中性点的接地方式：
选择电力网中性点接送地方式是一个综合问题。它与电压等级、单相接地短路电流、过电压水平、保护配置等有关，直接影响电网的绝缘水平、系统供电的可靠性和连续性、变压器和发电机的运行安全以及对通信线路的干扰。主要接地方式有：中性点不接地、中性点经消弧线圈接地和直接接地。电力网中性点的接地方式，决定了变压器中性点的接地方式。电力网中性点接地与否，决定于主变压器中性点运行方式。
35KV系统，IC<=10A；10KV系统；IC<=30A（采用中性点不接地的运行方式）
所以在本设计中110KV采用中性点直接接地方式
本设计中主变的型号是：SFSZ7—63000/110
选择的主变压器技术数据如下：

型 号
SFSZ7—63000/110
容 量
63 MVA
容 量 比
63 /63 /63
阻抗电压
高—压
110±8×1.25%　
中—压
38. 5±2×2.5%
低—压
10.5
联结组标号
YN，yn0,d11
损 耗
空载
84.7KW
负载
300 KW
空载电流
1.2%
阻抗电压
高-中
17%
高-低
10.5%
中-低
6.5 %
2.7所用变选择
选择原则：为满足整流操作电源、强迫油循环变压器、无人值班等的需要，装设两台所用变压器，所用电容量得确定，一般考虑所用负荷为变电所总负荷的0.5%~1%,这里取变电所总负荷的1%计算。
S＝1%×630000KVA＝6300KVA。
2、根据选择原则，选出110KV变电所两台所用变型号分别为
S9-6300/10 两绕组变压器 额定电压：10/0.4 接线方式：Y/Y0-12
两台所用变分别接于10kV母线的Ⅰ段和Ⅱ段，互为暗备用，平时半载运行，当一台故障时，另一台能够承但变电所的全部负荷。

第三章 电气主接线的选择
3.1电气主接线概述
发电厂和变电所中的一次设备、按一定要求和顺序连接成的电路，称为电气主接线，也成主电路。它把各电源送来的电能汇集起来，并分给各用户。它表明各种一次设备的数量和作用，设备间的连接方式，以及与电力系统的连接情况。所以电气主接线是发电厂和变电所电气部分的主体，对发电厂和变电所以及电力系统的安全、可靠、经济运行起着重要作用，并对电气设备选择、配电装置配置、继电保护和控制方式的拟定有较大影响。
3.1.1 在选择电气主接线时的设计依据
(1)发电厂、变电所所在电力系统中的地位和作用
(2)发电厂、变电所的分期和最终建设规模
(3)负荷大小和重要性
(4)系统备用容量大小
(5)系统专业对电气主接线提供的具体资料
3.1.2主接线设计的基本要求
（1）应按电源情况、负荷性质、容量大小及邻近变配电所联系等因素确定主接线型式。力求简单可靠，维护方便，使用灵活，便于发展。
（2）架空进线避雷器设在靠近变压器的架空进线处；电缆进线的避雷器设在进线开关后的母线上。
（3）一段母线设一组电压互感器。当分段的单母线在正常运行时不为分段，亦可仅设一组电压互感器。
（4）设在母线上的电压互感器及避雷器可合用一组隔离开关。
（5）按电业局要求必须设置高压计费时，则必须在计费处装设电流互感器及电压互感器专柜。
（6）在所以进出线回路上按指示计量、继电保护的要求装设电流互感器。
（7）单电源的主接线，可以仅在断路器靠电源侧、装设隔离开关或隔离触头。
（8） 在电源进线上应装设带电指示装置。若采用真空断路器时，为防止操作过电压，应在供电变压器的10~35KV 线路上装设阻容吸收器或氧化锌避雷器。
另外，对电气主接线还要求可靠性、灵活性、经济性，这三者是一个综合概念，不能单独强调其中的某一种特性，也不能忽略其中的某一种特性。但根据变电所在系统中的地位和作用的不同，对变电所主接线的性能要求也不同的侧重。例如，系统中的超高压、大容量枢纽变电所，因停电会对系统和用户造成的损失较小，故对其主接线的经济性就特别重视。
3.1.3高压配电装置的基本接线方式
有汇流母线的连线：单母线、单母线分段、双母线、双母分段、增设旁母线或旁路隔离开关等。
无汇流母线的接线：变压器-线路单元接线、桥形接线、角形接线等。
高压配电装置的接线方式，决定于电压等级及出线回路数。
3.2 110KV侧主接线的设计
110KV侧初期设计2回进线2回出线，最终2进线4回出线，由《电力工程电气设计手册》第二章第二节中的规定可知：
方案一：110KV侧采用单母分段的连接方式。
方案二：110KV侧采用双母线的连接方式。
方案一如图：

方案二如图：

110KV侧采用单母分段的连接方式，供电可靠、调度灵活、扩建方便。
110KV侧配电装置宜采用单母线分段的接线方式。
110KV侧采用单母线分段的接线方式，有下列优点：
供电可靠性：当一组母线停电或故障时，不影响另一组母线供电；
调度灵活，任一电源消失时，可用另一电源带两段母线：
扩建方便；
在保证可靠性和灵活性的基础上，较经济。
故110KV侧采用单母分段的连接方式。
3.3 35KV侧主接线的设计
35KV侧出线回路数为4回，由《电力工程电气设计手册》第二章第二节中的规定可知：
方案一： 35KV侧采用单母分段连接。
方案二： 35KV侧采用单母线连接。

方案一如图：

方案二如图：

当35—63KV配电装置出线回路数为4—8回，采用单母分段连接，当连接的电源较多，负荷较大时也可采用双母线接线。
35KV采用单母分段连线，对重要用户可从不同段引出两个回路，当一段母线发生故障，分段断路器自动将故障切除，保证正常母线供电不间断，所以此方案同时兼顾了可靠性，灵活性，经济性的要求。
故35KV可采用单母分段连接也可采用双母线连接。
3.4 10KV侧主接线的设计
10KV侧出线回路数本期为8回，最终10回，由《电力工程电气设计手册》第二章第二节中的规定可知：
方案一：10KV侧采用单母分段连接。
方案二：10KV侧采用单母线连接。
方案一如图：
方案二如图：

当6—10KV配电装置出线回路数为6回及以上时采用单母分段连接。
10KV采用单母分段连线，对重要用户可从不同段引出两个回路，当一段母线发生故障，分段断路器自动将故障切除，保证正常母线供电不间断，所以此方案同时兼顾了可靠性，灵活性，经济性的要求。
故10KV采用单母分段连接。
3.5 主接线方案的最终确定
综合上述可知，在本设计中采用第一种接线，即110KV侧采用单母分段的连接方式，35KV侧采用单母分段连线，10KV侧采用单母分段连接。
方案如图:

第四章 短路电流的计算
4.1 短路电流计算的目的及规定
4.1.1 短路电流计算的目的
在变电所的电气设计中，短路电流计算是其中的一个重要环节。在选择电气设备时，为保证在正常运行和故障情况下都能安全、可靠地工作，需要进行全面的短路电流计算。例如：计算某一时刻的短路电流有效值，用以校验开关设备的开断能力和确定电抗器的电抗值；计算短路后较长时间短路电流有效值，用以校验设备的热稳定值；计算短路电流冲击值，用以校验设备动稳定
4.1.2 短路电流计算的一般规定
电力系统中所有电源均在额定负荷下运行；
短路种类：一般以三相短路计算；
接线方式应是可能发生最大短路电流的正常方式（即最大运行方式），而不能用仅在切换过程中可能并列运行的接线方式。
短路电流计算点：在正常接线方式时，通过电气设备的短路电流为最大的地点。
计算容量：应按工程设计规划容量计算，并考虑系统发展规划。
4.2 短路电流的计算
取基准容量为：SB=100MVA，基准电压为UB=Uav又依公式：
IB=SB/UB ；XB=UB2/SB，计算出基准值如下表所示：
（SB=100MVA）
UB（KV）
115
37
10.5
IB（KA）
0.552
1.716
6.048
XB（Ω）
120.23
12.45
1.00
计算变压器电抗
UK1 %=1/2[UK(1-2)%+UK(3-1)%-UK(2-3)%]
=1/2[17+10.5-6.5]=10.5
UK2%=1/2[UK(1-2)%+ UK(2-3)%- UK(3-1)%]
=1/2[17+6.5-10.5]=6.5
UK3%=1/2[UK(3-1)% +UK(2-3)%- UK(1-2)%]
=1/2[10.5+6.5-17]=0
XT1*= (UK1%/100)×(SB/SN)= (10.5/100) ×(110/63)=0.183
XT2*= (UK2%/100)×(SB/SN)= (6.5/100) ×(110/63)=0.113
XT3*= (UK3%/100)×(SB/SN)= 0
系统电抗（根据原始资料）
远期：Xmax110*=0.0765；Xmax110*=0.162；
系统等值网络图如下图

短路计算点的选择
选择如图2-2中的d1、d2、d3、 d4、d5、d6各点。
短路电流计算
d1点短路时：Up=115KV

次暂态短路电流标么值的计算：
I”*=I*∝=1/X1*=1.0/0.0765=13.07
次暂态（0s）和4s时的短路电流相等，三相短路电流有名值为：
I”=I”*SB/ (Uav)=13.07 ×110/(×115)=7.22KA
两相短路电流为：0.866×7.22=6.25 KA
冲击电流为：ish=2.55 I”=2.55×7.22=18.41（KA）
短路容量为：S=UB I” =1.732×115×7.22=1438.1（MVA）
Ish =1.51× I”=1.51×7022=10.90（KA）
d2点短路时Up=37KV

次暂态短路电流标么值的计算：
I”*=I*∝=1/X2*=1.0/(0.0765+0.0915+0.0565)=4.45
次暂态（0s）和4s时的短路电流相等，三相短路电流有名值为：
I″=I″*×SB/ (Uav)= 4.45 ×110/(×37)=7.64KA
两相短路电流分别为：0.866 ×7.64=6.62KA
冲击电流为：ish=2.55 ×I″=2.55×7.64=19.48（KA）
短路容量为：S=UBI″=1.732×37×7.64=489.6（MVA）
Ish =1.51 ×I”=1.51×7.64=11.54（KA）
d3点短路时Up=10.5KV

次暂态短路电流标么值的计算：
I″*=I*∝=1/X3*=1.0/(0.0765+0.0915)=5.95
次暂态（0s）和4s时的短路电流相等，三相短路电流有名值为：
I″=I″*×SB/ (Uav)= 5.95 ×110/(×10.5)=35.99KA
两相短路电流分别为：0.866 ×35.99=31.17 KA
冲击电流为：ish=2.55 ×I″=2.55×35.99=91.77（KA）
短路容量为：S=UBI″=1.732×10.5×35.99=654.5（MVA）
Ish =1.51 ×I″=1.51×35.99=54.34（KA）
d4点短路时Up=110KV,与d1短路时的情况相同。
d5点短路时Up=35KV

次暂态短路电流标么值的计算：
I″*=I*∝=1/X5*=1.0/(0.0765+0.0915+0.113)=3.56
次暂态（0s）和4s时的短路电流相等，三相短路电流有名值为：
I″=I″*×SB/ (Uav)= 3.56 ×110/(×35)=6.12KA
两相短路电流分别为：0.866 ×6.12=5.3 KA
冲击电流为：ish=2.55 ×I”=2.55×6.12=15.61（KA）
短路容量为：S=UBI″ =1.732×10.5×6.12=392.2（MVA）
Ish =1.51 ×I″=1.51×6.12=9.24（KA）
d6点短路时Up=10.5KV

次暂态短路电流标么值的计算：
X6*=0.0765+0.183//(0.183+0.113+0.113)+0=0.0765+0.183//0.409=0.203
I″*=I*∝=1/X6*=1.0/0.203=4.93
次暂态（0s）和4s时的短路电流相等，三相短路电流有名值为：
I″=I″*×SB/ (Uav)= 3.56 ×110/(×10.5)=29.82KA
两相短路电流分别为：0.866 ×29.82=25.82 KA
冲击电流为：ish=2.55 ×I″=2.55×29.82=76.04（KA）
短路容量为：S=UBI″=1.732×10.5×29.82=542.3（MVA）
Ish =1.51 ×I″=1.51×29.82=45.03（KA）
将所计算最大方式下短路电流值列成下表
名称
短路点
基准电压
（KV）
I″（KA）
三相
I″（KA）
两相
Ish
（KA）
Ish
（KA）
S
（MVA）
d1
115
7.22
6.25
18.41
10.90
1438.1
d2
37
7.64
6.62
19.48
11.54
498.6
d3
10.5
35.99
31.17
91.77
54.34
654.5
d4
115
7.22
6.25
18.41
10.90
1438.1
d5
37
6.12
5.3
15.61
9.24
392.2
d6
10.5
29.82
25.82
76.04
45.03
542.3
第五章 主要电气设备的选择
5.1 电气设备选择概述
5.1.1 选择的原则
尽管电力系统中各种设备的工作和工作条件并不一样，具体选择方法也不完全相同，但对它们的基本要求却是一致的。电气设备要能可靠地工作，必须按正常工作条件进行选择，并按短路状态来校验人稳定和动稳定。
电器选择的一般原则
（1）应满足正常运行、检修、短路和过电压情况下的要求，并考虑远景发展。
（2）应按当地环境条件校核。
（3）应力求技术先进和经济合理。
（4）与整个工程的建设标准应协调一致。
（5）同类设备应尽量减少品种。
（6）选用的新产品均应具有可靠的实验数据，并经正式鉴定合格。
额定电压
电气设备所在电网的运行电压因调压或负荷的变化，有时会高于电网的额定电压 ，故所选电气设备允许的最高工作电压不得低于所接电网的最高运行电压。因此，在电气设备时，一般可按照电气设备的额定电压UN
不低于装置地点电网额定电压UNS的条件选择。即：UN≥UNS
额定电流
电气设备的额定电流是在额定环境温度下，电气设备的长期允许电流。IN应不小于该贿赂在各种合理运行方式下的最大持续工作电流Imax，即：IN≥Imax
环境条件对设备选择的影响
当电气设备安装地点的环境条件如温度、风速、污秽等级、海拔高度、地震烈度和覆水度等超过一般电气设备使用条件时，应采取措施。
机械荷载
所选电器端子的允许荷载，应大于电器引线在正常运行和短路时的最大作用力。
5.2 110KV侧断路器隔离开关的选择
5.2.1 进线侧断路器、母联断路器的选择
流过断路器的最大持续工作电流
Imax =(2×SN )/(×UN)=(2×63000)/(×110)=661.33 (A)
额定电压选择：UN≥UNs=110KV
额定电流选择：IN>Imax=661.33A
开断电流选择：INbr>I″=7.22KA (d1 点短路电流)
在本设计中110KV侧断路器采用SF6高压断路器，因为与传统的断路器相比SF6高压断路器具有安全可靠，开断性能好，结构简单，尺寸小，质量轻，操作噪音小，检修维护方便等优点，已在电力系统的各电压等级得到广泛的应用。
110KV的配电装置是户外式，所以断路器也采用户外式。
采用LW11-110II型号的断路器。其技术参数如下：
断路器型号
额定电压KV
额定电流A
最高
工作
电压
KV
额定
断流
容量
KA
极限通过电流KA
热稳定电流KA
固有分闸时间S
峰值
3S
LW11-110II
110
3150
126
31.5
100
40
0.03
热稳定校验：It2t> Qk
It2t=402 ×3=4800[（KA）2S]
电弧持续时间取0.04S，热稳定时间为：tk =0.15+0.03+0.04=0.22<1 S
因此需要计入短路电流的非周期分量，查表得非周期分量的等效时间T=0.05S
Qnp =TI″=0.05×7.222 =2.61[（KA）2S]
Qp =
=0.22(7.222+10×7.222 +7.222 )/12=11.47[（KA）2S]
Qk= Qnp+Qp=2.61+11.47=14.08[（KA）2S]
所以It2t> Qk 满足热稳定校验
动稳定校验：
ies=100KA>ish =18.41KA
满足动稳定校验，因此所选断路器合适。
具体参数如下表：
计算数据
LW11-110II
UNs 110KV
UN 110KV
Imax 661.33A
IN 3150A
I″ 7.22KA
INbr 31.5KA
ish 18.41KA
ies 100KA
Qk 18.04[（KA）2s]
It2t 402 ×3=4800 [（KA）2s]
5.2.2 主变压器侧断路器的选择
Imax =(1.05×SN )/(×UN)=(1.05×63000)/(×110)=347.20 (A)
额定电压选择：UN≥UNs=110KV，额定电流选择：IN>Imax=347.20A
开断电流选择：INbr>I″=7.22KA (d4 点短路电流)
由上表可知LW11-110II满足主变侧断路器的选择，其动稳定、热稳定计算与母联侧相同
5.2.3 进线侧隔离开关、母联断路器隔离开关的选择
额定电压选择：UN≥UNs=110KV
额定电流选择：IN>Imax=661.33A
极限通过电流选择：ies>ish=18.41KA(d1 点短路电流)
选用GW4-110D型隔离开关，其技术参数如下：
隔离开关
型号
额定
电压KV
额定
电流A
极限通过
电流KA
热稳定
电流KA
峰值
4S
GW4-110D
110
1000
62.5
25
热稳定校验：It2t>Qk
It2t=252×4=2500> Qk =14.08[（KA）2S]
动稳定校验：
ies=62.5KA>ish =18.41KA
满足动稳定和热稳定要求
具体参数如下表：
计算数据
GW4-110D
UNs 110KV
UN 110KV
Imax 661.33A
IN 1000A
Qk 14.08[（KA）2S]
It2t 252×4=2500 [（KA）2S]
ish 18.41KA
ies 62.5KA
5.2.4 主变压器侧隔离开关的选择
额定电压选择：UN≥UNs=110KV
额定电流选择：IN>Imax=347.20A
极限通过电流选择：ies>ish=18.41KA(d4 点短路电流)
由上表可知GW4-110D同样满足主变侧隔离开关的选择。
其动稳定、热稳定计算与母联侧相同。
5.3 35KV侧断路器隔离开关的选择
5.3.1 出线侧断路器、母联断路器的选择
流过断路器的最大持续工作电流
Imax =(2×SN )/(×UN)=(2×63000)/(×35)=2078.46(A)
额定电压选择：UN≥UNs=35KV
额定电流选择：IN>Imax=2078.46A
开断电流选择：INbr>I″=7.64KA (d2 点短路电流)
选用SW4-35I型断路器，其技术参数如下：

断路器型号
额定电压KV
额定电流A
最高工作电压KV
额定断流容量KA
极限通过电流KA
热稳定电流KA
固有分闸时间S
峰值
4S
SW4-35I
35
1250
40.5
16
40
16
0.08
热稳定校验：It2t> Qk
It2t=162×4=1024[（KA）2S]
电弧持续时间取0.04S，热稳定时间为：tk =0.15+0.08+0.06=0.29<1 S
因此需要计入短路电流的非周期分量，查表得非周期分量的等效时间T=0.05S
Qnp =TI″=0.05×7.642 =2.92[（KA）2S]

Qp

=0.22(7.642+10×7.642 +7.642)/12=16.93[（KA）2S]
Qk= Qnp+Qp=2.92+16.93=19.85[（KA）2S]
所以It2t> Qk 满足热稳定校验
动稳定校验：
ies=40KA>ish =19.48KA
满足动稳定校验，因此所选断路器合适。
具体参数如下表：
计算数据
SW4-35I
UNs 35KV
UN 35KV
Imax 2078.46A
IN 1250A
I″ 7.64KA
INbr 16KA
ish 19.48KA
ies 40KA
Qk 19.85 [（KA）2s]
It2t 162×4=1024 [（KA）2s]
5.3.2 主变压器侧断路器的选择
Imax =(1.05×SN )/(×UN)=(1.05×63000)/(×35)=1091.19(A)
额定电压选择：UN≥UNs=35KV
额定电流选择：IN>Imax=1091.19A
开断电流选择：INbr>I″=6.12KA (d5 点短路电流)
由上表可知SW4-35I同样满足主变侧断路器的选择。
其动稳定、热稳定计算与母联侧相同。
5.3.3 出线侧隔离开关、母联断路器隔离开关的选择
Imax =(2×SN )/(×UN)=(2×63000)/(×35)= 2078.46 (A)
额定电压选择：UN≥UNs=35KV
额定电流选择：IN>Imax=2078.46A
极限通过电流选择：ies>ish=19.4