水污染控制工程课程设计-学位论文.doc

水污染控制工程课程设计

《水污染控制工程》
课 程 设 计

题 目： 某污水处理厂工艺设计（7.8万m3/d)
学 院：
专 业： 环境工程
姓 名：
学 号：
指导老师：

目 录
一、总论 4
1.1 设计任务和内容 4
1.2基本资料 4
1.3处理程度的计算 4
1.3.1溶解性BOD5的去除率 4
1.3.2 COD的去除率 4
1.3.3 SS的去除率 4
1.3.4 总氮的去除率 5
二、工艺处理方案确定 5
2.1工艺方案选择原则 5
2.2 工艺方案分析 5
2.2.1 处理污水特点 5
2.2.2 选择工艺方案 6
三、污水处理构筑物 6
3.1 中格栅 6
3.1.1 设计依据： 6
3.1.1 设计参数 7
3.1.2设计计算 7
3.2 提升泵房 8
3.2.1设计依据 8
3.2.2 设计参数 9
3.2.3 设计计算 9
3.3细格栅 10
3.3.1设计依据 10
3.3.2设计参数： 11
3.3.3 设计计算 11
3.4 沉砂池 12
3.4.1设计依据 12
3.4.2设计参数 13
3.4.3设计计算 13
3.5初沉池 14
3.5.1 设计参数 15
3.5.2 设计计算 15
3.5.3刮泥设备的选择 17
3.5.4 进出水设计 17
3.6生物反应池 18
3.6.1 工艺特点 18
3.6.2 设计参数 19
3.6.3 A∕A∕O工艺设计计算 19
3.7二沉池 22
3.7.1设计依据 22
3.7.1设计参数 22
3.7.3设计计算 22
3.8接触消毒池 24
3.8.1设计参数 25
3.8.2设计计算 25
3.9配水井 25
3.9.1概述 25
3.9.2设计要求 26
3.9.3设计计算 26
四、污泥处理设施设计计算 27
4.1污泥处理的目的与处理方法 27
4.1.1污泥处理的目的 27
4.1.2污泥处理的原则 27
4.1.3 污泥处理方法的选择 27
4.2 浓缩池 28
4.2.1 设计参数 28
4.2.2 污泥量的计算 28
4.2.3浓缩池的设计计算 28
4.3贮泥池及提升污泥泵 30
4.3.1 贮泥池的作用 30
4.3.2 贮泥池的计算 30
4.3.3 污泥泵的选择 31
4.4污泥脱水机房 31
4.4.1 概述 31
4.4.2 设计计算 31
五、污水厂平面与高程布置 32
5.1 平面布置 32
5.1.1 平面布置的一般原则 33
5.1.2 厂区平面布置形式 33
5.1.3 污水厂的平面布置具体内容 33
5.2污水厂高程布置 33
5.2.1构筑物水头损失 34
5.2.2管渠水头损失 34
5.2.3污水处理构筑物高程确定 36
参考文献 38
致谢 39

一、总论
1.1 设计任务和内容
针对一座二级处理的城市污水处理厂，要求对主要污水处理构筑物的工艺尺寸进行设计计算，确定活水厂的平面布置和高程布置。最后完成设计计算说明书和设计图。设计深度一般为初步设计的深度。
1.2基本资料
单位：mg/L
COD
BOD5
SS
TN
进 水
380
190
230
30
出 水
50
10
10
15
表1-1
该水经处理以后，水质应符合《城镇污水处理厂污染物排放标（GB18918-2002）》的一级A标准,由于进水不但含有BOD，还含有大量的N，P所以不仅要求去BOD5　除还应去除水中的N，P达到排放标准。
1.3处理程度的计算
1.3.1溶解性BOD5的去除率

1.3.2 COD的去除率

1.3.3 SS的去除率

1.3.4 总氮的去除率

二、工艺处理方案确定
2.1工艺方案选择原则
城市污水处理的目的是使之达标排放或污水回用于农田灌溉、城市景观和工业生产等，以保护环境不受污染，节约水资源。 污水处理工艺流程的选择应遵循以下原则：
（1） 污水处理应达到的处理程度是选择工艺的主要依据。
（2） 污水处理工艺的投资和运行费用合理，工程投资和运行费用也是工艺流程选择的重要因素之一。根据处理的水质、水量，选择可行的几种工艺流程进行全面的技术经济比较，确定工艺先 进合理、工程投资和运行费用较低的处理工艺。
（3） 根据当地自然、地形条件及土地与资源利用情况，因地 制宜、综合考虑选择适合当地情况的处理工艺。尽量少占农田或不占农田，充分利用河滩沼泽地、洼地或旧河道。
（4） 施工与运行管理：如地下水位较高、地质条件较差的地区，就不宜选用深度大、施工难度高的处理构筑物。也应考虑所确定处理工艺运行简单、操作方便，便于实现自动控制等。
2.2 工艺方案分析
2.2.1 处理污水特点
由于本项污水以有机污染为主，BOD/COD=0.5，可生化性较好，重金属及其它难以降解的有毒有害污染物一般不超标。且氨 氮、总氮的进口浓度与处理目标相差较远，所以要选取除氮效率相对较高的工艺方案。
2.2.2 选择工艺方案
进水
中
格
栅

进
水
泵
房
细格栅
曝气沉砂池

初沉池
生物反应池
二沉池

出水
鼓风机房

污泥
回流泵房
加氯间
贮泥池
消化池
污泥脱水机房
泥饼外运

三、污水处理构筑物
3.1 中格栅
用以截留较大的悬浮物或漂浮物，以便减轻后续处理构筑物的处理负荷，并使之正常运行。要根据流量选择清渣方式，人工清渣格栅适用于小型污水厂，机械清渣格栅适用于栅渣量大于0.2m3/d。提升泵站前用中格栅，提升泵站后用细格栅。
3.1.1 设计依据：
《给水排水设计手册》第5册[5.1.1]
栅渣量与地区的特点、格栅的间隙大小，污水量以及下水道系统的类型等因素有关。在无当地有运行资料时，可采用：
格栅间隙16~25mm,0.10~0.05m³栅渣/10³m³污水
格栅间隙30~50mm, 0.03~0.01m³栅渣/10³m³污水
《室外排水设计规范》（GB50014-2006） 6.3 规定：
1） 污水处理系统或水泵前，必须设置格栅。
2） 格栅栅条间隙宽度，应符合下列要求：
 粗格栅：机械清除时宜为16～25mm，人工清除时宜为25～40mm。特殊情况下，最大间隙可为100mm；
‚ 细格栅：宜为1.5～10mm；
ƒ 水泵前，应根据水泵要求确定。
3） 污水过栅流速宜采用0.6～1.0m/s。除转鼓式格栅除污机外，机械清除格栅的安装角度宜为60°～90°。人工清除格栅的安装角度宜为30°～60°。
4） 格栅上部必须设置工作平台，其高度应高出格栅前最高设计水位0.5m，工作平台上应有安全和冲洗设施。
5） 格栅工作平台两侧边道宽度宜采用0.7～1.0m。工作平台正面过道宽度，采用机械清除时不应小于1.5m，采用人工清除时不应小于1.2m。
6）粗格栅栅渣宜采用带式输送机输送；细格栅栅渣宜采用螺旋输送机输送。

3.1.1 设计参数
①设计流量：
平均日流量：
最大日流量：
②栅前流速v1=1.0m/s，过栅流速v2=0.9m/s
③栅条宽度s=0.01m，格栅间隙e=40mm
④栅前部分长度0.5m，格栅倾角α=60°
⑤单位栅渣量ω1=0.05m3栅渣/污水
3.1.2设计计算
确定格栅前水深：栅前水深h取为1.0m；
栅条间隙数n

设计两组格栅，则每组格栅的间隙数为14条。
栅槽有效宽度
，取0.7m。
进水渠道渐宽部分长度

其中α1为进水渠展开角为，进水渠宽B1=0.6m。
栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度

过栅水头损失（h1）
因栅条边为矩形截面，取k=3，则

其中：
h0：计算水头损失
k：系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增加倍数，取k=3
ε：阻力系数，与栅条断面形状有关，当为矩形断面时β=2.42，

栅后槽总高度H
取栅前渠道超高 h2=0.3m
栅前槽总高度:=1.0+0.3=1.3m
栅后槽总高度:=1.0+0.04+0.3=1.34m
格栅总长度
⑨ 每日栅渣量W

宜采用机械清渣(取=1.2)。
3.2 提升泵房
3.2.1设计依据
《室外排水规范》GB50014-2006中规定如下：
1）排水泵站宜按远期规模设计，水泵机组可按近期规模配置。
2）排水泵站宜设计为单独的建筑物。
3）抽送会产生易燃易爆和有毒有害气体的污水泵站，必须设计为单独的建筑物，并应采取相应的防护措施。
4） 排水泵站的建筑物和附属设施宜采取防腐蚀措施。
5） 雨水泵站应采用自灌式泵站。污水泵站和合流污水泵站宜采用自灌式泵站。
6）泵房宜有二个出入口，其中一个应能满足最大设备或部件的进出。
7） 污水泵站的设计流量，应按泵站进水总管的最高日最高时流量计算确定。
8） 雨水泵站的设计流量，应按泵站进水总管的设计流量计算确定。当立交道路设有盲沟时，其渗流水量应单独计算。
9）污水泵和合流污水泵的设计扬程，应根据设计流量时的集水池水位与出水管渠水位差和水泵管路系统的水头损失以及安全水头确定。
10） 集水池的容积，应根据设计流量、水泵能力和水泵工作情况等因素确定。一般应符合下列要求：
 污水泵站集水池的容积，不应小于最大一台水泵5min的出水量；
注：如水泵机组为自动控制时，每小时开动水泵不得超过6次。
‚雨水泵站集水池的容积，不应小于最大一台水泵30s的出水量；
ƒ 合流污水泵站集水池的容积，不应小于最大一台水泵30s的出水量；
3.2.2 设计参数
设计流量
3.2.3 设计计算
污水提升前水位45m（既泵站吸水池最底水位）,提升后水位55m（即细格栅前水面标高）。
所以，提升净扬程Z=55-45=10m
水泵水头损失取2m
从而需水泵扬程H=Z+h=12m
采用MN系列污水泵（30MN-33B） 该泵提升流量5000m3/h，扬程13.6m，转速415r/min，功率153.96Kw,效率90%。
占地面积为π52＝78.54m2，即为圆形泵房D＝10m,高12m,泵房为半地下式，地下埋深7m，水泵为自灌式。
泵房草图

3.3细格栅
3.3.1设计依据
《给水排水设计手册》第5册[5.1.1]：
栅渣量与地区的特点、格栅的间隙大小，污水量以及下水道系统的类型等因素有关。在无当地有运行资料时，可采用：
格栅间隙16~25mm,0.10~0.05m³栅渣/10³m³污水
格栅间隙30~50mm, 0.03~0.01m³栅渣/10³m³污水

《室外排水设计规范》（GB50014-2006） 6.3 规定：
1） 污水处理系统或水泵前，必须设置格栅。
2） 格栅栅条间隙宽度，应符合下列要求：
 粗格栅：机械清除时宜为16～25mm，人工清除时宜为25～40mm。特殊情况下，最大间隙可为100mm；
‚ 细格栅：宜为1.5～10mm；
ƒ 水泵前，应根据水泵要求确定。
3） 污水过栅流速宜采用0.6～1.0m/s。除转鼓式格栅除污机外，机械清除格栅的安装角度宜为60°～90°。人工清除格栅的安装角度宜为30°～60°。
4） 格栅上部必须设置工作平台，其高度应高出格栅前最高设计水位0.5m，工作平台上应有安全和冲洗设施。
5） 格栅工作平台两侧边道宽度宜采用0.7～1.0m。工作平台正面过道宽度，采用机械清除时不应小于1.5m，采用人工清除时不应小于1.2m。
6） 粗格栅栅渣宜采用带式输送机输送；细格栅栅渣宜采用螺旋输送机输送。
3.3.2设计参数：
①设计流量：
平均日流量：
最大日流量：
②栅前流速v1=1.0m/s，过栅流速v2=0.9m/s
③栅条宽度s=0.01m，格栅间隙e=10mm
④栅前部分长度0.5m，格栅倾角α=60°
⑤单位栅渣量ω1=0.10m3栅渣/103m3污水
3.3.3 设计计算
确定格栅前水深：栅前水深h取为1.0m；
栅条间隙数n

设计两组格栅，则每组格栅的间隙数为56条。
栅槽有效宽度
，取1.2m。
进水渠道渐宽部分长度

其中α1为进水渠展开角为，进水渠宽B1=1.0m。
栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度

过栅水头损失（h1）
因栅条边为矩形截面，取k=3，则

其中：
h0：计算水头损失
k：系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增加倍数，取k=3
ε：阻力系数，与栅条断面形状有关，当为矩形断面时β=2.42，

栅后槽总高度H
取栅前渠道超高 h2=0.3m
栅前槽总高度:=1.0+0.3=1.3m
栅后槽总高度:=1.0+0.25+0.3=1.55m
格栅总长度
⑨ 每日栅渣量W

宜采用机械清渣(取=1.2)
3.4 沉砂池
3.4.1设计依据
沉砂池的作用是从污水中将比重较大的颗粒去除，其工作原理是以重力分离为基础，故应将沉砂池的进水流速控制在只能使比重大的无机颗粒下沉，而有机悬浮颗粒则随水流带起立。
《给水排水设计手册》（第05册 城镇排水）：
沉砂池设计中，必需按照下列原则：
（1）城市污水厂一般均应设置沉砂池，座数或分格数应不少于2座(格)，并按并联运行原则考虑。
（2）设计流量应按分期建设考虑：
1)当污水自流进入时，应按每期的最大设计流量计算；
2)当污水为用提升泵送入时，则应按每期工作水泵的最大组合流量计算；
3)合流制处理系统中，应按降雨时的设计流量计算。
(3) 沉砂池去除的砂粒杂质是以比重为2.65，粒径为0.2以上的颗粒为主。
(4) 城市污水的沉砂量可按每106m3污水沉砂量为30m3计算，其含水率为60%，容量为1500kg/m3。
(5) 贮砂斗槔容积应按2日沉砂量计算，贮砂斗池壁与水平面的倾角不应小于55°排砂管直径应不小于0.3m。
(6) 沉砂池的超高不宜不于0.3m 。
(7) 除砂一般宜采用机械方法。当采用重力排砂时，沉砂池和晒砂厂应尽量靠近，以缩短排砂管的长度。
说明：
采用平流式沉砂池，具有处理效果好，结构简单的优点，分两格。
3.4.2设计参数
设计流量：
设计流速：v=0.30m/s
水力停留时间：t=40s

3.4.3设计计算
① 沉砂池长度L：

② 水流断面积A：

③ 池总宽度B：设计n=2格 每格宽取b=4m，则

④ 有效水深h2：
h2=A/B=3.6/8=0.45m （介于0.25～1m之间）
⑤ 贮泥区所需容积：
设计T=2d，即考虑排泥间隔天数为T=2天，则沉砂斗容积

式中：——城市污水沉砂量0.03L/m3，
——污水流量总变化系数1.2
每格沉砂池设两个沉砂斗，共有4个沉砂斗。则每格沉砂斗的体积:

⑥沉砂斗各部分尺寸及容积：
设计斗底宽，斗壁与水平面的倾角为60°，斗高，则沉砂斗上口宽：

沉砂斗容积：

（大于，符合要求）。
⑦ 沉砂池高度H：
采用重力排砂，设计池底坡度为0.06，坡向沉砂斗长度为：

沉砂室高度为：

池总高度H ：设超高，

⑧ 校核最小流量时的流速：
，符合要求。
计算草图如下：

3.5初沉池
本设计选用中心进水，周边出水的幅流式沉淀池，采用机械刮泥。
3.5.1 设计参数
设计流量
设4座初沉池。
3.5.2 设计计算
1）池子总表面积A：污水表面负荷q=2.5m3/（m2·h） n=4座

，取23m。
2）有效水深h2：取水力停留时间t=1.5h

3）每座池一次的排泥量：
每次总排污泥量W：

式中:W——每次总排污泥量，m3/d；
C0——进水的悬浮物浓度， ；
C1——沉淀出水的悬浮物浓度，
；
p0——污泥含水率，取97％；
γ——污泥容重，取1000；
t——两次排泥的时间间隔，初沉池按2d考虑。
所以，每次的总排污泥量：
设置4组初沉池，则每个初沉池的排泥量为：

4) 污泥斗容积的计算：
取，，池底倾斜度i＝0.1，＝60°，半径R＝D/2＝23/2＝11.5m，根据计算草图计算，
污泥斗高度：
污泥斗容积：

坡底落差：
池底可贮存污泥的体积：

可以贮存污泥的体积，
所以有足够的体积贮存污泥。
5) 沉淀池总高度：
式中，h1——超高，取0.3m；
h2——沉淀区高度，m；
h3——缓冲区高度，取0.3m；
h4——污泥区高度，m；
h5——污泥斗高度，m。
所以，
沉淀池周边处的高度：
径深比较校核：，符合径深比6～12的要求。
6）计算草图：
图（四）：辐流式沉淀池计算图
3.5.3刮泥设备的选择
采用系列周边传动吸泥机,技术参数如下表4.3:
表4.3 系列周边传动吸泥机主要参数
池径（m）
电动机功率
（KW）
车轮行驶度
（m/min）
推荐池深
H(mm)
质量（吨）
45
1.5*2
2.2
2500～5000
30

3.5.4 进出水设计
在两沉淀池中间设一座集配水井，由沉砂池过来的输水管道直接进入内层套筒，进行流量分配，通过两根管径600mm的管道送往两个沉淀池，管道内最大流速1.25m/s。
1)集配水井
集配水井内径 D 采用 4m。来水由底部进入，上部出水经溢流堰至配水井，溢流堰筒直径采用 1.5m，井内流速为 0.01m/s。外径取为6m，中间墙壁厚 300mm，上设闸门以便超越。
2) 沉淀池进水
水管由池底中心进入，至上端管径扩至1m，周围有孔洞，使水流由四周辐射流动，在该管周围设一直径为3m 的穿孔挡板，来使水流流动均匀平稳，中心管出水孔对称设置 8 个，每个0.25m×1m。渐扩管长度h=（1.0-0.7）/2tg20º =0.42（m）
3) 排泥
采用机械法排泥，刮泥机由桁架及传动装置组成。本设计因池径大，所以采用周边传动，转速1.5m/min。将污泥推入污泥斗，然后用静水压力排除。
4)出水
①挡渣板
在出水堰前设一高出水面0.2m，水面下0.3m 的挡板，拦截浮渣，在刮泥机上设有刮渣板来收集浮渣。
②出水堰
出水堰为保证出水均匀，克服施工时薄壁堰不能做到很平整，采用倒等腰三角形薄壁堰，出水堰采用双侧集水，出水槽距池壁0.4m.
③初沉池出水
初沉池的出水设管道 DN500mm。
5) 排泥
利用静水压力排泥，排泥管管径取为 200mm。
6)放空管
污泥斗中设放空管，管径300mm。

3.6生物反应池
3.6.1 工艺特点
本工艺采用A∕A∕O工艺，A∕A∕O脱氮除磷工艺是在A∕O除磷工艺的基础上增设了一个缺氧池，并将好氧池出流的部分混合液回流至缺氧池，具有同步脱氮除硫功能。 A2/O工艺亦称A-A-O工艺，是英文Anaerobic-Anoxic-Oxic第一个字母的简称（生物脱氮除磷）。按实质意义来说，本工艺称为厌氧-缺氧-好氧法，生物脱氮除磷工艺的简称。
A2/O工艺是流程最简单，应用最广泛的脱氮除磷工艺。
该工艺各反应器单元功能及工艺特征如下：
1）厌氧反应器：原污水及从沉淀池排出的含磷回流污泥同步进入该反应器，其主要功能是释放磷，同时对部分有机物进行氨化；
2）缺氧反应器：污水经厌氧反应器进入该反应器，其首要功能是脱氮，硝态氮是通过内循环由好氧反应器送来的，循环的混合液量较大，一般为2Q（Q——原污水量）；
3）好氧反应器——曝气池：混合液由缺氧反应器进入该反应器，其功能是多重的，去除BOD、硝化和吸收磷都是在该反应器内进行的，这三项反映都是重要的，混合液中含有NO3-N，污泥中含有过剩的磷，而污水中的BOD(或COD)则得到去除，流量为2Q的混合液从这里回流到缺氧反应器；
4）沉淀池：其功能是泥水分离，污泥的一部分回流厌氧反应器，上清液作为处理水排放。
A2/O工艺流程图如图4.2

图4.2 A2/O工艺流程图
该工艺处理效率一般能达到：BOD5和SS为90%~95%，总氮为70%以上，磷为90%左右，一般适用于要求脱氮除磷的大中型城市污水厂。但A2/O工艺的基建费和运行费均高于普通活性污泥法，运行管理要求高，所以对目前我国国情来说，当处理后的污水排入封闭性水体或缓流水体引起富营养化，从而影响给水水源时，才采用该工艺。
本工艺具有如下特点：
（1）本工艺在系统上可以称为最简单的同步脱氮除磷工艺，总的水力停留时间少于其他同类工艺；
（2）在厌氧（缺氧）、好氧交替运行条件下，丝状菌不能大量增殖，无污泥膨胀之虞，SVI值一般均小于100；
（3）污泥中含磷浓度高，具有很高的肥效；
（4）运行中勿需投药，两个A段只用轻缓搅拌，以不增加溶解氧为度，运行费用低。
3.6.2 设计参数
表 4.4 A∕A∕O脱氮除磷工艺主要设计参数
项 目
数 值
BOD5污泥负荷N∕[kgBOD5∕(kgMLSS•d)]
0.13~0.2
TN负荷∕[kgTN∕(kgMLSS•d)]
﹤0.05(好氧段)
TP负荷∕[kgTP∕(kgMLSS•d)]
﹤0.06(厌氧段)
污泥浓度MLSS∕(mg∕L)
3000~4000
污泥龄θc∕d
15~20
水力停留时间t∕h
8~11
各段停留时间比例A：A：O
(1：1：3)~(1：1：4)
污泥回流比R∕％
50~100
混合液回流比R内∕％
100~300
溶解氧浓度DO∕(mg∕l)
厌氧池﹤0.2缺氧池≤0.5好氧池＝2
COD∕TN
＞8(厌氧池)
TP∕BOD5
﹤0.06(厌氧池)

3.6.3 A∕A∕O工艺设计计算
原污水经过初次沉淀池的处理，SS按降低 40%，BOD5按去除20%考虑，由原污水中的SS为300mg/L， BOD5为200mg/L。则进入曝气池污水的BOD5值（Sa）为：

SS值为：

1)判断是否可采用A∕A∕O法：
COD∕TN﹦380∕30﹦12.6﹥8，符合要求。
2)有关设计参数 ： BOD5污泥负荷N﹦0.13kgBOD5∕(kgMLSS•d)，回流污 泥浓度Xr﹦10000mg∕L，污泥回流比R﹦50％
混合液悬浮固体浓度：X＝＝=3300﹙mg∕L)

TN去除率： ηTN﹦＝＝66.6％

混合液回流比：R内＝ηTN∕(1-ηTN)﹦0.66∕(1-0.66)﹦194％

取R内＝200％
3)反应池容积V(m³﹚：
V＝＝=27636.36m³
反应池总水力停留时间﹕
t=V/Q=27636.36/78000=0.35(d)=8.50(h)
各段水力停留时间和容积计算如下：
厌氧：缺氧：好氧=1：1：3，于是有
厌氧池水力停留时间：t厌=1∕5×8.50=1.70(h),池容V厌=1/5× 27636.36=5527.2(m³﹚
缺氧池水力停留时间：t缺=1∕5×8.50=1.70(h),池容V缺=1/5× 27636.36=5527.2(m³﹚
好氧池水力停留时间：t好=3∕5×8.50=5.1(h),池容V好=3/5× 27636.36=16581.8(m³﹚
4)校核氮磷负荷
好氧段总氮负荷===0.04kgTN∕(kgMLSS•d)(符合要求)
5) 剩余污泥量ΔX(kg∕d)
ΔX=Px
Px=YQ(So－Se﹚－kdVXv
取污泥增值系数Y=0.6，污泥自身氧化率kd=0.05d-1，将各值带入得
Px=0.6×78000×﹙0.15-0.02﹚－0.05×27636.36×3.3×0.7=3182
﹙kg∕d)
ΔX=3182﹙kg∕d)
6) 反应池主要尺寸
反应池总容积V=27636.36m³，设反应池2组，单组池容V单=27636.36∕ 2=13818m³。有效水深h=5.0m，则
单组有效面积 S单=V单∕h=13818∕5=2763.6㎡
采用5 廊道式推流反应池廊道宽b=8.0m，则
单组反应池长度 L =S单∕B=2763.6∕（5×8.0）=69.1(m)
校核：b∕h=8.0∕5.0=1.6(满足b∕h﹦1~2)
L∕b=69.1∕8.0=8.63(满足L∕b=5~10)
取超高为1.0m，则
反应池总高： H=5.0＋1.0=6.0m
7）需氧量：
平时需氧量O2

式中：aˊ——活性污泥微生物氧化分解有机物过程的需氧率，即活性污泥微 生 物每代谢1kgBOD5所需的氧量，kgO2/kg；取为0.5kgO2/kg
bˊ——活性污泥微生物内源代谢的自身氧化过程的需氧率kgO2/kg，取 为0.15kgO2/kg
Xv——曝气池内挥发性悬浮固体（MLVSS）浓度，kg/m3
最大时需氧量O2max
根据原始数据，Kz=1.42
代入各值：O2(max)=11882kg/d×1.42=16634.8kg/d=693.1kg/h

每日去除的BOD5值
BOD5==78000×(152-10)/1000=11076kg/d
去除每kgBOD5的需氧量
⊿O2=11882/11076=1.07kgO2/kgBOD
8）空气量：
采用鼓风曝气，设曝气池有效水深5.0m，曝气扩散装置距池底0.2m，则扩散器上静水压4.8m，取α=0.7，β=0.95，ρ=1，曝气设备堵塞系数F=0.8，采用管式微孔扩散设备，EA=18%，扩散器压力损失4kPa，20℃水中溶解氧饱和度为9.17mg/L。
扩散器出品处绝对压力：
Pd=p+9.8×103H=（1.013×105+9.8×103×4.8）Pa=1.48×105Pa
空气离开曝气池面时，气泡含氧体积分数：

将需氧量换成标准条件下（20℃，脱氧清水）的充氧量：

曝气池平时供气量为：

曝气池最大时供气量
Gs(max)=29695m3/h
2.鼓风机的选择：
鼓风机所需供气量：
最大时：Gsmax=29695 m3/h=494 m3/min
平均时：Gs=20912m3/h=348m3/min
最小时：Gsmim=0.5Gs=10456m3/h=174 /min
根据供气量和压力选用四台RF-350罗茨鼓风机

3.7二沉池
该沉淀池采用中心进水，周边出水的辐流式沉淀池，采用刮泥机。
3.7.1设计依据
《给水排水设计手册》第5册 城市排水[5.3.4]
《室外排水设计规范》GB50014-2006[6.5]中关于辐流沉淀池设计的规定：
⑴ 径深比的要求。根据辐流沉淀池的流态特征，径深比宜为6～12。日本指南和前苏联规范都规定为6～12，沉淀效果较好,本条文采用6~12。为减少风对沉淀效果的影响，池径宜小于50m。
⑵排泥方式及排泥机械的要求。近年来，国内各地区设计的辐流沉淀池，其直径都较大，配有中心传动或周边驱动的桁架式刮泥机，已取得成功经验。故规定宜采用机械排泥。参照日本指南，规定排泥机械旋转速度为1～3r/h，刮泥板的外缘线速度不大于3m/min。当池子直径较小，且无配套的排泥机械时，可考虑多斗排泥，但管理较麻烦。
该沉淀池采用中心进水，周边出水的幅流式沉淀池，采用刮泥机。设置四个二沉池，设计流量为
3.7.1设计参数
设计进水量：Q=19500m3/d （每组）
表面负荷：qb范围为1.0—1.5 m3/ m2.h ，取q=1.0 m3/ m2.h
水力停留时间（沉淀时间）：T=3h
堰负荷：取值范围为1.5—2.9L/s.m，取2.0 L/(s.m)
3.7.3设计计算
（1）沉淀池面积:
按表面负荷算：
（2）沉淀池直径： 取直径32米
有效水深为 h2=qbT=1.03=3m<4m
沉淀部分有效容积：
污泥部分所需的容积：
污泥斗容积：设r1=2m，r2=1m，α=600，则：

污泥斗以上圆锥部分污泥容积：设池底径向坡度为0.05，则：

污泥总容积：
（4）二沉池总高度：
取二沉池缓冲层高度h3=0.4m，超高为h1=0.3m
则沉淀池总高度为
h=h1+h2+h3+h4+h5=0.3+3+0.4+0.65+1.73=6.08m

则池变高度为
H=h1+h2+h3=0.3+3+0.4=3.7m
（5）校核堰负荷：
径深比

堰负荷

以上各项均符合要求

3.8接触消毒池
污水排入水体前应进行消毒。消毒剂的选择见表：
消毒剂
优 点
缺 点
适 用 条 件
液氯
效果可靠、投配简单、投量准确，价格便宜
氯化形成的余氯及某些含氯化合物低浓度时对水生物有毒害，当污水含工业污水比例大时，氯化可能生成致癌化合物 。
适用于，中规模的污水处理厂
漂白粉
投加设备简单，价格便宜。
同液氯缺点外，还有投量不准确，溶解调制不便，劳动强度大
适用于出水水质较好，排入水体卫生条件要求高的污水处理厂
臭氧
消毒效率高，并能有效地降解污水中残留的有机物，色，味，等，污水中PH，温度对消毒效果影响小，不产生难处理的或生物积累性残余物
投资大成本高，设备管理复杂
适用于出水水质较好，排入水体卫生条件要求高的污水处理厂
次氯酸钠
用海水或一定浓度的盐水，由处理厂就地自制电解产生，消毒
需要特制氯片及专用的消毒器，消毒水量小
适用于医院、生物制品所等小型污水处理站

经过以上的比较，并根据现在污水处理厂现在常用的消毒方法，决定用液氯消毒。
采用隔板式接触反应池
3.8.1设计参数
设计流量：Q′=78000m3/d=900L/s（设一座）
水力停留时间：T=0.5h=30min
设计投氯量为：ρ＝4.0mg/L
平均水深：h=2.0m
隔板间隔：b=5m
3.8.2设计计算
接触池容积：
V=Q′T=90010-33060=1620m3
表面积m2
隔板数采用3个，
则廊道总宽为B＝（3+1）5＝20m
接触池长度 取41m
长宽比
实际消毒池容积为V′=BLh=20412=1640m3
池深取2＋0.3＝2.3m (0.3m为超高)
经校核均满足有效停留时间的要求
3.9配水井
3.9.1概述
在污水处理厂中，同一构筑物的个数不应少于2个，并应考虑均匀配水。污水处理厂的配水设施虽不是主要的处理装置，但因其有均衡地发挥各个处理构筑物运行能力的作用，能保证各处理构筑物经济有效的运行，所以均匀配水是污水处理厂工艺设计的重要内容之一。
堰式配水是污水处理厂常用的配水设施。进水从配水井底中心进入，经等宽度溢流堰流入各个水斗再流向各个构筑物。这种配水机是利用等宽度溢流堰上的堰上水头相等，过水流量就相等的原理来进行配水。
3.9.2设计要求
1)水力配水设施基本的原理是保持各个配水方向的水头损失相等。
2)配水渠道中的水流速度应不大于1.0m／s。
3)从一个方向和用其中的圆形入口通过内部为圆筒形的管道向其引水的环形配水池，当从一个方向进水时，保证分配均匀的条件是：
①：应取中心管直径等于引水管直径；
②：中心管下的环形孔高应取(0.25~0.5)D1 (D1 为中心管直径)：
本设计中近期设计流量78000m3∕d，远期设计流量100000m3∕d，沉淀池出水经配水井至A∕A∕O池，A∕A∕O池近期先建2座，远期扩至4座。
3.9.3设计计算
1) 进水管管径D1 ： 配水井进水管的设计流量为Q =1.42×78000／24＝4615m3∕h，当进水管管径D1 ＝800mm时，查水力计算表，得知v＝0.98m／s，满足设计要求。
2) 矩形宽顶堰 ： 进水从配水井底中心进入，经等宽度溢流堰流入4个水斗再由管道接入2座后续构筑物，每个后续构筑物的分配水量应为q＝4615／2＝2307m3∕h。配水采用矩形宽顶溢流堰至配水管。
①堰上水头H ： 本设计采用矩形堰﹙堰高h取0.5m﹚
矩形堰的流量