模板综合项目工程安全专项综合项目施工专项方案.doc

第一章 工程概况 ............................................................ 2
第二章 编制依据 ............................................................ 2
第三章 模板支撑体系设计 .................................................... 2
1、 技术准备 ........................................................... 2
2、 管理架构 ........................................................... 3
3、 模板体系及材料选择 ................................................. 3
4、 施工次序 ............................................................ 3
5、 支撑架及模板搭设、安装方法 ......................................... 3
6、 质量安全确保方法 .................................................... 5
7、 支撑架检验验收 ....................................................... 6
第四章 梁模板支撑计算书 .................................................... 11

第一章 工程概况
建设单位：嘉应学院医学院隶属医院
代建单位：梅州市政府投资建设项目管理中心
工程名称：嘉应学院医学学院隶属医院住院大楼工程
设计单位：广东老实建设工程设计
勘察单位：广东梅州地质工程勘察院
监理单位：兴宁市恒安工程建设监理
施工单位：广州市城建工程总承包
工程内容：土建工程、给排水安装、电气系统安装、空调通风、室外场地及消防工程
承包方法：包工包料，包工期，包安全，包文明施工
质量要求：合格 工程造价5665.93万元
总工期：450个日历天，计划开工日期12月12日，完工日期4月3 日
该工程在梅州市广梅路52号，框架建筑，新建一栋占地面积1532.7平方米，建筑面积19206.3平方米，其中地上十层建筑面积为13041.5平方米，地下二层建筑面积6065.9平方米，建筑高度38.1住院大楼和相关隶属配套设施。
第二章 编制依据
一、编制依据
1) 《建筑施工扣件式钢管支撑架安全技术规范》（JGJ 130-）
2) 《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ 80-91）
3) 《建筑施工安全检验标准》（JGJ 59-）
4) 《钢结构设计规范》（GB50017—）
5) 《建筑结构荷载规范》(GB50009-)
6) 《混凝土结构设计规范》(GB50010-)
7) 《木结构设计规范》（GB50005-）
8) 《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-）
9) 中国五洲工程设计集团提供施工图纸
10) 计算软件采取《EZ建筑工程施工安全铺助设计系统》建设部科技结果项目（）建设部科技结果项目
第三章 模板支撑体系设计
一、施工准备工作
1、 技术准备
组织现场管理人员熟悉、审查施工图纸，编制施工图预算，关键对外壁支模、框架顶板模板结构施工等分项工序技术、质量和工艺要求进行学习，并将其质量和工艺关键点向作业班组作具体交底，并做好文字统计。
2、 物资准备
根据施工方案做好模板结构体系关键材料计划，依据施工平面图要求，组织好所需材料、机具按计划进场，在指定地点，按要求方法进行储存、堆放，确保施工所需。应按要求对钢管、扣件、可调托撑等进行检验验收，不合格产品不得使用。
3、 劳动组织准备
依据项目经理部架构，根据劳动需要量计划，组织劳动力进场，并对工人进行安全、防火、文明施工等方面教育，向施工班组、工人进行施工方案、计划和技术交底。并建立、健全各项现场管理制度。
二、管理架构
本工程工期较短。高支模施工属于关键工序，其施工难度较大，施工过程中安全问题尤为关键，关键表现在模板安装及模板支架强度及稳定性方面，为了安全、优质、高效、准期完成该模板分项工程，特成立管理小组进行管理。
三、模板体系及材料选择
1、模板支撑体系：采取扣件式钢管支撑架，钢管规格为Φ48*3.0mm钢管,支撑架、水平加固杆、扫地杆、剪力撑等钢材品种为Q235，钢管立杆下底座采取5mm厚100×100mm钢底座。
2、模板体系：采取木模板体系，即木枋、木胶合板系列。梁模板为防水18厚木胶合夹板； 80×80mm等木枋材。
3、架体基础：钢管支撑架基础底部为地下室底板，板厚均为450mm C30钢筋混凝土楼面。
四、施工次序
模板支顶结构施工均按常规方法施工，梁板模板及支撑系统安装次序为：
弹线 支撑架架设 支撑架固定、拉接 木枋架设及调平 梁底板安装 梁钢筋绑扎及安装 梁侧板安装 楼面板安装 板钢筋绑扎及安装 混凝土浇捣 淋水养护 拆除高支模板

五、支撑架及模板搭设、安装方法
1.支撑架搭设（搭设大样详见附图）：
a.要搭设支撑架之前，在地面弹出立杆纵横方向位置线，并进行抄平。
b.支撑架立杆底部采取钢底座，距地面200mm处设置纵横扫地杆。
c.立杆设置：支模系统支架立柱间距最大为900mm×900mm，步距为1500mm；现场施工时，如遇障碍物，可合适调整但不得超出设计纵横间距，（立杆设置详见平面部署图）。
d.高支模支架系统外围四面及内部纵、横每隔五跨（且大于3m）通长设置竖向剪刀撑，并在竖向剪刀撑顶部交点平面、扫地杆设置层及每隔3m各设置水平剪刀撑。梁底第一步、中间步及扫地杆设置层各设置一道拉结和建筑物进行拉结。并利用柱和柱间用水平杆顶紧。竖向剪刀撑斜杆和地面倾角应为45°～60°,水平剪刀撑和支架纵（或横）向夹角应为45°～60°，接长不应小于1m，并应采取不少于2个旋转扣件固定。端部扣件盖板边缘至杆端距离大于100mm。
e.驳接钢管应在同一竖向中心线上，相邻两旁钢管驳接不得在同一步距内，钢管之间连接接头应牢靠可靠，接头采取标准连接扣件。
f.支架立杆应协调设置，做到纵横各成一线，方便搭设水平加固杆和交叉支撑，水平杆加固杆在立杆内侧纵横拉结。
g.支撑架组装自一端延伸向另一端，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，降低误差积累。不能自两端相向搭设或相间进行，以免结合处错位，难于连接。
h．在混凝土浇筑前高支模底必需保持两层支撑，不然必需进行回顶。
2.模板安装方法：
a.梁模板材料为：夹板底模及侧模为厚度18mm胶合板，钢管立杆顶部采取Φ28以上上可调。
梁底模板安装：底模、侧模厚度18mm；第一层龙骨80×80mm木枋@300mm，第二层龙骨双钢管Φ48×3.0@900mm；钢管纵向间距@900mm，钢管横向间距@900mm；竖肋80×80mm木枋@300mm，对拉螺栓1排φ12,横向间距600mm，采取Φ48×3.0双钢管作为横檩梁，用蝴蝶扣和对拉螺栓联结。
楼板模板安装：底模楼模板18mm,第一层龙骨采取单枋b=80mm，h=80mm,间距350mm；第二层龙骨采取双钢管Φ48×3.0，A=424mm2；钢管横向间距900mm,钢管纵向间距900mm,立杆步距1.50m。
b.模板安装时，应先内后外，单面模板就位后，用工具将其支撑牢靠。
c.里外角模和临时摘桂面板和大模板必需连接牢靠，预防脱开和断裂坠落。
3.模板拆除：
a.承重模板（梁、板底模）拆除时间该层钢筋混凝土强度达成设计值100%时方可进行拆除，高支模支撑体系经工程技术责任人验证并经确定同条件养护强度试验汇报，经监理单位书面同意后，方可拆除。侧模拆除时，应确保其表面及棱角不受损伤。
b.拆除次序为后支先拆，先支后拆，先拆非承重模板，后拆除承重模板。拆除跨度较大梁底模时，应先从跨中开始，分别拆向两端。拆模时不要用力过猛，拆下来木料要立即运走、整理，分类堆放整齐。
c.梁板施工因为存在连续高支模和支顶整体稳定结构方法，必需采取由高到低最终一次性拆除方法。模板支架拆除应从一端向另一端、自上而下逐层进行。严禁上下同时作业，连墙件必需随支撑架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆支撑架体，分段拆除高差大于两步时，应增加连墙件加固。
d.拆除前应清理支撑架上材料、工具和杂物。
e.扫地杆、水平加固杆和交叉支撑等，必需在支撑架拆卸到相关架体时方可拆除。拆除时应设置警戒区和警戒标志，安排专员负责警戒。
f.工人须站在临时脚手板上进行拆卸作业，并按要求使用安全防护、劳动保护用具。
g.拆除过程中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下配件应放入袋内。模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载，拆除模板和支架分散堆放并立即清运。严禁将构件抛掷至地面。严禁站在悬臂结构上面敲拆底模，严禁在同一垂直平面上操作，严格控制模板及其支架拆除次序。

六、质量安全确保方法
1.施工方法
a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采取由中部向两边扩展浇筑方法；
b.严格控制实际施工荷载不超出设计荷载，对出现超出最大荷载要有对应控制方法，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
c.浇筑过程中，派人检验支架和支承情况，发觉下沉、松动和变形情况立即处理。
2.安全控制方法
a、应严格根据方案进行搭设，严格控制支撑架垂直度和水平度。
b、砼浇筑时梁混凝土尽可能分次浇捣，并派专员进行检验，夜间作业施工棚架下拉防水照明灯，随时跟踪检验，预防漏浆、沉降和变形。
c、在搭好架体上严禁堆放杂物，确保架体承重不超载。模板支架在使用期间，严禁拆除下列杆件：扫地杆、水平加固杆、交叉支撑和剪刀撑。高支模体系严禁悬挂起重设备。
d、混凝土施工前检验并清理支撑架上材料、垃圾、杂物等预防施工时振动，造成物体坠落。全部作业人员必需佩戴好安全帽、衣着简便，严禁穿拖鞋进入施工现场。夜间施工须配置足够照明设施。
e、模板支架及模板施工期间，严禁无关人员进入作业现场。严禁在超出八级大风下作业，严禁在大雨和雷电天气下施工。
f、内外支撑架体系必需按要求设置连墙杆，并经过相关人员进行质量和安全验收才能投入使用。
3.施工现场排水方法
施工现场设置外围连续、通畅排水沟，确保施工现场支撑架体底无积水，做到立即排放。
4.文明施工
a、安排专员专管文明施工。
b、专员负责维护和整改，文明施工直接责任人带一杂工班专题负责楼面上材料堆放，杂物清理。同时各施工人员要主动配合搞好现场文明施工。
c、每日下班前要清净场地，不得在施工场地吸烟。
d、模扳、支架拆除后，把全部材料分类运走，并把楼面清理洁净。
e、全部洞口及有安全隐患地方立即密封防护。
七、支撑架检验验收
7.1 构配件许可偏差（详见表8.1.8）
7.2 支撑架搭设许可偏差和检验方法（详见表8-2）

7.3 扣件拧紧抽样检验数目及质量判定标准（详见表8.5）

7.4 质量确保注意事项
7.4.1 支撑架必需经过安全员验收合格后方可使用，作业人员必需认真戴好安全帽、系好安全带。
7.4.2 支撑架验收和日常检验根据以下要求进行，检验合格后，方许可使用或继续使用：
搭设完成后；
连续使用达6个月；
施工中中途停止使用超出15d，在重新使用之前；
在受到暴风或大雨、地震等强力原因作用以后；
在使用过程中发觉显著变形、沉降、拆除杆件和拉结及安全隐患存在情况时。
7.4.3 操作架上严禁集中堆放无须要施工材料或重大荷载。
7.4.4 在架子使用过程中，要做好日常维护、保养工作，派专门人员定时检验钢管、扣件、脚手板及安全网使用情况，遇有问题立即处理。
7.4.5 外观质量
支撑架钢管颜色一致。
7.5支撑架检验和验收
支撑架及其地基基础应在下列阶段进行检验和验收，验收程序为施工单位自检合格后，报监理单位验收合格后方可投入使用：
7.5.1 基础完工后及支撑架搭设前；
7.5.2作业层上施加荷载前；
7.5.3每搭设完6m～8m高度后；
7.5.4达成设计高度后；
7.5.5遇有六级强风及以上风或大雨后，冻结地域解冻后；
7.5.6停用超出30天。
7.5.7应依据下列技术文件进行支撑架检验、验收；
7.5.7.1专题施工方案及变更文件；
7.5.7.2技术交底文件；
7.5.7.3构配件质量检验表
7.5.8支撑架使用中，应定时检验下列要求内容：
7.5.8.1杆件设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等结构应符合本规范和专题施工方案要求；
7.5.8.2地基应无积水，底座应无松动，立杆应无悬空；
7.5.8.3扣件螺栓应无松动,扣件螺栓扭紧力矩在45-60KN范围内；
7.5.8.4高度在24m以上双排、满堂支撑架，其立杆沉降和垂直度偏差应符合规范要求；
7.5.8.5安全防护方法应符合规范要求；
7.5.8.6应无超载使用。
第三章、 梁模板支撑计算书

结构楼板厚100mm，梁宽b=250mm,梁高h=1000mm,层高4.80m；结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm,侧模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采取门式钢管脚手架宽度L=1200mm, 门式钢管脚手架纵向间距900mm,梁边至板支撑距离0.50m；门式钢管脚手架顶可调底座调整螺杆伸出长度150mm。

2.梁底模验算
（1）梁底模及支撑荷载计算
荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值
①底侧模自重 0.3 kN/m2 × (0.25 + 1.80) × 1.2 = 0.74 kN/m
②砼自重 24.0 kN/m3 × 0.25 × 1.00 × 1.2 = 7.20 kN/m
③钢筋荷载 1.5 kN/m3 × 0.25 × 1.00 × 1.2 = 0.45 kN/m
④振捣砼荷载 2.0 kN/m2 × 0.25 × 1.4 = 0.70 kN/m
梁底模和支撑承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 9.09 kN/m
梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2 = 6.99 kN/m
（2）梁底模板验算
第一层龙骨间距L=300mm,计算跨数5跨；底模厚度h=18mm,板模宽度b=250mm
W=bh2/6=250×182/6=13500mm3； I=bh3/12=250×183/12=121500mm4
1）抗弯强度验算
弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L2=-0.105×9.09×3002=-85901N·mm=-0.09kN·m
σ=Mmax/W=85901/13500=6.36N/mm2
梁底模抗弯强度σ=6.36N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算
剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.606×9.09×300=1653N=1.65kN
τ=3Vmax/(2bh)=3×1653/(2×250×18)=0.55N/mm2
梁底模抗剪强度τ=0.55N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度验算
挠度系数Kυ=0.644,q2=6.99kN/m
υmax=Kυq2 L4/(100EI)=0.644×6.99×3004/(100×6000×121500)=0.50mm
[υ]=300/250=1.20mm
梁底模挠度υmax=0.50mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。
计算简图和内力图以下图

（3）第一层龙骨验算
门式钢管脚手架宽度L=1200mm,梁宽C=250mm,γ=250/1200=0.21 ；第一层龙骨采取木枋 b=80mm,h=80mm
W=bh2/6=80×802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。
1）抗弯强度验算
a 、梁传荷载计算
q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=9.09×300/250=10.91kN/m
Mq=qcL(2-γ)/8=10.91×250/1000×1200/1000×(2-0.21)/8=0.73kN·m
b 、板传荷载计算
P板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载
=1.2×(0.10×25+0.30)+1.4×2.50=6.86kN/m2
板传输到第一层龙骨荷载P=250/1000×300/1000×6.86=0.51kN
a =0.5×(L-c)=0.5×(1200-250)=475mm，Mp=P×a=0.51×0.48=0.24kN·m
Mmax=Mq＋Mp=(0.73+0.24)×106=970000N·mm=0.97kN·m
σ=Mmax/W=970000/85333=11.37N/mm2
第一层龙骨抗弯强度σ=11.37N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算
Vmax=0.5×q×梁宽＋P=0.5×10.91×250/1000+0.51=1.87kN
τ=3Vmax/(2bh)=3×1.87×1000/(2×80×80)=0.44N/mm2
第一层龙骨抗剪强度τ=0.44N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度验算
q’=q2×第一层龙骨间距/梁宽=6.99×300/250=8.39N/mm
υq=q'cL3×(8-4γ2＋γ3)/(384EI)
=8.39×250×1×(8 - 4 × 0.212+0.213)/(384×9000×3413333)=2.41mm
υp=PaL2×(3-4×(a/L)2)/(24EI)
=0.51×1000×475×1×(3 - 4×0.402)/(24×9000×3413333)=1.12mm
υmax=υq＋υp=2.41+1.12=3.53mm
[υ]=1200/250=4.80mm
第一层龙骨挠度υmax=3.53mm＜[υ]=4.80mm,满足要求。
计算简图和内力图以下图

（4）第二层龙骨验算
门式钢管脚手架纵向间距900mm,计算跨数2跨；第二层龙骨采取双木枋: b=80mm, h=80mm,
W=2×80×802/6=170667mm3，I=2×80×803/12=6826667mm4 ；
1）抗弯强度验算
P=V=1/2×q×梁宽＋P=0.5×10.91×250/1000+0.51=1.88N
弯矩系数KM=-0.333,Mmax=KMPL=-0.333×1.88×1000×900=-563436N·mm=-0.56kN·m
σ=Mmax/W=563436/170667=3.30N/mm2
第二层龙骨抗弯强度σ=3.30N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算
剪力系数KV=1.333,Vmax=KVP=1.333×1.88×1000=2506N
τ=3Vmax/(2bh)=3×2.51×1000 /(2×2×80×80)=0.29N/mm2
第二层龙骨抗剪强度τ=0.29N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度验算
P=V=1/2×q×梁宽＋P板传=0.5×8.39×250/1000+0.51=1.56kN
挠度系数Kυ=1.466,υmax=KυPL3/(100EI)=1.466×1.56×1000×9003/(100×9000×6826667)=0.27mm
[υ]=L/250=900/250=3.60mm
第二层龙骨挠度υmax=0.27mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。
计算简图和内力图以下图

3.支撑承载力验算
(1)荷载计算
传至每个门架立柱最大支座力系数=3.666
传至每个门架立柱力NQK1=3.666×1.88=6.89kN
每个门式钢管脚手架立柱活载（1.0kN/m2）:NQK2=1.4×0.6×0.90×1=0.76kN
每个门式钢管脚手架立柱荷载NQK =NQK1＋NQK2=6.89+0.76=7.65kN
单榀MF1219门式钢管脚手架和交叉支撑等配件沿高度重量=0.304/1.9=0.16kN/m
每个门式钢管脚手架立柱沿高度重量=0.08kN/m，钢管重量=0.0376kN/m
门式钢管脚手架和水平拉杆重量
NGK =(4.80-1.00-1.9)×0.08+2×2.10×0.0376=0.31kN
门式钢管脚手架总承载力=1.2×NGK＋NQK=1.2×0.31+7.65=8.02kN
(2)门式钢管脚手架稳定性验算
每个门式钢管脚手架立柱稳定承载力设计值为40.16/2=20.08kN
门式钢管脚手架轴向力设计值N=8.02kN＜门架稳定承载力20.08kN,满足要求。
4.支撑支承面验算
门式钢管脚手架立杆设配套底座100×100mm,支承面为（按C20考虑）混凝土楼板,楼板厚=200mm,上部荷载为：F=8.02+[0.08×1.90+(1.2+0.90)×0.0376]×1.2=8.30kN
（1）支承面受冲切承载力验算
βS=2.00,ft=1.10N/mm2,hO=200-15=185mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00
σpc,m=0N/mm2,Um=2×(100+185)+2×(100+185)=1140mm,βh=1.00
(0.7βh ft＋0.25σpc,m)ηUmhO=(0.7×1×1.10+0.25×0)×1.00×1140×185/1000=162.39kN
门架支承面受冲切承载力162.39kN＞上部荷载F=8.30kN,满足要求。
（2）支承面局部受压承载力验算
Ab=(0.10+0.10×2)×(0.10×3)=0.09m2,Al=0.10×0.10=0.01m2
βl=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.85×9600=8160kN/m2,ω=0.75
ωβlfccAl=0.75×3×8160×0.01=183.60kN
支承面局部受压承载力F=183.60kN＞上部荷载F=8.30kN,满足要求。
5.侧模板验算
（1）荷载计算
1）新浇砼侧压力
F1 =0.22γ×200/(T+15)β1 β2V1/2
=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2
(γ=24.0 β1=1.20 β2=1.15 V=2.0 T=30.0℃)
F2=γH=24×梁高=24×1.00=24.00kN/m2
比较F1、F2取小值F=24.00kN/m2，有效压头高度为F/γ=1.00m。
2)荷载计算
荷载类型 　　　　　　　 标准值 　 单位 分项系数 设计值 单位
①新浇混凝土侧压力F　　　 24.00 　 kN/m2 　γG=1.2 　 28.80 　 kN/m2
②振捣混凝土产生荷载Q2K 　 4.00 　　 kN/m2　　γQ=1.4　　 5.60 　 kN/m2
梁侧模和侧肋强度荷载组合①+②　　　　　　　　　　　　　　　 34.40 kN/m2
梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2　　　　　　　　　　　　　 24.00 kN/m2
（2）模板强度验算
取竖肋间距L=300mm,计算跨数5跨,木模板厚度h=18mm
W=bh2/6=900×182/6=48600mm3；I=bh3/12=900×183/12=437400mm4。
1）抗弯强度验算
弯矩系数KM=-0.105,q=34.40×(1000-100)/1000=30.96kN/m=30.96N/mm。
Mmax=KqL2=-0.105×30.96×3002=-292572N·mm=-0.29kN·m
σ=Mmax/W=292572/48600=6.02N/mm2
侧模抗弯强度σ=6.02N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算
抗剪系数KV=0.606,Vmax=KVqL=0.606×30.96×300/1000=5.63kN
τ=3Vmax/(2bh)=3×5.63×1000/(2×18×900)=0.52N/mm2
侧模抗剪强度τ=0.52N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度验算
挠度系数Kυ=0.644,q，=24.00×(1000-100)/1000=21.60kN/m=21.60N/mm
υmax=Kυq，L4/100EI=0.644×21.60×3004/(100×6000×437400)=0.43mm
[υ]=300/250=1.20mm
侧模挠度υmax=0.43mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。
计算简图和内力图以下图

（3）对拉螺栓计算
Fs=0.95×(γGF+γQQ2k）=0.95×34.40=32.68kN/m2
设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(1000-100)/2=450mm=0.45m，N=abFs=0.60×0.45×32.68=8.82kN；对拉螺栓φ14,许可拉力[Ntb]=17.80kN
对拉螺栓受力8.82kN＜许可拉力17.80kN,满足要求。
（4）侧肋强度验算
计算跨度450mm；跨数2跨；木枋尺寸 b=80mm,h=80mm
W=bh2 /6=80×802/6=85333mm3, I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4
1）抗弯强度验算
q=34.40×300/1000=10.32kN/m=10.32N/mm；
弯矩系数KM=-0.125,Mmax=KMqL2=-0.125×10.32×4502=-261225N·mm=-0.26kN·m
σ=Mmax/W=261225/85333=3.06N/mm2
侧肋抗弯强度σ=3.06N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪验算
剪力系数KV=0.625,Vmax=KVqL=0.625×10.32×450/1000=2.90kN
τ=3Vmax/(2bh)=3×2.90×1000/(2×80×80)=0.68N/mm2
侧肋抗剪强度τ=0.68N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度验算
挠度系数Kυ=0.521,q，=24.00×300/1000=7.20kN/m=7.20N/mm
υmax=Kυq，L4/100EI=0.521×7.20×4504/(100×9000×3413333)=0.05mm
[υ]=450/250=1.80mm
侧肋挠度υmax=0.05mm＜[υ]=1.80mm,满足要求。
计算简图和内力图以下图

6.梁侧檩梁验算
对拉螺杆横向间距600mm，侧肋间距300mm，计算跨数5跨；梁侧檩梁采取Φ48×3.0双钢管，W=4490mm3，I=107800mm4，A=424mm2；
1）抗弯强度验算
弯矩系数KM=0.171,P=1.25qL=1.25×10.32×0.45=5.81kN;
Mmax=KmPL=0.171×5.81×0.60×106=596106N·mm=0.60kN·m
σ=Mmax/W=596106/(2×4490)=66.38N/mm2
檩梁抗弯强度σ=66.38N/mm2＜fm=205.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算
剪力系数KV=0.658,
Vmax=KVP=0.658×5.81=3.82kN
τ=3Vmax/(2bh)=3×3820/(2×2×424)=6.76N/mm2
檩梁抗剪强度τ=6.76N/mm2＜fv=120.00N/mm2,满足要求。
3）挠度验算
挠度系数Kυ=1.097,P,=1.25qL=1.25×7.20×0.45=4.05kN;
υmax=KυP,L3/（100EI）=1.097×4050×6003/(100×206000×215600)=0.22mm
[υ]=L/250=600/250=2.40mm
檩梁挠度υmax=0.22mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。

7.计算结果
第一层龙骨80×80mm单木枋@300mm,第二层龙骨80×80mm双木枋@1200mm；门式钢管脚手架纵向@900mm,底模厚度18mm,侧模厚度18mm；竖肋80×80mm木枋@300mm,对拉螺栓1排φ14,横向间距600mm，采取双钢管作为横檩，用蝴蝶扣和对拉螺栓联结 。

楼面模板支撑计算书
1.计算参数
结构板厚160mm，层高4.8m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采取Φ48×3.0mm钢管：横向间距900mm,纵向间距900mm,支撑立杆步距h=1.50m；立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点长度a=150mm；钢管直径48mm,壁厚3.0mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2。

2.楼板底模验算
（1）底模及支架荷载计算
荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值
①底模自重 0.30 kN/m2 × 1.0 × 1.2 = 0.36 kN/m
②砼自重 24.00 kN/m3 × 1.0 × 0.16 × 1.2 = 4.61 kN/m
③钢筋荷载 1.10 kN/m3 × 1.0 × 0.16 × 1.2 = 0.21 kN/m
④施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m2 × 1.0 × 1.4 = 3.50 kN/m
底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 8.68 kN/m
底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③) q2 = 5.18 kN/m
（2）楼板底模板验算
第一层龙骨间距L=350mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mm
W=bh2 /6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。
1）内力及挠度计算
a.①＋②＋③＋④荷载
支座弯矩系数KM=-0.105，M1=KMq1L2 =-0.105×8.68×3502=-111647N·mm
剪力系数KV=0.606 ，V1=KVq1L=0.606×8.68×350=1841N

b.①＋②＋③荷载
支座弯矩系数KM=-0.105，M2=KMq2L2=-0.105×5.18×3502=-66628N·mm
跨中弯矩系数KM=0.078，M3=KMq2L2=0.078×5.18×3502=49495N·mm
剪力系数KV=0.606，V2=KVq2L=0.606×5.18×350=1099N
挠度系数Kυ=0.644,υ2=Kυq,2L4/(100EI)=0.644×(5.18/1.2)×3504/(100×6000×486000)=0.14mm

c.施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）
计算荷载P=1.4×2.50=3.50kN ,计算简图以下图所表示。

跨中弯矩系数KM=0.200，M4=KM×PL=0.200×3.50×1000×350=245000N·mm
支座弯矩系数KM=-0.100，M5=KM×PL=-0.100×3.50×1000×350=-122500N·mm
剪力系数KV=0.600，V3=KVP=0.600×3.50=2.10kN
挠度系数Kυ=1.456，υ3=KυP,L3/(100EI)=1.456×(3.50/1.4)×1000×3503/(100×6000×486000)=0.54mm
2）抗弯强度验算
M1=-111647N·mm，M2＋M5=-189128N·mm，M3＋M4=294495N·mm
比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大作为抗弯强度验算弯矩。
Mmax=294495N·mm=0.29kN·m，σ=Mmax/W=294495/54000=5.45N/mm2
楼板底模抗弯强度σ=5.45N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
3）抗剪强度验算
V1=1841N，V2+ V3=1099+2100=3199N
比较V1、V2＋V3，取其绝对值大作为抗剪强度验算剪力
Vmax=3199N=3.20kN，τ=3Vmax/（2bh）=3×3199/(2×1000×18)=0.27N/mm2
楼板底模抗剪强度τ=0.27N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
4)挠度验算
υmax=0.14+0.54=0.68mm
[υ]=350/250=1.40mm
楼板底模挠度υmax=0.68mm＜[υ]=1.40mm,满足要求。
内力图以下图。

(3)第一层龙骨验算
钢管横向间距900mm,第一层龙骨间距350mm,计算跨数2跨
第一层龙骨采取木枋b=80mm,h=80mm
W=bh2/6=80×802/6=85333mm3,I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。
1)抗弯强度验算
弯矩系数KM=-0.125，q=q1×第一层龙骨间距/计算宽度=8.68×350/1000=3.04kN/m
Mmax=KMqL2=-0.125×3.04×9002=-307800N·mm=-0.31kN·m
σ=Mmax/W=307800/85333=3.61N/mm2
第一层龙骨抗弯强度σ=3.61N/mm2＜fm=13.00N/mm2,