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(君悦)人货电梯基础加固实施方案

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君悦广场二期项目工程

人
货
电
梯
基
础
加
固
方
案

江苏中厦集团有限公司
二零一二年二月

一、工程概况
1、君悦财富广场二期项目工程，地下室部分包括6#.8#主楼层地下室和附建式联体地下车库，±0.00相对于绝对标高4.30米，±0.00以下地下室高5.5米,6#.8#主楼地上34层，±0.00以上建筑高度105.70米。
2、本工程6#.8#楼电梯选用两台SCD200/200型人货电梯，提升高度110米，根据现场实际情况，准备将电梯安置于6#.8#楼建筑物（具体位置见附图）。
二、人货电梯基础施工
（一）技术要求
1、根据连云港建院工程勘察有限责任公司提供的《连云港君悦财富广场岩土工程勘察报告》，本工程6#楼电梯基础直接放在南地下室顶板上采用预埋螺栓固定，8#楼电梯基础放在北地面上整板基础采用预埋螺栓固定（电梯底部尺寸见附图）。
2、根据人货电梯说明书结合现场需要人货电梯总自重为G=537.15kN（详见计算书）
8#楼电梯基础底面积为5.00*6.00M
基础要求承载力为537.15/5.00*6.00=0.017Mpa
6#楼电梯基础要求承载力为537.15/4.20*4.20=0.030Mpa
由于6#楼基础附近有后浇带，顶板不符合基础荷载要求，所以采用钢管支撑将受力传至地下室底板。根据工程地质勘探报告该处地基承载压力为0.27 Mpa＞0.030 Mpa
符合要求
3、地下室顶板采用强度等级为C30商品混凝土。
4、基础施工时，要求定位准确，尺寸符合要求。
5、钢锚柱要求预埋准确（具体标准详见安拆施工组织设计）。
6、施工时要求对锚柱的螺孔进行保护，用胶布缠裹，安装前再将胶布拆除。
（二）梁板底支撑体系
顶板及梁底采用钢板托支撑，钢板托下与钢管连接，满堂钢管支撑体系需承受压力537.15kN。
该体系最少需40根立杆（详见计算书）。
该支撑体系整跨区域立杆间距为0.6m，根据此排列方法共设置立柱40根，符合基础承载要求（见计算书），步距1.0m设水平钢管拉接连至该跨独立柱，保证整个体系的稳定性，钢管规格Φ48×3.5㎜，根据设计计算满足人货电梯需承受的荷载要求。
具体分布如图：

注：整个加固架体水平杆件与该跨框架柱连接牢固，上部与框架梁卡紧已保证架体的整体稳定性，如下图

三、人货电梯位置
本工程人货电梯位置放置在6#楼建筑物南侧6-22/6-26轴之间，8#楼在建筑物北侧8-12/8-20轴之间，基础中心距结构3200mm基础底标高在同地下室顶板标高。该位置放置人货电梯可最大限度方便各楼层施工面材料运输，最大限度的发挥人货电梯的使用效率。
人货电梯基础位置图；

四、人货电梯安拆
详见安拆施工组织设计。

地下室楼板支撑人货电梯加固方案设计计算

SCD200/200J型升降机，导架高度为60米（约40个标准节）。吊笼尺寸（m）（长×宽×高）3.0×1.3×2.7。底盘尺寸为3600×4000。SCD200/200J型升降机设置在地下室顶板上。后浇带位置如图所示。地下室顶板厚200，C35，采用钢管支撑加固，底盘下钢管必须采用顶托式钢管，顶紧地下室顶板，加固钢管立杆间距600×600，步距1000。
一、荷载计算：
（1）围栏重量 1225KG=12.02 KN（恒载）
（2）吊笼重量 1480 KG×2=2960KG=29.04 KN（恒载）
（3）对重重量 1258 KG×2=2516KG=24.68 KN（恒载）
（4）吊笼载重量 2000 KG×2=4000KG=39.20 KN（活载）
（5）导架总重量 150 KG×40=10887KG=60 KN（恒载）
（6）附墙架、动力电缆、电缆导向装置、钢丝绳、头架、紧固件等重量约占导架总重量的30%
60×0.3=18 KN（恒载）
（7）用过道竖杆和过桥连杆的Ⅱ型附墙架结构的重量增加约为导架总重量的45%
60×0.45=27 KN（恒载）
（8）动载：动载的近似计算方法为：在额定载重量上增加100%的冲击载荷、再加上吊笼重量和对重重量的50%。｛39.2×100%+（29.04+24.68）×50%｝=66.06KN（活载）
（9）混凝土按24KN/m3计算：
4.0×3.6×0.3×24=103.68KN（恒载）
（10）地下室顶板上荷载：按照3 KN/㎡计算，3.6×4.0×3=43.2 KN（活载）
合计：恒载：12.02+29.04+24.68+60+18+27+103.68=274.42 KN
活载：39.20+66.06+59.94=148.46KN
施工总荷载：274.42×1.2+148.46×1.4=537.15KN
加固区域共计3.6×4.0÷0.6÷0.6=40根
则每根立杆承受的荷载为：537.15÷40=13.4 KN
二、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 13.4kN；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60
A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24
W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49
—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
l0 —— 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算
l0 = k1uh (1)
l0 = (h+2a) (2)
k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167；
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.70
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；
公式(1)的计算结果： = 38.3N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
公式(2)的计算结果： = 71.7N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
l0 = k1k2(h+2a) (3)
k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.000；
公式(3)的计算结果： =61.38N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!