跨河渡槽综合项目施工专项方案.doc

贵州水利枢纽工程
渠系C1标跨河渡槽

专项施工方案

12月25日

目 录
1、工程概述 3
2、施工布置 3
2.1、施工用水 3
2.2、施工用电 3
2.3、拌和系统 3
2.4、施工排水 3
2.5、施工通道 4
2.6、围堰及脚手架基本拆除 4
3、施工导流 4
4、承重架基本 5
5、主拱承重架施工 6
5.1、架体搭设施工 6
5.2、承重脚手架计算 8
6、施工预拱度 17
7、混凝土浇筑 19
7.1、拱圈浇筑 19
7.2、拱波浇筑 20
7.3、拱肋联结系浇筑 20
7.4、排架及槽托浇筑 20
7.5、槽身浇筑 20
7.6、拱肋钢筋绑扎 21
7.7、拱上其他建筑钢筋与模板 21
7.8、材料质量规定 21
7.9、混凝土配合比设计 22
7.10、混凝土运送及浇筑设备 22
7.11、质量检测原则 24
8、质量保证办法 24
9、安全保证办法 25
9.1、脚手架整体性构造规定 25
9.2、脚手架加强剪刀撑 25
9.3、脚手架顶部支撑点规定 25
9.4、支撑架搭设规定 25
9.5、施工使用规定 26
9.6、其他安全办法 26
10、进度控制 26

1、工程概述
水利枢纽渠系C1标跨河渡槽为钢筋混凝土构造，由拱圈、排架、渡槽和人行走道为重要工程，拱圈基本为钢筋混凝土剪蹬式构造，拱圈跨度为81m，拱顶高度约22m。其跨度较大，高度较高，施工难度大，不拟定因素较多，特别是河水涨跌不定，增长了施工困难限度。地理位置较差，河岸均为陡坡，无较好施工场地与施工通道，材料与设备进出困难，且工期短、任务重，必要在汛前完毕主体工程，否则洪水将对脚手架工程导致损坏，影响工程质量。为保证该渡槽工程顺利施工，特制定《渠系C1标跨河渡槽专项施工方案》。
2、施工布置
2.1、施工用水
施工用水从余庆河直接抽取使用。
2.2、施工用电
施工用电重要用本地网电，由于网电经常停电，故我部增设一台150KW与一台50KW发电机作为拌和站与施工现场备用电源。
2.3、拌和系统
沿用前期1m3拌和站。
2.4、施工排水
由于跨河渡槽围堰未经防渗解决，渗流量较大，我部投入8台7.5kw与3台15kw潜水泵用于排水。
2.5、施工通道
为了保证顺利施工，上游修建一条200m交通通道（4~5m宽），其中100m陡坡路段拟浇筑3.5m宽混凝土路面（厚度25cm），以保证雨雪天车辆通行，此外100m平缓段采用泥结石路面，一种星期用矿渣铺垫维护一次。下游修筑一条100m人行通道至钢筋内场，用于成品钢筋抬运与某些零星材料运送，其宽度为3~4m泥结石路面。此外，跨河渡槽承重脚手架旁修一条80m长施工便道（宽度为4m）连接左右岸，路基分层碾压（50cm一层）填筑5m高（EL469m~ EL474m），上游按1:1放坡，两过流孔（每孔净跨度均为5m）采用桥面（每孔桥面长9m），桥面构造形式与配筋见附图，剩余70m路面采用钢筋混凝土路面，路面混凝土厚度为30cm，底部配单层筋Φ12@120mm×120mm，上游迎水面护坡采用φ6.5@200mm×200mm钢筋网喷射混凝土，喷射混凝土厚度为15cm。
2.6、围堰及脚手架基本拆除
渡槽主拱圈混凝土浇筑完毕28天达到设计强度后来，方可拆除承重脚手架，承重脚手架拆除完毕，便可拆除左右岸围堰及脚手架基本，基本钢筋混凝土面板采用爆破拆除，其他土石填筑某些及土石围堰采用CAT320装载机装15t双桥车进行拆除。
3、施工导流
由于跨河渡槽横跨余庆河，上游方竹电站发电泄水在跨河渡槽施工期间需要导流，按枯水期5年一遇洪水设计。左右岸墩台基坑用土石围堰导流，围堰填筑高度5m（EL469m~EL474m）,顶宽12m，底宽22m，围堰两侧按1:1放坡，左岸围堰轴线长度40m，右岸围堰轴线长度50m。
跨河渡槽主拱施工导流采用在河中填筑堰体，堰体长度80m，堰体中部布置两个过流孔导流，过流孔净宽5m。河中堰体采用土石分层碾压填筑，分层厚度50cm，用反铲CAT320C碾压。堰体填筑顶宽12m（包括上游侧施工通道），填筑高度5m（EL469m~EL474m），上下游均按1:1放坡。堰体顶部浇筑30cm厚钢筋混凝土（C25），满堂脚手架承重区宽6m，施工便道宽4m，上下游各留1m富余宽度，脚手架承重区配双层筋Φ12@120mm×120mm，避免不均匀沉陷，施工便道配单层筋Φ12@120mm×120mm，堰体上下游护坡均采用φ6.5@200mm×200mm钢筋网喷射混凝土（C20）防冲，喷射混凝土厚度为15cm。过流孔净宽5m，长12m，两端采用C15混凝土灌砌块石构造，单边砌块石顶宽2m，底宽3m，高5m。过流孔顶部采用现浇混凝土（C25）梁板构造，板长10m（承重区宽6m，施工通道宽4m），板宽9m，板厚20cm；梁高70cm，梁宽30cm，梁长9m，单孔共7根梁。过流孔底部浇筑80cm厚C25混凝土。详细布置见附图。
4、承重架基本
为保证承重架基本稳定性，顺着过河渡槽轴线沿河床两端采用土石逐级碾压夯实，分层厚度50cm，基本碾压采用反铲CAT320C进行，基本堰体回填结束后在堰体中部开两个槽过流，开槽宽度11m，槽两端用C15混凝土灌砌块石，槽底部用C25混凝土（80cm厚）浇筑护底，槽顶部采用现浇梁板构造，槽净宽5m。C15混凝土灌砌块石完毕后在其墙背人工将堰体分层夯实。然后在堰体顶部浇筑C25钢筋混凝土面板，并在堰体上下游挂φ6.5@200mm×200mm钢筋网喷C20混凝土，喷射厚度15cm。过流口进出口用大块石护脚。
5、主拱承重架施工
主拱承重架采用满堂脚手架，脚手架间距×排距×步距为50cm×50cm×80cm。钢管选用外径φ4.8mm，壁厚3.5mm新钢管，特别是承重拱圈小横杆必要使用外径φ4.8mm，壁厚3.5mm新钢管，锈蚀较严重钢管不能使用。钢管扣件在使用前应检查有无裂纹，螺杆、螺帽与否有效，有无滑丝现象，凡有严重锈蚀或不合格钢管、扣件等均不得使用。
每批进场钢管、扣件必要经现场监督人员检查承认合格后方能使用，未经验收钢管、扣件一律不准使用。为保证施工安全，每批进场钢管、扣件由项目部专职安全员与施工队负责人联合检查。搭设承重架或立模用脚手板采用普通竹夹板，脚手板端头必要用12# 铁丝绑扎牢固。
5.1、架体搭设施工
（1）人员规定
凡参加搭架特殊工种人员必要是经劳动部门培训并获得合格证人方能持证上岗，未获得上岗证人员不准参加本工程脚手架搭设工作，参加搭架人员必要接受现场管理人员监督，一经查到违规操作人员及时停止其施工作业。所有参加搭架人员必要严格按操作规程、规范施工，禁止违规操作，禁止喝酒、穿拖鞋、硬底鞋上岗，每个员工必要携带安全三宝。
（2）搭设顺序
先搭两根竖向立杆用大横杆连接，然后是两边同步进行，竖向杆间距为500mm ×500mm，不得超距。横杆随竖杆向前推动，扣件紧固不得不大于60N，在离地面200mm处搭设扫地杆，特殊位置要设一根扫地杆，大小横杆步高为800mm，搭设进程依次向前推动，搭设到三步架后须每隔10根竖向杆搭设一组剪刀撑以保证架体稳定性，架杆连接必要两人共同配合，连接件要检查与否可靠，否则不得使用。竖向杆连接应错开50%，不得在同一断面连接，当架子搭设到10m高度时必要检查一次垂直度并加浪风绳固定，浪风绳角度不得不大于 45°。后续搭设施工照此推动。
（3）架子验收
随着架子升高除拉好浪风绳外还应在架体两边张挂好安全网，以防止物件坠落导致伤害。所有员工在施工时应互相监督，上岗后应先检查周边环境有无障碍物和易脱落物件，如发既有不良因素应及时排除。如排除不了物件，应告知关于人员协肋，不得野蛮施工。
承重架实行分段验收和整体验收多次进行，架子搭设高度每隔15m验收校正一次，并做好验收记录。架子搭设完毕经详细检查和排查后，实行整体验收，两岸用全站仪和水准仪依照甲方提供控制点进行轴线与标高测量，架子竖向垂直度不得不不大于3cm。若不不大于规定数值，可用浪风调节在有效控制范畴内。验收记录作为档案资料存档保存。验收完毕架子在保证有效状况下，可办理移送给木工进行模板安装，依照施工进度需要及现场实际状况，主拱钢筋也可以适度绑扎。
5.2、承重脚手架计算
高支撑架计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-）、《混凝土构造设计规范》GB50010-、《建筑构造荷载规范》(GB 50009-)、《钢构造设计规范》(GB 50017-)等规范。
5.2.1、计算参数
（1）脚手架参数
横向间距或排距（m）：0.50；
纵距（m）：0.50；
步距（m）：0.80；
立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）：0.10；
脚手架搭设高度（m）：21.00；
采用钢管（mm）：φ48×3.0 ；
扣件连接方式：单扣件，扣件抗滑承载力系数：0.80；
板底支撑连接方式：方木支撑；
（2）荷载参数
模板与木板自重（kN/m2）：0.350；
混凝土与钢筋自重（kN/m3）：25.000；
拱圈浇筑厚度（m）：2.000；
倾倒混凝土荷载原则值（kN/m2）：2.000；
施工均布荷载原则值（kN/m2）：1.000；
（3）木方参数
木方弹性模量E（N/mm2）：9500.000；
木方抗弯强度设计值（N/mm2）：13.000；
木方抗剪强度设计值（N/mm2）：1.300；
木方间隔距离（mm）：300.000；
木方截面宽度（mm）：80.00；
木方截面高度（mm）：100.00；

图2 拱圈支撑架荷载计算单元
5.2.2、模板支撑方木计算
方木按照简支梁计算，方木截面力学参数为
本算例中，方木截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W=8.000×10.000×10.000/6 = 133.33 cm3；
I=8.000×10.000×10.000×10.000/12 = 666.67 cm4；

方木楞计算简图
5.2.2.1、荷载计算
（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：
q1= 25.000×0.300×2.000 = 15.000 kN/m；
（2）模板自重线荷载（kN/m）：
q2= 0.350×0.300 = 0.105 kN/m；
（3）活荷载为施工荷载原则值与振倒混凝土时产生荷载（kN）：
p1 = (1.000+2.000)×0.500×0.300 = 0.450 kN；
5.2.2.2、强度计算
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载计算值最不利分派弯矩和，计算公式如下：

均布荷载 q = 1.2×(15.000 + 0.105) = 18.126 kN/m；
集中荷载 p = 1.4×0.450=0.630 kN；
最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.630×0.500 /4 + 18.126×0.5002/8 = 0.645 kN.m；
最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.630/2 + 18.126×0.500/2 = 4.847 kN ；
截面应力 σ= M / w = 0.645×106/（133.333×103 ）= 4.839 N/mm2；
方木计算强度为 4.839 N/mm2不大于13.0 N/mm2，满足规定。
5.2.2.3、抗剪计算
最大剪力计算公式如下：
Q = ql/2 + P/2
截面抗剪强度必要满足：
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力：Q = 0.500×18.126/2+0.630/2 = 4.847 kN；
截面抗剪强度计算值 T = 3×4846.5/(2×80.0×100) = 0.909 N/mm2；
截面抗剪强度设计值 [T] = 1.300 N/mm2；
方木抗剪强度为0.909 N/mm2不大于1.3001.30 N/mm2 ，满足规定!
5.2.2.4、挠度计算
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载计算值最不利分派挠度和，计算公式如下：

均布荷载 q = q1 + q2 = 15.000+0.105=15.105 kN/m；
集中荷载 p = 0.450 kN；
最大变形 V= 5×15.105×500.0004 /(384×9500.000×6666666.67) +450.000×500.0003 /( 48×9500.000×6666666.67) = 0.213 mm；
方木最大挠度 0.213不大于 500.000/150，满足规定。
5.2.3、木方支撑钢管计算
支撑钢管按照集中荷载作用下三跨持续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 18.126×0.500 + 0.630 = 9.693 kN；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图（kN.m）

支撑钢管计算变形图（kN.m）

支撑钢管计算剪力图（kN）
最大弯矩 Mmax = 0.838 kN.m ；
最大变形 Vmax = 0.484 mm ；
最大支座力 Qmax = 17.187 kN ；
截面应力 σ= 0.838×106/4490.000=186.578 N/mm2 ；
支撑钢管计算强度不大于 205.000 N/mm2，满足规定。
支撑钢管最大挠度不大于500.000/150与10 mm，满足规定。
5.2.4、扣件抗滑移计算
按规范表5.1.7，直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值 R= 17.187 kN；
可见，单扣件抗滑承载力设计计算不满足规定，为此，通过在模板底纵向或横向水平杆处增长保险扣件方式来满足抗滑承载力规定，每个节点增长3个扣件。
5.2.5、模板支架荷载原则值（轴力）
作用于模板支架荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。
5.2.5.1、静荷载原则值涉及内容
（1）脚手架自重（kN）：
NG1 = 0.149×21.000 = 3.127 kN；
钢管自重计算参照《扣件式规范》附录A 双排架自重原则值。
（2）模板自重（kN）：
NG2 = 0.350×0.500×0.500 = 0.088 kN；
（3）钢筋混凝土拱圈自重（kN）：
NG3 = 25.000×2.000×0.500×0.500 = 12.500 kN；
经计算得到，静荷载原则值 NG = NG1+NG2+NG3 = 15.714 kN；
5.2.5.2、活荷载为施工荷载原则值与振倒混凝土时产生荷载。
经计算得到，活荷载原则值 NQ = (1.000+2.000 ) ×0.500×0.500 = 0.750 kN；
5.2.5.3、不考虑风荷载时，立杆轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ = 19.907 kN；
5.2.6、立杆稳定性计算
立杆稳定性计算公式

其中 N ---- 立杆轴心压力设计值（kN）：N = 19.907 kN；
σ---- 轴心受压立杆稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；
i ---- 计算立杆截面回转半径（cm）：i = 1.59 cm；
A ---- 立杆净截面面积（cm2）：A = 4.24 cm2；
W ---- 立杆净截面模量（抵抗矩cm3）：W=4.49 cm3；
σ ----- 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；
Lo---- 计算长度 （m）；
若完全参照《扣件式规范》，由公式（1）或（2）计算
lo = k1uh （1）
lo =（h+2a） （2）
k1---- 计算长度附加系数，取值为1.155；
u ---- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.700；
a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点长度，a= 0.1m；
公式（1）计算成果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.700×0.800 = 1.571 m；
Lo/i = 1570.800 / 15.900 = 99.000 ；
由长细比 Lo/i成果查表得到轴心受压立杆稳定系数φ= 0.595 ；
钢管立杆受压强度计算值 ：σ=19907.280/（0.595×424.000）= 78.909 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ= 78.909 N/mm2 不大于 [f] = 205.000 N/mm2满足规定。
公式（2）计算成果：
立杆计算长度 Lo = h+2a = 0.800+0.100×2 = 1.000 m；
Lo/i = 1000.000 / 15.900 = 63.000 ；
由长细比 Lo/i 成果查表得到轴心受压立杆稳定系数φ= 0.806 ；
钢管立杆受压强度计算值 ：σ=19907.280/（0.806×424.000） = 58.252 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ= 58.252 N/mm2 不大于 [f] = 205.000 N/mm2满足规定。
如果考虑到高支撑架安全因素，适当由公式（3）计算
lo = k1k2（h+2a） （3）
k1 ---- 计算长度附加系数按照表1取值1.243；
k2 ---- 计算长度附加系数，h+2a = 1.000 按照表2取值1.096 ；
公式（3）计算成果：
立杆计算长度 Lo = k1k2（h+2a） = 1.243×1.096×（0.800+0.100×2） = 1.362 m；
Lo/i = 1362.328 / 15.900 = 86.000 ；
由长细比 Lo/i 成果查表得到轴心受压立杆稳定系数φ= 0.686 ；
钢管立杆受压强度计算值 ；σ=19907.280/（0.686×424.000） = 68.442 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ= 68.442 N/mm2 不大于 [f] = 205.000 N/mm2满足规定。

5.2.7、结论和建议
通过在模板底部纵向或横向水平杆处增长保险扣件方式来满足扣件抗滑承载力规定，每个节点增长3个扣件状况下，计算成果满足规定。
6、施工预拱度
跨河渡槽拱顶预拱度按经验公式估算：δ=L2/（5000*f）
式中：
δ----拱顶预拱度；
L----拱圈跨度，L=81m；
f----拱高，f=16.2m；
δ=L2/（5000*f）=812×100/（5000×16.2）=8.1cm
依照现场实际状况，本跨河渡槽拱顶预拱渡拟取10cm。
设立预拱度时，拱顶处应按所有预拱度总值设立，拱脚处为零，别的各点可按拱轴线坐标高度比例或按二次抛物线分派。按二次抛物线分派时计算办法，可参照下列公式和图4计算。
δx=δ（1-4x2/L2）
式中：δx----任意点（距离为x）预加高度；
δ ----拱顶总预加高度；
L----拱圈计算跨径；
x----跨中至任意点水平距离。

7、混凝土浇筑
跨河渡槽混凝土浇筑分四个阶段进行：
第一阶段：支承墩和台帽
第二阶段：拱圈
第三阶段：浇筑上部排架
第四阶段：浇筑渡槽槽身。
混凝土浇筑过程中，应保证前一阶段混凝土达到设计强度70%以上才干浇筑后一阶段混凝土。拱架在第四阶段混凝土浇筑前拆除，但必要事先对拆除拱架后拱圈稳定性进行验算。如设计文献对拆除拱架另有规定，应按设计文献执行。拱波应在拱圈强度或其间隔缝混凝土强度达到设计强度70%后开始。详细分层分块见附图。
7.1、拱圈浇筑
拱肋混凝土采用分段浇筑法进行共分12仓，分段长度为6～8m（详细见附图）。分段位置拟定原则是使拱架受力对称、均匀，并使拱架变形小。因而，在拱架挠曲线为折线拱架支点、节点处，及拱顶、拱脚等处，设立分段点并恰当预留间隔缝。如预测变形较小且采用分段间隔浇筑时，也可减少或不设间隔缝。间隔缝位置应避开横撑、隔板、吊杆及刚架节点等处。间隔缝宽度普通为80～100cm，以便于施工操作和钢筋连接。为缩短拱圈合龙和拱架拆除时间，间隔缝内混凝土强度采用比拱圈高一级别半干硬性混凝土。各段接缝面应与拱轴线垂直。
分段浇筑程序应符合设计规定，且对称于拱顶进行，跨河渡槽主拱圈混凝土两端同步对称浇筑，使拱架变形保持对称均匀和尽量地小。填充间隔缝混凝土，应由两拱脚向拱顶对称进行。拱顶及两拱脚间隔缝应在最后封拱时浇筑，间隔缝与拱段接触面应事先按施工缝进行解决。并应注意如下几点：
（1）间隔缝混凝土应在拱圈分段混凝土强度达到70%设计强度后进行；
（2）封拱合龙温度应符合设计规定，如设计无规定期，可在接近本地年平均温度或在5℃～15℃之间进行。
7.2、拱波浇筑
拱波应在拱肋强度或其间隔缝混凝土强度达到设计强度70%后开始进行。
7.3、拱肋联结系浇筑
各拱肋同步浇筑时，各拱肋间横向联结系与浇筑拱肋同步施工，并同步卸落拱架；各拱肋不是同步浇筑和卸架时，应在各拱肋卸架后再浇筑肋间横向联结系。
7.4、排架及槽托浇筑
排架及槽托应在拱波强度达到设计强度70%后开始。排架混凝土按3.0~3.5m层高进行分层分块，顶部施工缝设在槽托底面。
7.5、槽身浇筑
槽身混凝土应在排架及槽托混凝土强度达到设计强度100%后才干进行。每两排排架之间渡槽槽身混凝土应一次持续浇完。
7.6、拱肋钢筋绑扎
（1）拱脚接头钢筋预埋
由于拱肋主钢筋需伸入墩台内，因而在浇筑墩台混凝土时，应按设计规定位置和深度将钢筋端头预埋入混凝土中。为便于预埋，主钢筋端部可截开，但应按关于规定使各根钢筋接头错开。
（2）钢筋接头布置
为适应拱肋在浇筑过程中变形，拱肋主钢筋或钢筋骨架不使用通长钢筋，而在恰当位置间隔缝中设立钢筋接头，且最后浇筑间隔缝处必要设钢筋接头。
（3）钢筋绑扎顺序
钢筋绑扎将依照混凝土浇筑分段及顺序进行，绑扎时各种预埋钢筋应予暂时固定，并在浇筑混凝土迈进行检查和校正。
7.7、拱上其他建筑钢筋与模板
为简化在拱肋上进行施工作业，拱上建筑钢筋采用预先绑扎或焊接成钢筋骨架，模板预先组装成整块或整体。钢筋骨架和整体式模板在条件具备状况下采用吊车吊到拱上安装。
7.8、材料质量规定
水泥：选用普通硅酸盐或矿渣硅酸盐水泥有出厂日期和出厂合格证，储存超过三个月以上视为不合格，必要重新检查标号后方可使用。
砂：含泥量不不不大于3%，云母含量不不不大于2%，硫化物、硫酸盐含量分别不不不大于1%，有机物含量用比色法，颜色不深于原则色。
碎石：碎石级配良好，粒径可采用3～5cm，针片状含量不不不大于15%，含泥量不不不大于1%，碎石强度压碎指标值不不不大于13%，硫化物硫酸盐含量不不不大于1%。
拌和用水：不得具有影响水泥正常硬化有害物质，凡PH值不大于4和硫酸根含量不不大于1%污水不能使用，应使用不含泥不受污染天然水或自来水（饮用）。
7.9、混凝土配合比设计
混凝土宜采用半流动性微膨胀缓凝混凝土，配合比设计要点如下：
（1）水灰比应不大于0.35，坍落度：5～8cm，以 7cm最佳；
（2）加入减水剂增长流动度。减水剂以FDN最佳，在相似水灰比时，可增大坍落度1.0倍，提高强度20%左右。也可选用M型、YJ2、UNF2型减水剂，减水剂掺加量约为水泥量0.9%～1.2%；
（3）加微膨胀剂防止混凝土收缩。微膨胀剂可选用钙矾石、UEA等。掺加量为水泥量10%～20%（详细用量依照产品状况实验拟定）；
（4）夏季浇筑混凝土时，可加5%（水泥量）一级粉煤灰，以增长和易性，减少水化热；
（5）应加入缓凝剂延长初凝时间；
（6）配料强度应不不大于（1.10～1.15）设计强度。
7.10、混凝土运送及浇筑设备
混凝土拌制选用强制式搅拌机，严格按用料重量比进行拌制，混凝土拌合物拌合时间应不少于1分钟（等于或不大于1000L容量强制式拌合机），严格控制水灰比，加水量依照砂、碎石含水量调节，使拌合物塌落度不不不大于7cm。
混凝土拌合物采用3m3混凝土搅拌运送车进行水平运送。经运送至浇筑地点应保持其匀质性，不分层、不离析，不漏浆，和易性好。垂直运送采用泵送，输送泵选用两台HBT60型低压泵，输送泵布置在左岸拱脚附近。混凝土泵选取应注意如下事项：
（1）混凝土输送泵应当性能可靠，以保证持续浇筑。
（2）输送泵额定扬程应不不大于25m。
（3）输送泵泵压不适当超过4MPa，以免过度及挤压模板。
（4）输送泵额定速度：V＞1.2Q／t
式中：V——输送泵额定速度；m3/h；
t——混凝土终凝时间，取72h；
Q——规定浇筑混凝土量，m3。
入仓混凝土采用2.2kw软轴插入式振捣器人工振捣。振捣器插点要均匀排列，可采用“行列式”或“交错式”顺序移动，避免漏振。
拱肋混凝土浇筑应持续进行，如因天气、设备故障、模板支撑，停电等状况必要间歇时，歇间时间当气温在25度左右时不超过两小时，超过时间应留施工缝，但施工缝位置应设在拱肋分段 1/3跨内。施工缝在继续浇筑前必要作必要解决，清除松散软弱部份，凿毛清洗后再行浇筑。
拱式渡槽各部位混凝土在浇筑期及浇筑完毕后需进行洒水或覆盖养护，渡槽槽身应覆盖草席。各构件养护时间不得低于15天。
7.11、质量检测原则
现浇拱圈构造质量检测原则见表7-1。
表7-1
序号
项 目
容许偏差
检查办法或频率
1
混凝土强度(Mpa)
在合格原则内

2
轴线偏位(mm)
5
用全站仪测量5处
4
内弧线偏离设计弧线(mm)
±1/500跨径
用水准仪测量5处
5
断面尺寸(mm)
高度
±5
用尺量拱脚、l/4、拱顶5个断面
6
其他
+10
7
拱肋间距(mm)
5
用尺量5处
8、质量保证办法
（1）拱圈模板高支撑架可以依照设计荷载采用单立杆；
（2）立杆之间必要按步距满设双向水平杆，保证两方向足够设计刚度；
（3）拱圈荷载相差较大时，可以采用不同立杆间距，但只宜在一种方向变距、而另一种方向不变；
（4）加强现场管理力度，加强质量管理，适时进行质量管理及质量监控知识培训；
（5）进行设计文献、施工规范及施工方案等技术交底，让所有施工人员理解设计意图，规范施工；
（6）钢管搭设、钢筋安装、模板安装及混凝土浇筑严格按技术原则及规程规范进行施工。
9、安全保证办法
9.1、脚手架整体性构造规定
a. 跨河渡槽中部支撑架高度>20m，需在架体上部设立单水平加强层；
b. 单水平加强层可以每4~6米沿水平构造层设立水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设立斜杆层数要不不大于水平框格总数1/3；
c. 在任何状况下，高支撑架顶部和底部（扫地杆设立层）必要设水平加强层。
9.2、脚手架加强剪刀撑
a. 沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
b. 中部可依照需要并依构架框格大小，每隔10--15m设立。
9.3、脚手架顶部支撑点规定
a. 最佳在立杆顶部设立支托板，其距离支架顶层横杆高度不适当不不大于400mm；
b. 顶部支撑点位于顶层横杆时，应接近立杆，且不适当不不大于200mm；
c. 支撑横杆与立杆连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件。
9.4、支撑架搭设规定
a. 严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆接头均应错开在不同框格层中设立；
b. 保证立杆垂直偏差和横杆水平偏差不大于《扣件架规范》规定；
c. 保证每个扣件和钢管质量是满足规定，每个扣件拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形；
d. 地基支座设计要满足承载力规定。
9.5、施工使用规定
a. 精心设计混凝土浇筑方案，保证模板支架施工过程中均衡受载，最佳采用由中部向两边扩展浇筑方式；
b. 严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对浮现超过最大荷载要有相应控制办法，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
c. 浇筑过程中，派人检查支架和支承状况，发现下沉、松动和变形状况及时解决。
9.6、其他安全办法
a. 加强冬季施工防冻、防滑安全办法；
b. 加强用电安全管理；
c. 脚手架四周应挂设安全网；
d. 脚手板应用12#铁丝捆牢；
e. 高空作业应拴安全带；
f．承重脚手架上下游左右岸各布置一根φ18mm浪风钢丝绳，约1500m；
g. 施工作业人员上班时不能喝酒，上工地要带安全帽等。
10、进度控制
（1）施工准备：12月01日~12月07日；
（2）承重脚手架基本及过流孔施工：12月08日~12月28日；
（3）拱座钢管桩施工：12月10日~01月25日；
（4）承重脚手架搭设：12月24日~01月25日；
（5）拱座基本承台混凝土施工：01月10日~02月10日；
（6）主拱圈模板铺设：01月26日~02月20日；
（7）主拱圈钢筋安装：02月21日~03月10日；
（8）主拱圈混凝土浇筑：03月11日~03月31日；
（9）承重架拆除：04月29日~05月12日；
（10）围堰及渡槽脚手架基本拆除：05月13日~05月28日；
（11）渡槽排架施工：04月01日~05月10日；
（12）渡槽槽身施工：05月11日~06月30日；
（13）附属构造施工：07月01日~07月20日。