双排双立杆脚手架综合标准施工专业方案.doc

目 录
一、编制依据………………………………………………1
二、工程概况………………………………………………1
三、平面图…………………………………………………1
四、设计总体思绪…………………………………………2
五、项目组织机构 ………………………………………3
六、扣件式钢管脚手架结构要求及技术方法…………3
七、架体防雷结构方法……………………………………10
八、卸料平台..……………………………………………12
九、落地式钢管脚手架搭设、拆除………………………20
十、脚手架检验验收………………………………………30
十一、安全方法……………………………………………32
十二、文明施工要求………………………………………35
十三、脚手架施工应抢救援预案…………………………37
十四、 附录1脚手架计算书………………………………40
附录2卸料平台稳定承载计算书…………………50

落地脚手架施工方案
一、编制依据和实施标准丶架体型式
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130―J）
84―. 年版。
2、《建筑施工安全检验标准》JGJ 59―99
3、本工程施工图纸及施工组织设计
4、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-）
5. 依据本工程特点及工期目标,2#楼采取双排双立杆扣件式落地脚手架.
二、工程概况
雄墩金泰滨城2#楼工程，在湖南省岳阳监狱经济适用房小区内，由湖南雄墩置业开发， 北京龙安华诚建筑设计设计，岳阳新金诚建筑施工。本工程地上18层，建筑高度54米，局部56.5米，框架一一剪力墙结构，设防烈度为7度，设计使用年限50 年，屋面防水等级为二级。
三、平面部署图:( 附后)
四、设计总体思绪
1、待工程一层底板砼浇筑完成后，沿建筑物四面填土扎实, 满足架体承载要求, 然后浇筑C20素砼1800mm宽,150mm厚.搭设落地式、全高全封闭扣件式双排钢管脚手架，用于结构和装修施工。此下部20m采取双排双立杆，20 m以上采取双排单立杆。距离结构外沿或阳台外沿0.45米处设置内排纵杆，排距为1.00m ，立杆纵距为1.3m..立杆步距1.7m..连墙件采取两步三跨..竖向间距2.95米..横向间距3.90米。
2、劳动力、机械设备计划
架子工：8人、塔吊QTZ5010一台、水准仪一台、经纬仪一台、50米钢尺一把、5米盒尺、小线等
五、项目组织机构图
雄墩金泰滨城2#楼项目组织机构
项目经理: 徐晓满 技术责任人: 王威
安 全 员: 能艳 施 工 员: 钟文明
质 检 员: 王学军 外 架 班 长: 徐小年
六、扣件式钢管脚手架结构要求及技术方法
1、地基处理: 选择优质土方回填, 分层扎实(300mm厚为一层), 回填土高度以利余架体周围排水为宜, 且和一层结构层基础平行既可, 经验收合格后,浇筑C20素砼1800mm宽,150mm厚养护7天后使用。
2、立杆
架体下部20m 采取双排双立杆,20m以上采取双排单立杆。立杆顶端高出结构, 设栏杆最少1.5m高。立杆接头除顶层顶步外,其它各层各步接头必需采取对接扣件连接,立杆和大横杆采取直角扣件连接,接头交错部署,两个相邻立柱接头避免出现在同时同跨内,而且在高度方向最少错开50cm,各接头中心距主节点距离小于步距1/3。立杆在顶部搭接时,搭接长度大于1m,必需等间距3个旋转扣件固定,端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端距离大于100mm。
3、大横杆
大横杆置于小横杆之下,立柱内侧,用直角扣件和立杆扣紧,采取最少6m 且同一步大横杆四面要交圈。大横杆采取对接扣件连接,其接头交错部署,不在同时同跨内,相邻接头水平距离大于50cm.各接头距立柱距离小于纵距1/3,大横杆在同一步架内纵向水平高差不超出全长1/300,局部高差不超出5cm。
4、小横杆
每一立杆和大横杆相交处(主节点)全部必需设置一根小横杆,并采取直角扣件扣紧在大横杆上,该杆轴线偏离主节点小于15cm。小横杆间距和立杆纵距相同,且依据作业层脚手板搭设需要,在两立柱之间等距离设置1 根小横杆,最大间距不超出90cm。小横杆伸出外排大横杆边缘距离大于10 cm,伸出里排大横杆距离结构外边缘15cm。上下层小横杆在立杆处错开部署,同层相邻小横杆在立杆处相向部署。
5、纵、横向扫地杆
纵向扫地杆采取直角扣件固定在距离底座上皮20cm 立柱上,横
向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方立柱上。对于
双立杆脚手架.在单立杆和双立杆接点距离20mm位置,增加一道纵、横向扫地杆。
6、 剪刀撑
本工程双排落地脚手架采取剪刀撑和横向斜撑相结合方法,随立柱、纵横向水平杆同时搭设,用通长剪刀撑沿架高连续部署,全部采取单杆通长剪刀撑。剪刀撑每6 步4 跨设置一道,斜杆和地面夹角在45°之间。斜杆相交点处于同一条直线上,并沿架高连续部署.剪刀撑一根斜杆扣在立杆上,另一根扣在小横杆伸出端头上,两端分别用旋转扣件固定,在其中间增加2~4 个扣节点。全部固定点距主节距离小于15cm。最下端剪刀撑底部要插到垫板处。万向接扣件质量和必需日常检验。
本工程除在每一拐角处设置横向斜撑外,中间每隔6 跨设置一道。横向斜撑在同一节间,由底至顶层呈之字形连续部署,斜杆采取通长杆,使用旋转扣件固定在和之相交立杆或横向水平杆伸出端上。
7、脚手板
立杆底座铁板垫块平行于墙面放置。作业层脚手板采取竹架板,厚度大于4cm,宽30cm,长度大于3.0m 竹跳板。在作业层下部加设一道水平兜网,随作业层上升,同时作业层不超出一层。首层满铺一层脚手板,以上每隔6 层也需要满铺一层脚手板, 并设置安全网及防护栏杆。脚手板设置在四根横向水平杆上,两端≦12cm ,并在两端宜用直径14 号镀锌钢丝箍绕2-3 圈固定。脚手板应平铺、满铺、铺稳,接缝处宜设两根小横杆,各杆距离接缝距离均小于20cm。靠墙一侧脚手板距离结构墙距离小于15cm。拐角处两个方向脚手板重合放置,避免出现探头及空挡现象。
8、连墙件
连墙件采取钢管扣件连接方法,随每层楼,每隔两跨设置,垂直间距为2.95m,水平间距为3.9m,连墙件用φ48,3.0钢管,其和脚手架连接采取直角扣件,连墙件经过预先在楼层上埋设φ 48钢管。连墙件中连墙杆尽可能呈水平设置,当不能水平设置时,和脚手架连接一端应下斜连接,不得采取上斜连接,当脚手架临时不能设置连墙件时可搭设抛撑,抛撑采取通长杆和脚手架可靠连接,和地面成45°夹角。
连墙件..
①. 立杆用连墙件和建筑物可靠连接,连墙件竖向间距为2.95m..水平间距为3.9m。
②. 连墙件采取可承受拉力和压力结构,均采取刚性连接件和建筑物可靠连接。
③. 连墙件中连墙杆呈水平设置,在两侧山墙处,墙体中留有预留洞口,连墙杆穿过预留洞口和脚手架刚性连接。
④. 连墙件根据如上间距部署,遇门窗洞口时应采取方法加固处理.
9、防护设施
脚手架满挂全封闭密目安全网,密目网采取1.8*6.0m 规格,用网绳绑扎在大横杆外立杆内侧。作业层安全网应高于平台1.2m,并在作业层下部挂一道水平兜网,在架内高度3.0m 左右设首层平网,往上每隔6步设隔层平网,施工层随层设网。作业层脚手架立杆于0.6m 和
1.2m 处设两道防护栏杆,底部侧面设18cm 高挡脚板。
10、脚手架出入口结构
出入口大小为3.5*3.40m(宽*高), 挑空两根立杆,跨越两步三跨。出入口再搭设3.0m*3.6m*4.5m(长*宽*高)防护棚,上铺50mm厚双层脚手板。在出入口两侧内、外排立杆处分别增设一根立杆并高于门洞口2步,立杆用短管斜撑相互联络,上方悬空立杆处增加一根斜杆,斜杆和各主节点相交处用旋转扣件固定。洞口上方增设两道横向支撑,应伸出斜腹杆端部,以确保立柱悬空处整体性。门洞两侧分别增加两根斜腹杆,并用旋转扣件固定在和之相交小横杆伸出端上,旋转扣件中心线至主节点距离在15cm 以内。当斜腹杆在一跨内跨越两个步距时,应在相交大横杆处增设一根小横杆将斜腹杆固定在其伸出端上。斜腹杆采取通长杆件,接长采取对接扣件。施工电梯出口处设置4.5m3*3.6m*6m(长*宽*高)出入口,顶部50mm 厚双层脚手板.
七、架体防雷结构方法
一、安装方案:
1、顶部四角和纵向中部设置避雷针。
2、用16mm2 黄绿双色铜芯线作引下线,途中用磁瓶,导线绑扎。
3、接地装置接地线采取三根导体,在不一样点和接地体作电气连,垂直接地体采取5*50角钢、长度为2.2m,接地电阻为4Ω 。
4、避雷带采取φ 12 镀锌圆钢连接,双面焊,焊接长度为72mm,焊接处焊缝平整,饱满,并有足够机械强度,不得有夹渣、咬口、裂纹、虚焊、气孔等缺点,沿外架四角明设。
二、工艺步骤:
避雷针接地体→接地干线支架→引下线明敷→引下线暗敷→均压环
三、接地体安装工艺:
人工接地体(极)安装应符合以下要求:
1.人工接地体(极)最小尺寸应符合规范要求。
2.接地体埋设深度其顶部为0.6m,角钢及钢管接地体应垂直配置。
3.垂直接地体长度为2.5m,其相互之间间距为5m。
4.接地体理设位置距建筑物为1.5m,遇在垃圾灰渣等埋设接地体时,应换土,并分层扎实。
5.接地体(线)连接应采取焊接,焊接处焊缝应饱满并有足够机械强度,不得有夹渣、咬肉、裂纹、虚焊、气孔等缺点,焊接处药皮敲净后,刷沥青做防腐处理。
6.采取搭接焊时,其焊接长度以下:
1、镀锌扁钢大于其宽度2 倍,三面施焊。(当扁钢宽度不一样时,
搭接长度以宽为准)。敷设前扁钢需调直,煨弯不得过死,直线段上
不应有显著弯曲,并应立放。
2、镀锌圆钢和镀锌扁钢连接时,其长度为圆钢直径6 倍。
3、镀锌扁钢和镀锌钢管,或角钢,焊接时,为了连接可靠,除应在其接触部位两侧进行焊接外,还应直接将扁钢本弯成弧形,或直角形,和钢管或角钢焊接。
九、落地式钢管脚手架搭设、拆除
1、搭设次序
落地式双排脚手架搭设次序为:场地平整、扎实、硬化→定位设置通长脚手板、钢底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆(栅格)→剪刀撑→连墙杆→铺脚手板→搭防护栏杆→绑扎
安全网→
2、施工工艺
定位定距:依据结构要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆距墙
距离,并做好标识。用钢卷尺拉直,分出立杆位置,并用白灰点出立杆标识。垫板正确放在定位线上,垫板必需铺放平稳,不得悬空。在搭设首层脚手架过程中,沿四面每框架格内设一道斜支撑,拐角处双向增设,待该部位脚手架和主体结构连墙件可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时,应采取临时稳定方法,直至连墙件搭设完成后方可拆除。
双排架宜先立里排立杆,后立外排立杆。每排立杆宜先立两头,再立中间一根,相互看齐后再立中间部分各立杆。双排架内、外排两立杆连线要和墙面垂直。立杆接长时,应先立外排,后立内排。其它组件搭设要求详见结构要求。
3、脚手架拆除施工工艺
拆除作业应按确定程序进行拆除,安全网→挡脚板及脚手板→
防护栏杆→ 剪刀撑→斜撑杆→小横杆→大横杆→立杆。
不准分立面拆除或在上下两步同时拆除,做到一步一清,一杆一
清。拆立杆时,要先抱住立杆再拆开最终两个扣件。拆除大横杆、斜
撑、剪刀撑时,应先拆中间扣件,然后托住中间,再解端头扣件。全部连墙杆必需随脚手架拆除同时下降,严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架,分段拆除高差不应大于两步,如高差大于两步,应增设连墙件加固。
拆除后架体稳定性不被破坏,如附墙杆被拆除前,应加设临时
支撑预防变形,拆除各标准节时,应预防失稳。当脚手架拆至下部最终一根长钢管高度时,应先在合适位置搭临时抛撑加固,后拆除连墙件。
4、双排钢管脚手架搭设示意图及各结构节点图
① 脚手架搭设示意图（附后）
②脚手架出入口结构（附后）
③外架防护示意图（附后）
剪刀撑部署图（附后）
剪刀撑部署图(一)
剪刀撑部署图(二)
⑥脚手架平面图（附后）
⑦施工电梯和外脚手架平面关系图（附后）
⑧架体和连墙杆拉结图（附后）
图6 -1预埋管拉结（附后）
脚手架外侧设1.2m 高防护栏杆和180mm 高踢腳杆。（见图6-1）

十一、安全方法
一、材质及其使用安全技术方法
1.扣件紧固程度宜在40- 50 N.m,对接扣件抗拉承载力为3Kn,对接扣件安装时其开口应向内,以防进雨,直角扣件安装时开口不得向下,以确保安全。
2.各杆件端头伸出扣件盖板边缘大于100mm。
3.钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹不得使用,严禁使用有脆裂、变形、滑丝等现象扣件。
4.外脚手架严禁钢竹、钢木混搭..严禁扣件、绳索、钢丝、竹篾、塑料混用。
5.严禁将外径48mm 和51mm 钢管混合使用。
6.钢管和扣件均要现场取样送检,合格后方可使用。
二、脚手架搭设安全技术方法
1.脚手架基础必需经过硬化处理满足承载力要求,做到不积水、不沉陷,顶板基础混凝土必需达成设计强度75%以上才能施工。
2. 搭设过程中划出工作标志区,严禁行人进入,统一指挥、上下呼应、动作协调,严禁在无人指挥下作业。当解开和另一人相关扣件时必需先告诉对方,并得到许可,以防坠落伤人。
3.开始搭设置杆时应每隔6 跨设置一根抛撑..直至连墙件安装稳定后,方可依据情况拆除。
4.脚手架立即和结构拉结或采取临时支顶,以确保搭设过程安全,未完成脚手架在每日收工前,一定要确保架子稳定。
5. 脚手架必需配合施工进度搭设,一次搭设高度不得超出相邻连墙件以上两步。
6.在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检验、验收和签,每两步验收一次,达成设计施工要求后挂合格牌。
三、 脚手架上施工作业安全技术方法
1 结构外脚手架每支搭一层,支搭完成后,经项目经理部安全员验收合格后方可使用,任何班组长和个人,未经同意不得任意拆除脚手架部件。
2.严格控制施工荷载,脚手板上不得集中堆放荷载,施工荷载不得大于3kN/m2,确保较大安全贮备。
3.结构施工时不许可三层同时作业,装修施工时同时作业层数不超出两层。
4.看成业层高出其下连墙件3.1m 以上,且其上尚无连墙件时应采取合适临时抛拉方法。
5.各作业层之间设置可靠防护栏杆,预防坠落物体伤人。
6.定时检验脚手架,发觉问题和隐患,在施工作业前立即维修加固..以达成坚固稳定,确保施工安全。
四、 脚手架拆除安全技术方法
1.脚手架搭拆人员必需是经过考评专业架子工,并持证上岗。连墙件应在在其上全部可拆杆件全部拆除以后才能拆除。
2.拆架前,全方面检验待拆脚手架,依据检验结果,拟订出作业计划,报请同意,进行技术交底后才准备工作。
3.架体拆除前,必需察看施工现场环境,包含架空线路、外脚手架、地面设施等各类障碍物、地锚、揽风绳、连墙杆及被拆除架体各吊点、附件、电器装置情况,凡能提前拆除尽可能拆除掉。
4.拆除时应划出作业区,周围设绳绑围栏或树立警示标志,地面设专员围护,严禁非作业人员进入。
5.拆除时统一指挥、上下呼应、动作协调,当解开和另一人相关扣件时必需先告诉对方并得到许可,以防坠落伤人。
6.拆架时不得中途换人,如必需换人时,应将拆除情况交代清楚后方可离开。
7.天天拆架下班时,不应留下隐患部位。
8.拆架时严禁碰撞脚手架周围电源线,以防触电事故。
9.在拆除过程中,凡松开连接杆、配件应立即拆除运走,避免误扶、误靠已松脱杆件。拆除杆、配件严禁向下抛掷,应吊至地面,同时做好配合协调工作,严禁单人进行拆除较重杆件等危险性作业。
10.全部杆件和扣件在拆除时分离,不准在杆件上附着扣件或两杆连着送至地面。
11. 全部脚手板,应自外向里竖立搬运,以预防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。
12.拆除零配件要装入容器内,用吊篮吊下,拆下钢管要绑扎牢靠,双点起吊,严禁从高空抛掷。
13.六级风以上,含六级,时停止拆除脚手架施工。
十二、文明施工要求
依据脚手架施工特殊性,结合企业职业健康安全管理手册、程序文件,要求施工时做到:
进入施工现场人员必需戴好安全帽,高空作业系好安全带,穿好防滑鞋等,现场严禁吸烟。
进入施工现场人员要珍惜场内多种绿化设施和标识牌,不得
践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标识牌。
严禁酗酒人员上架作业,施工操作时要求精力集中、严禁开玩笑
和打闹。
脚手架搭设人员必需是经考试合格专业架子工,上岗人员定时
体检,体检合格者方可发上岗证。凡有高血压、贫血病、心脏病及
其它不宜高空作业者,一律不得上脚手架操作。
上架子作业人员上下均应走人行梯道..不准攀爬架子。
护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时,如需要拆改时,应由架子工来完成,任何人不得任意拆改。
脚手架验收合格后任何人不得私自拆改,如需作局部拆改时,须经技术部同意后由架子工操作。
不准利用脚手架吊运重物,作业人员不准攀登架子上下作业面,
不准推车在架子上跑动,塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。
不得将模板支撑、泵送混凝土及砂浆输送管等固定在脚手架上,严禁任意悬挂起重设备。
在架子上作业人员,不得随意拆动脚手架全部拉结点和脚手
板,和扣件绑扎扣等全部架子部件。
拆除架子而使用电焊气割时,派专职人员做好防火工作,配置料
斗,预防火星和切割物溅落。
脚手板使用时间较长,所以在使用过程中需要进行检验,发觉地
基下沉、杆件变形严重、防护不全、拉结松动等问题要立即处理。
要确保脚手架体整体性,不得和施工电梯等一并拉结,不得截
断架体。
施工人员严禁凌空抛掷杆件、物料、扣件及其它..材料、工具用
滑轮和绳索运输,不得乱扔。
使用工具要放在工具袋内,预防掉落伤人,登高要穿防滑鞋,袖口及裤口要扎紧。
脚手架堆放场做到整齐、摆放合理、专员保管,并建立严格领料
手续。
运至地面材料应按指定地点随拆随运,分类堆放,当日拆当日清,拆下扣件和钢丝要集中回收处理,应立即整理、检验,按品种.分规格堆放整齐,妥善保管。
六级以上(含六级)大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬期、雨期要常常检验脚手板、斜道板、跳板上有没有积雪、积水等
物,若有则应随时清扫,并要采取防滑方法.
十三、脚手架施工应抢救援预案
1、高处坠落和物体打击事故应抢救援预案
⑴一旦发生高处坠落和物体打击事故后,项目部应立即组织人员
进行抢救,并电话通知企业应急反应组织机构,同时快速呼叫医务人
员前来现场进行抢救。
⑵快速排除致命和致伤原因,如搬开压在身上重物,清除伤病
员口鼻内泥砂、呕吐物、血块或其它异物,保持呼吸道通畅等。
⑶检验伤员生命体征,检验伤病员呼吸、心跳、脉搏情况。如
有呼吸心跳停止,应就地立即进行心脏按摩和人工呼吸 。
⑷止血,有创伤出血者,应快速包扎止血,材料就地取材,可用加压包扎、上止血带或指压止血等。同时立即送往医院。
⑸观察受伤人员摔伤及骨折部位,看其是否昏迷,注意摔伤及骨折部位保护,避免不正确抬运,使骨折错位而造成二次伤害。
⑹车辆一到立即就近送往医院。
⑺由事故调查组进行事故调查,责任分析并形成调查汇报上报上
级主管部门。
⑻总结经验教训,教育职员。
2、机械伤害抢救援预案
⑴ 一旦发生机械伤害事故后,项目部应立即切断电源并组织人员
进行抢救,并电话通知企业应急反应组织机构,同时快速呼叫医务人
员前来现场进行抢救。
⑵对伤员进行必需处理,如止血,有创伤出血者,应快速包扎止血,材料就地取材,可用加压包扎、上止血带或指压止血等。同时立即送往医院。
⑶车辆一到立即就近送往医院。
⑷事故调查组进行事故调查,责任分析并形成调查汇报上报上级主管部门。
⑸总结经验教训,教育职员。
3、脚手架坍塌
⑴一旦发生脚手架坍塌事故,现场抢救组应首优异行疏散,清点人员,确定有没有些人员失踪、受伤。了解事发前该区域施工人员情况,作业人数,如有施工人员失踪或被压埋,立即组织有效挖掘、移除工作。挖掘、移除应采取人工挖掘、移除,严禁采取机械挖掘、移除,预防及机械对被埋人员造成伤害。人工挖掘、移除尽可能避免使用尖锐性工具。抢救挖掘.
移除人员应分班组,合理根据工作面安排人力,立即换班,保障
抢救挖掘、移除人员体力..确保在最短时间内将被压埋人员抢救出来。
⑵如有些人员失踪、受伤,安全保卫组应立即报警。并做好救助车
辆引导。
⑶在专业医疗人员抵达前由现场伤员抢救组对受伤人员进行简单
救助。
1.争分夺秒抢救被压埋者,使头部先露出,确保呼吸通畅。
2.出来以后,呼吸停止者立即做人工呼吸,然后进行正规心肺复苏。
3.伤口止血且使用止血带。
4.切忌对压伤进行热敷或按摩。
⑷事故调查组进行事故调查..责任分析并形成调查汇报上报上级主管部门。
⑸总结经验教训..教育职员。
4、项目部安全抢救援预案
为了防范安全事故发生,加强安全防范方法,避免安全事故
发生,在出现安全事故时,能够做到立即,有效针对事故发生而采取方法,使经济损失和人员伤亡降低到最低程度,项目部尤其成立安全事故紧抢救援小组,而且常常演练,达成在安全事故发生能够快速、立即处理妥当。
㈠安全事故紧抢救援小组名单..
组 长.. 副组长
组 员.
各组员职责..
1、组长:发生安全事故后,负责总体调度指挥,总体策划,立即和上级主管部门及各救护单位第一时间取得联络。
2、副组长:负责现场指挥实施救护工作,安排人员疏散、管理,保持稳定现场,冷静沉着处理。
3、各组员:负责实施救护工作,确保事故发生后,能使救护工作做到最好,确保经济损失和人员伤亡降低到最低程度。
㈡在发生安全事故时,紧急动员小组组员和各班班组进行快速、针对性处理,保护好现场。
紧抢救援电话..
火警:119 抢救:120 报警:110
十四、附录1 脚手架计算书
脚手架搭设方法采取双排脚手架..采取φ 48*3.0钢管,作业层脚手板采取竹架板。同时施工2 层,脚手板铺设4层,施工均布荷载为
2KN/m2.(按3KN/㎡计算,主体施工时为防护架)风压按0.45取值,
钢材强度设计值f=205N/mm2,弹性模量E=2.06*10 惯性矩
I=12.19*10 ,回转半径i=15.8mm。
脚手架采取双排..搭设高度39.35m..立杆横距1.05m..立杆纵距1.5m..
立杆步距1.5m。连墙件采取两步三跨..竖向间距3 米..横向间距4.5
米。
脚手架计算..
一、大横杆计算
大横杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算。大横杆在小横杆上面..
根据大横杆上面脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆最大弯
矩和变形。
大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
1、均布荷载计算
大横杆自重标准值P1=0.0384KN/m
脚手板荷载标准值P2=0.3531.05/3=0.1225KN/m
活荷载标准值Q=331.05/3=1.05KN/m
静荷载计算值q1=1.23..0.0384+0.1225..=0.193KN/m
活荷载计算值q2=1.431.05=1.47KN/m
2、强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下弯矩。
跨中最大弯矩计算公式以下..
M1mAx=0.08q112+0.10q212= .. 0.08 3 0.193+0.1 3 1.47 .. 3 1.5 3
1.5=0.365KN.m
支座最大弯矩计算公式以下..
M2mAx=-0.10q112 .. 0.117q212=- .. 0.10 3 0.193+0.117 3 1.47 .. 3 1.5 3
1.5=--0.43KN.m
支座弯矩和跨中弯矩最大值进行强度验算..M1 和M2 绝对值对比..
以大为强度验收..。
δ =0./5080=84.65/mm2
大横杆计算强度小于205.0 N/mm2..满足要求
3、挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下挠度。
静荷载标准值q1=p1+p2=0.0384+0.1225=0.1609KN/m
活荷载标准值q2=1.47KN/m
三跨连续梁均布荷载作用下最大挠度
Vmax = 0.677 q114 + 0.99 q214
100EI 100EI
=..0.66730.1609+0.9931.47..315004/..21900..
=3.15mm
大横杆最大挠度小于8.00 和10mm..满足要求
二、小横杆计算
小横杆计算简图
小横杆根据简支梁进行强度和挠度计算
用大横杆支座最大反力计算值..在最不利荷载部署下计算小横杆
最大弯矩和变形。
1、荷载值计算
大横杆自重标准值P1=0.038431.5=0.0576KN
脚手板荷载标准值P2=0.3531.0531.5/3=0.1837KN
活荷载标准值Q=331.0531.5/3=1.575KN
荷载计算值P=1.230.0576+1.230.1837+1.431.575=2.49KN
2、强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载计算值..最不利分配弯矩和
均布荷载。
最大弯矩计算公式以下..
Mqmax=q12/8=1.530.038431.0531.05/8=0.008KN.m
集中荷载最大弯矩计算公式以下..
Mpmax= P1 =2.4931.05=0.872KN.m
3 3
最大弯矩M= Mqmax+ Mpmax=0.88KN.m
最大应力计算值..δ =M/W=0./5080=173.3N/mm2
小横杆最大应力值为δ =173.3N/mm2 小于小横杆抗压强度设计值
205.0N/mm2..满足要求。
3、挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载和大横杆传输荷载设计值最不
利分配挠度..小横杆自重均布荷载引发最大挠度计算公式以下..
Vqmax =5q14 =530./..21900..=0.0242mm
384EI
大横杆传输荷载 P=P1+P2+Q = 1.82KN
集中荷载标准值最不利分配引发最大挠度计算..
Vpmax = PI..3I2..4I2/9..=..3310502..4310502/9..
72EI 1900
=2.98mm
小横杆最大挠度和3.0mm 小于小横杆最大许可挠度
1050.000/150=7.00 和10mm..满足要求。
三、扣件抗滑力计算
直角扣件、旋转扣件承载力取值为8.00KN
纵向或横向水平杆和立杆连接时..扣件抗滑承载力根据下式计算。
R≤RC 其中RC 扣件抗滑承载力设计值取6.40KN
R 纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值。
大横杆自重标准值P1=0.038431.532/2 = 0.0576KN
小横杆自重标准值P2=0.038431.05= 0.04KN
脚手板自重标准值P3=0.3531.0531.5/2 =0.263KN
活荷载标准值 Q=331.0531.5/2 =2.36KN
荷载设计值R=1.23..0.0576..0.04..0.263....1.432.36 =3.74KN
R..RC..RC=6.4KN.. R..8KN 所以扣件抗滑力设计计算满足要求。
四、脚手架立杆荷载计算
作用于脚手架荷载包含静荷载、活荷载和风荷载。
1、脚手架自重标准值产生轴向力
每米立杆承受结构自重力标准值取0.1491(查施工手册P243)
NG1K=0.1491360m=8.946KN
2、构配件自重产生轴向力
脚手板自重标准值。采取木脚手板..标准值取0.35
0.353431.53..1.05..0.35../2=1.47KN
栏杆和挡脚板自重标准值。 采取栏杆、木挡板..标准值取0.14
..JGJ130- P400..
0.143431.5/2=0.42KN
吊挂安全设施。安全网标准值取0.005
0.00531.5360=0.45KN
经计算得..构件自重标准值产生轴向力
NG2K=1.47+0.42+0.45=2.34KN
3、活荷载
活荷载为施工荷载标准值产生轴向力总和..内外立杆按纵距内施工
荷载总和1/2 取值。
经计算..活荷载标准值 NQK =33231.0531.5/2=4.725KN
4、风荷载标准值计算
基础风压取WO =0.35
风荷载高度化系数 UZ =1.24..查规范..
风荷载体型系数 US =1.134
风荷载标准值=0.73US3UZ3WO=0.731.13431.2430.35=0.35KN/m2
五、立杆稳定性计算
1、考虑风荷载时..立杆轴向压力设计值计算
N=1.2..NG1K+NG2K..+0.8531.4NQ
=1.23..8.946+2.34..+0.8531.434.725=19.166KN
2、风荷载时设计值产生立杆段弯矩MW 计算公式
MW =0.85 3 1.4WkIah2/10=0.85 3 1.4 3 0.35 3 1.5 3 1.4 3
1.4/10=0.123KN.m
3、考虑风荷载时立杆稳定性计算
N + MW≤f
μ A W
N 计算立杆段轴心力设计值 N=19166N
λ 长细比λ =LO/i=2426/15.8=154
LO=kuh=1.15531.531.4=2426mm
μ 轴心稳定系数 依据长细比λ =154 查表μ =0.294
i 立杆截面回转半径 i=15.8mm
K 计算长度附加系数 取1.155
U 计算长度系数 查表确定u=1.50
A 立杆净截面面积 A=489mm2
W 立杆净截面模量 W=5080
HW 计算立杆段风荷载设计值产生弯矩 HW=123000
f 立杆抗压强度设计值 f=205.00N/mm2
N + MW = 14870 + 123000 = 157.53N/mm2..f =205N/mm2
μ A W 48930.294 5080
立杆稳定性满足要求。
六、最大搭设高度计算
不考虑风荷载时..采取单立管敞开式、全封闭和半封闭脚手架搭
设高度..
Hs..aAf-(1.2NG2k+1.4NQk)/1.2gK=113m
考虑风荷载采取单立管..全封闭脚手架可搭设高度。
HS=Kaμ f....1.2NG2K+0.8531.4..NQK+MWKμ A/W....
1.2gk
NG2K=2.166KN NQK 活荷载=4.73KN gk 每米立杆承受结构自
重
标准值0.1491KN/m (查表2-9-18 按步距1.35..纵距1.5 米查)
MWk=MW/..1.430.85..=0.123/1.430.85=0.075KN.m
注..按单立杆则脚手架调和系数KA=0.85
HS=..0.--..1.232.166+0.8531.43..4.73+0.2943489
310-630.075/5080310-9....../1.23o.1491=={29.47—(2.17+1.1936.85)}/1.23
0.1491=104.6m
Hmax=104.6/(1+104.6/1000)=94.6m
脚手架搭设限高为50 米.. 架体稳定性满足要求。
连墙件计算
连墙件轴向力计算按下式
N1 = NLW+N0
NLW 风荷载产生连墙件轴向力设计值KN
NLM = 1.43Wk3Aw=1.430.353Aw (12.6)=6.174
....为迎风面积 .....3..............
N0 因为是双排..数值取5
N1=6.174+5=11.174KN
连墙件轴向力设计值..kN..Nf=μ Af
μ 轴心受压立杆稳定系数..由长细比I/i=500.0/15.8=31.65..查表得到
μ =0.912
A=489mm2 f=205.00N/mm2
经计算Nf=91.42KN ..Nf..aA[f....0.912331.653205..91.42KN Nf
..N1 连墙件满足要求。
七、连墙件计算:
连墙件轴向力计算值应根据下式计算..
Nl = Nlw + No
其中 Nlw —— 风荷载产生连墙件轴向力设计值(kN)..应
根据下式计算..
Nlw = 1.4 3 wk 3 Aw
wk —— 风荷载标准值..wk = 0.354kN/m2..
Aw —— 每个连墙件覆盖面积内脚手架外侧迎风
面积..Aw =4.233.00 = 112.600m2..
No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生轴向
力(kN)..No = 5.000
经计算得到 Nlw = 6.24kN..连墙件轴向力计算值 Nl =
11.24kN
连墙件轴向力设计值 Nf = A[f]
其中 —— 轴心受压立杆稳定系数,由长细比
l/i=30.00/1.60结果查表得到=0.95..
A = 4.24cm2..[f] = 205.00N/mm2。
经过计算得到 Nf = 82.709kN
Nf>Nl..连墙件设计计算满足要求!
连墙件采取扣件和墙体连接。
经过计算得到 Nl = 11.24kN大于扣件抗滑力8.0kN..不满
足要求!
常规作法连墙件二端分别用一个扣件和立杆和墙体连接..计算
结果均大于一个直角扣件、旋转扣件抗滑承载力8KN..故采取2个扣
件连接..即采取根连墙杆..一侧分别和里、外立杆同时连接..另一侧
用直角扣件扣紧..这么..两根连墙件所能传输轴向力设计值可达23
8..16KN,连墙件细部做法图所表示
图6 预埋管拉结
预埋管.. 48 3.5..
连墙杆
扣件
连墙件扣件连接示意图
八 地基承载力计算
P≤fg P=N
A
N 上部结构传至基础顶面轴向力设计值14.31KN
A 基础底面面积 A=0.25
Fg 地基承载力设计值 240KN/m2
KC 脚手架地基承载力调整系数 KC=0.4
NG1 = 0.1491360 米
=8.946KN
N = 1.2..NG1+NG2K..+0.8531.4NQk
= 1.2..5.96+1.69..+0.8531.434.73
= 14.25KN
P = 14.8/0.25=57KN/m2 fg=24030.4=96 KN/m2
P≤fg 地基承载力满足要求。