轮扣式高支模综合项目施工专项方案.doc

目 录

第一节、编制根据……………………………………………………2
第二节、工程概况……………………………………………………2
第三节、轮扣式脚手架特点………………………………………3
第四节、轮扣式脚手架施工要点及技术参数……………………4
第五节、轮扣式支撑布置…..………………………………………5
第六节、施工布置及施工准备………………………………………6
第七节、操作工艺……………………………………………………8
第八节、模板质量原则………………………………………………10
第九节、成品保护……………………………………………………13
第十节、模板施工安全规定…………………………………………13
第十一节、混凝土浇筑施工办法及求………………………………15
第十二节、施工监测方案及安全应急预案…………………………15
第十三节、梁木模板与支撑计算书………………………………17

地下室高支模支撑体系专项方案
（轮扣式脚手架）
第一节、编制根据
模板工程施工质量是对整个砼工程质量，对下道工序施工有直接影响。因而，合理选用模板体系，做好模板接缝和细部解决，严格执行“三检制”，保证模板施工质量，保证主体构造达到合同原则。
本工程高支模计算根据为牧千里时代广场建筑及构造图纸，及如下原则、规范：
1）《建筑施工安全检查原则》JGJ59-。
2）《建筑工程荷载规范》。
3）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－、J84－。
4)《建设工程项目管理规范》。
5)《混凝土构造工程施工及验收规范》GB50204—92；
6)《混凝土构造工程施工质量验收规范》 GB 50204-；
7)《建筑工程施工质量验收统一原则》 GB 50300-；
8)《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-；
9)《建筑构造荷载规范》 （GB50009-）；
第二节、工程概况
2.1 工程简介
工程名称：牧千里时代广场
建设单位：牧千里置业有限公司
设计单位：郑州市第一建筑工程集团公司
监理单位：河南拓朴工程建设监理有限公司
承包单位：河南宏安建筑工程有限公司
地理位置：中牟县文通路与明阳路交叉口
2.2构造特性
本工程共有1#、2#、3#楼3栋高层，5#、6#楼2栋多层，和地下车库构成。总建筑面积87955.92平米。
该5栋楼地下车库构造属高支模施工，须按关于文献及施工规范规定进行施工设计，以保证模板支撑体系刚度、稳定性，因而编制本专项施工方案指引施工。

1-5#楼（单位米）
楼号
1#
2#
3#
5#、6#
车库
板顶标高
-0.05
-0.05
-0.05
-0.05
-1.5
地下室层高
8.2
8.2
8.2
8.2
6．75
0.000板厚
0.18
0.18
0.18
0.18
0.25
支模高度
7.81
7.81
7.81
7.81
6.29
2.3柱、梁、板尺寸：
柱子截面：矩形柱截面尺寸为600 mm×600mm、650mm×650mm、800 mm×1100mm。
梁截面：300×500、400×1800、400×2650、300×900
第三节、轮扣式脚手架特点
轮扣式脚手架是新型一种便捷式支撑脚手架，它有点类似碗扣架又优于碗扣架，其重要特点是：
1、具备可靠双向自锁能力；
2、无任何活动零件；
3、运送、储存、搭设、拆除以便快捷；
4、受力性能合理；
5、可以自由调节；
6、产品原则化包装；
7、组装合理，它安全性、稳定性好于碗扣式；
8、实践中表白，作为梁跨度在15m以内，净空层高度在12m一下单跨、多跨持续梁、框架构造房屋模板支撑体系，其稳定性和安全性好于碗扣式脚手架。
缺陷：
1、轮扣式脚手架搭设不适当在基层不硬实，地面不平整和不进行混
凝土硬化地面上；
2、不适当直接在土质差软土层、地面易塌陷地基上搭设；
3、只能作为落地式脚手架使用，不能作为悬挑脚手架使用。
本工程使用条件:
由于本工程地下室顶板为250mm厚、主楼180mm厚C40 钢筋混凝土板作为一层支模支架基本,具备轮扣式脚手架搭设条件。

第四节、轮扣式脚手架施工要点及技术参数
4.1施工要点
1、前期应做好支撑体系专项施工方案设计，并由总包单位放线定位，使支撑体系横平竖直，以保证后期剪刀撑和整体连杆设立，保证其整体稳定性和抗倾覆性。
2、轮扣式脚手架安装基本必要要采用混凝土硬化办法。
3、轮扣式脚手架宜使用同一标高梁板底板标高范畴，对于高度和跨度较大单一构件支承架使用时对横杆进行拉力和立杆轴向压力（临界力）验算，保证架体稳定性和安全性。
4、架体搭设完毕后要加设足够剪刀撑，在顶托与架体横杆300-500mm之间距离要增设足够水平拉杆，使其整体稳定性得到可靠保证；
5、轮扣式脚手架附图片。

4.2轮扣式脚手架技术参数
轮扣式脚手架严格按照GB 24911－原则执行
一、规格、型号
名称
型号
A（MM）
理论重量
材质、壁厚
立杆
LG2.5米
2500
15.02

材质为Q235壁厚为3.0MM
立杆
LG2.1米
2100
12.21
立杆
LG1.8米
1800
10.67
立杆
LG1.5米
1500
8.91
立杆
LG1.2米
1200
7.41
立杆
LG0.9米
900
5.6
立杆
LG0.6米
600
4.06
立杆
LG0.3米
300
2.03
横杆
LG1.5米
1500
6.28
横杆
LG1.2米
1200
5.12
横杆
LG0.9米
900
3.91
横杆
LG0.6米
600
2.82
横杆
LG0.3米
300
1.67
4.3、设计荷载
1、支撑立杆设计荷载：当横杆竖向步距分别为600、1200、1800㎜时，框架立杆荷载（Pmax）分别为：40、30、25KN。
2、横杆设计荷载：
HG－90 Pmax＝6.77KN Qmax＝14.80KN
HG－120 Pmax＝5.08KN Qmax＝11.11KN
HG－180 Pmax＝3.39KN Qmax＝7.40KN
在悬臂集中荷载作用下，横杆接头抗弯能力为2KN.M。
3、支座设计荷载：可调底座Pmax＝60KN，可调顶托Pmax＝60KN，可调早拆Pmax＝60KN。
第五节、轮扣式支撑布置
5.1轮扣式脚手架布置
一方面进行满堂轮扣式脚手架搭设，立杆离墙边0.35-0.4米，设计立杆横距为0.9米，纵距为0.9米（纵横距可按实际状况调节），歩距1.2米，纵横向满设扫地杆，立杆顶部设立可调顶托撑，底部可按实际状况增长垫块。

轮式钢管脚手架支撑

本工程梁截面采用梁板合支办法。如下图所示：

图中梁底横杆为扣件式钢管搭设，可依照梁截面尺寸调节高度，由扣件连接于两边轮式脚手架立杆。
第六节、施工布置及施工准备
6.1工艺流程
施工工艺流程：施工准备→柱钢筋加工制作及模板配备→柱钢筋绑扎→内架搭设→梁底模及梁侧模安装→平板模板安装及柱模板安装→模板验收→梁钢筋绑扎→钢筋隐蔽验收→梁板柱混凝土浇筑→柱模拆除→梁侧模拆除→梁板底模拆除。
柱及剪力墙模板流程：清理柱内杂物→弹边线及门洞口位置线→钢筋绑扎、预留洞口→自检、互检及隐蔽验收后工序交接手续→安装洞口模板→安装柱侧模→调节固定→自检、互检→验收→移送砼工种。
梁板模施工工艺：弹线→内架搭设→调节标高、剪力墙及柱接头模板安装→安装梁底模→安装梁侧模→安装板底龙骨→铺底板模堵缝、清理→绑梁钢筋→绑板底筋、水电管线安装→绑板板面筋、预埋件、插筋、封边模→自检、互检合格后验收，办交接手续，移送砼工种。
6.2施工准备
6.2.1 材料准备
(1) 各类材、工具劳动力以及防护用品施工前到位。
(2) 依照施工工期间工程量、施工进度，拟定材料数量及进场时间，由专人负责，保证材料准时进场，并妥善保管。
(3) 对于发生变形、翘角、起皮及平面不平整模板，及时组织退场。
(4) 原材料进场后，堆放整洁，上部覆盖严密，下部垫起架空，防止日晒雨淋。
(5) 模板材料进场筹划见下表。
模板材料进场筹划　　　　　　　　　　　　　　　　
序号
名 称
规 格
单位
数 量
进场时间
1
14mm木胶合板
915×1830
块
14000
零层板浇筑完后分批进场
2
木 枋
40×80×3000
条
2
零层板浇筑完后分批进场
3
轮扣式立杆
600~2500mm
个
1
零层板浇筑完后分批进场
4
轮扣式横杆
1200、900、600
个
48000
零层板浇筑完后分批进场
5
顶 托
L=740mm
个
6000
零层板浇筑完后分批进场
6
钢管
Ф48×3.5
吨
200
零层板浇筑完后分批进场
(6) 模板放置：模板在工地加工成型后，下面用木方垫平，防止变形，并应对模板型号、数量进行清点。用油漆在编好号模板上作标记，堆放于现场施工段内，便于吊装。
6.2.2 轮扣式支撑体系技术交底工作
在轮扣式支撑体系架子搭设前，应当对工人进行新工艺技术交底工作，交底重点如下；
1.轮扣式支撑体系扣件必要插牢固，保证不能自拔。
2.按规范规定（架体高度超过4个步距）每隔五跨设立剪刀撑。
3.可调支座伸出最顶层水平杆距离不大于650mm。
4.作为扫地杆最底层水平杆高度不大于550mm。
第七节、操作工艺
7.1支模方式
梁板：其平整度及接缝等质量规定达到砼构造按清水构件模板制作及安装。
7.2支撑体系
轮扣式支撑体系
本着创新工艺、新产品原则。本工程某些支模体系采用轮扣脚手架支模体系。咱们对高大支模采用最不利荷载进行验算。对层高为8.2m，板厚为180mm；梁最大截面为400×2650进行支模体系稳定性验算。
立杆和水平杆采用φ48×3.5轮扣钢管脚手架，立杆间距为1200mm×900mm，水平步距为1.2m，立杆顶部采用顶托支撑，上部托梁采用φ48×3.5双钢管，钢管上铺50×70×1500木枋间距为@250mm。做扫地杆用得水平杆离地高不得超过550mm。对一层构造某些每隔5跨由底到顶设立剪刀撑，剪刀撑设立角度45~60。

7.3模板支设规定
7.3.1模板及其支撑体系应具备足够强度、刚度、稳定性，支模架（模板支柱和斜撑下）支撑面应平整压实，并有足够承压面积。
7.3.2模板工程在施工后还应检查预埋、预留孔洞，以保证预埋、预留孔洞位置、尺寸、数量须精确无误。
7.3.3柱子模板接缝控制
模板制作时保证几何尺寸精准，拼缝严密，材质一致，模板面板拼缝隙高差、宽度应≤1mm，模板间接缝高差、宽度≤2mm。模板接缝解决要严密。模板脱模剂应采用吸水率适中无色轻机油。
模板周转次数严格控制，周转三次后全面检修并抛光打磨。
7.4模板拆除
7.4.1拆除前准备
①拆除前必要对操作工人作好技术及安全交底；
②全面检查内架连接、连墙件、支撑体系等与否符合安全规定；
③清除架体上杂物及地面障碍物；
④拆除前对整个建筑物实行全封闭，禁止无关人员进入操作现场，以免发生安全事故；
⑤依照工程实际需要，作业队在得到项目部下发《内架拆除允许令》，明确拆除部位、拆除时间及拆除顺序后方可进行拆除。
7.4.2拆模时间规定：
侧模拆除时，砼强度能保证其表面及楞角不因拆除模板受损坏，方可拆除。板及梁底模板拆除必要由专业施工员提出申请经项目技术负责人签发意见，并报现场监理工程师。
各部位构件拆模时所需混凝土强度：
构造类型
构造跨度（m）
按设计混凝土强度原则值百分率计（%）
板
≤2
50
＞2，≤8
75
＞8
100
梁
≤8
75
＞8
100
悬臂构件
——
100
7.4.3模板拆除注意事项
1）、梁板模板拆除前应先在满堂架恰当部位横杆（满足操作规定）铺上脚手板以满足操作时安全需要及防止拆下模板直接从高处往下落。
2）、拆模时操作人员禁止站在拆除部位正下方，并用专用撬棍拆除梁板模，禁止野蛮施工。
3）、拆下模板由人工往下传递，层高超过4m楼面底模由人工通过绳子吊运落地，禁止往下扔，以防止模板损坏。
4）、当天拆下模板当天转运至指定地方并及时清理干净，撬出铁钉并刷脱模剂，禁止待一楼层模板所有拆除后，再一次清运。
第八节、模板质量原则
8.1保证项目
模板支撑体系、杉木枋在使用前应认真挑选防止锈蚀或有节疤，即必要具备足够强度、刚度和稳定性；保证构造、构件各某些形状尺寸和互相间位置对的。
8.2基本项目
模板接缝要严密，不得漏浆，（柱模）拼装过刨，模板与砼接触面清理干净并涂刷脱模剂，禁止脱模剂污染钢筋；模板支设便于模板拆除。
8.3容许偏差项目
模板安装和预埋件、预留洞容许偏差
项 目
容许偏差(mm)
项 目
容许偏差(mm)
轴线位移
3
表面平整度
5
标高
-5～+2
相邻两板表面高低差
2
截面尺寸
-5～+2
预留、预埋件中心线位移
3
每层垂直度
3
预留洞截面尺寸
0～+10
8.4模板施工应注意质量问题
1）、柱位移，截面尺寸不准，混凝土保护层过大，柱身扭曲，梁柱接头偏差大。
防止办法：支模前按墨线校正钢筋位置，钉好压脚板；
柱箍形式、规格、间距要依照柱截面大小及高度进行拟定；
梁柱接头模板要按大样图进行安装并且联接要牢固。
2）、梁身不平直，梁底不平，梁侧面鼓出，梁上口尺寸加大，板中部下挠，产生蜂窝麻面。
防止办法：不不大于700mm梁高侧板，宜加穿对拉螺栓。模板支顶尺寸和间距排列，要保证支撑系统有足够刚度，模板支顶底部应在坚实地面上，梁板跨度不不大于4m者，如设计无规定则按规范规定起拱2‰。
3）、板接缝处浮现高低差及漏浆
防止办法：模板应过刨清缝，杉木枋在使用前过刨，过刨后高度统一为75mm；同一板跨内必要使用同一材质模板，厚度均匀；尽量消除标高引测误差，同步在同一板跨内先定出板边两侧高度，中间部位拉线即可；板缝不不大于2mm时先用快干粉封堵，再贴30mm宽粘胶带。
4）、梁侧板或板模夹在砼内
防止办法：模板压向必要对的，即板底模压往梁（柱）侧模上口；对的按照施工工艺流程操作：即安装梁柱模→梁侧模从梁柱处向中间安装→板模从梁边向中间安装。
5）、楼梯踏步高度、宽度不均匀，中间外凸
防止办法：选用纯熟木工技工操作，人员相对固定；对的拟定楼梯踏步起止位置，并在侧面画等分线；踏步侧板采用50mm厚木板，每跑宽度超过1.0m时中间钉反扶梯基。
6）、爆模或外凸
因素分析：1)墙体螺杆（柱抱箍）间距过大；2）螺杆使用时间长，滑丝或螺杆与螺帽套接不吻合；3）砼未分层浇筑及分层振捣或振捣顶部砼时，任振捣棒沉入底部振捣。
防治办法：1）墙体螺杆（或柱抱箍）间距严格按模板方案执行；2）螺杆加工先做样品，检查与螺帽套丝与否吻合，否则对加工螺杆钢筋退货重新选购直至符合规定；螺杆每次使用前应清洗丝口，保证丝口清晰，下部2m范畴内增长保险螺帽，增大抗滑力；3）柱子、核心筒墙体砼水平分层振捣，每次浇筑高度50cm左右，第二层浇筑时，振捣棒插入下层5cm深即可。
7）、垂直度偏差大
因素分析：1）钢筋偏位未解决直接封模；2）安装完毕后未检查验收；3）四周未搭设斜撑，浇筑砼时向一侧倾斜；4）输送泵输送砼时水平推力将墙体加固体系破坏。
防治办法：1）柱（墙）边线测放完毕后，应先检查钢筋与否偏位，否则纠正后再焊接及绑扎钢筋，绑完后，吊线检查其垂直度，若存在倾斜、扭转状况采用10#钢丝对称拉住校正；2）加强工序交接：木工接受时钢筋、木工专业工长应办理工序交接手续；砼工接受模板时，砼专业工长也应检查模板，办理交接手续；3）模板安装完毕后，先由班组进行自检，垂直度在5mm内方可规定作业队质检员校对检查，无误后提请项目部质检员抽查，合格后方可在砼浇筑令上签字；4）柱模、墙模每侧规定不少于两道斜撑，间距2m内（墙体）与水平夹角控制在60°左右。
第九节、成品保护
1）、模板存储场地（清理、维护）要平整，模板平放时要有木枋垫架，立放时要搭设分类模板架，模板触地处要垫木枋，搬运柱模（模板）要轻起轻放，不得碰撞，防止模板变形。
2）、模板拆除时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤砼表面和楞角。
3）、拆下模板，如发现模板不平或面层损坏变形应及时维护或更换。
4）、每次拆下模板及时组织人员清理干净，并均匀涂上脱模剂，以免随用随刷时污染钢筋。
5）、模板在安装过程中禁止打落钢筋上砼垫块及移动钢筋。
第十节、模板施工安全规定
9.1安全保证办法
9.1.1普通注意事项
1)、木枋、模板进场后应有防雨办法或入库或加盖编织布，避免受潮变形，影响安装质量。
2)、模板支撑架与外架应分离，楼层外脚手架应高出作业层。
3)、上料平台作成落地式平台，由专人拆除和安装，不能图以便擅自搭设。
4)、立杆、木方、穿墙螺杆、柱箍间距应符合设计规定，梁板模架应加防滑扣件。
5)、模板上堆放钢筋，砼必要分散堆放，不得集中堆放。
6)、模板必要验收合格后方可进入下道工序施工。
7)、层与层之间支模立杆基本上要上下对齐。
8)、作业人员应遵守安全操作规程和现场安全操作规程。
9）、拆下模板木枋及时将铁钉拔出，以防扎脚。
10）、吊装模板时应使模板稳定后，操作人员方可协助就位，禁止在摆动中硬拉硬扯。
11）、禁止木工顺手拆除或搬运搭设外架专用钢管、扣件。
12）、高支模拆除时应系好安全带，防止坠落。
13）、模板拆除时应画出警界线，并派专人指挥操作，闲杂人等不得入警界线。
9.1.2人员规定
1）支撑体系搭设人员应通过专门技术培训纯熟工人。
2）操作工在作业时禁止喝酒或带病作业。
3）操作工在上架时必要戴安全帽、安全带，穿防滑鞋等。
9.1.3模板支撑检修安全办法
1）支撑体系检修安全办法：至少安排两人轮流检查支撑体系，防止长时间作业因疲劳引起安全事故；禁止酒后作业；禁止穿拖鞋上架，必要穿防滑鞋；依照砼浇筑位置，及时进行检查，浮现较小问题，如倒枋、爆模，及时停止上部作业，增长人手加固解决；浮现较大问题，如大范畴塌陷、整体位移严重及时撤离，并及时告知上部作业人员撤离作业区域。
9.2环境保证办法
1)、模板装卸、模板拆除、电锯施工操作应控制好施工噪声。①模板装卸时应人工一张张搬运，并轻拿轻放，不得直接将模板、木枋向下抛掷；②模板拆除时，应人工向下传递模板、木枋，不得从高空向下抛掷。
2)、圆盘锯处锯木灰排放，导致环境施工现场粉尘排放。①锯木灰每隔2天用汽车将木屑运至都市环境垃圾存储点；②每天早上、中午、晚上对锯木灰浇水三次，防止木尘飞洒。
3)、模板施工产生现场不可运用旧废模板、木枋固体废弃物。①现场不可运用旧模板、木枋与环境垃圾管理站联系，运出施工场地外解决。②对废对拉螺杆、钢模、螺丝等分类堆放，统一回收后转卖。
第十一节、混凝土浇筑施工办法及规定
依照房屋构造特点,混凝土浇筑按后浇带区域进行分段施工。
混凝土浇筑过程中,有专人负责跟随检查模板及支架变形状况,如果发现模板或支架有明显变形,及时规定停止现场混凝土浇筑,对变形处模板与支架进行加固解决.
在混凝土浇筑过程中,对模板及支架进行变形观测,并及时把变形测量数据记录下来,对变形大模板及时规定进行支架与方木加固解决。
严格控制砼料高度，不得超过40cm高，及时将砼振捣铺平。
第十二节、施工监测方案及安全应急预案
12.1施工监测方案
1、监测项目：满堂模板支撑体系整体稳定状况、梁、柱模板浇筑时模板受力变形状况、浇筑砼时模板沉降变形状况等。
2、监测方案：
a、施工时加强质量控制和检查力度，及时发现问题及时贯彻整治；
b、砼浇筑作业时安排专人检查支撑系统受力状况，检查梁、柱模板受力变形状况；浇筑过程中，派人检查支架和支承状况，发现下沉、松动和变形状况及时解决；用预备好千斤顶恢复，若无法恢复则及时拆卸模板重新安装。对震动导致扣件松动，派人检查加固。
c、在已浇筑楼面顶部安排专人用水准仪检查模板变形状况，观测频率不得不不大于1次/30min，保证施工作业在受控状态；
d、在 梁1/2跨位置，每个监测剖面布设1个支顶水平位移监测点、1个支顶沉降观测点。
观测办法：
1）采用水准仪进行观测。
2）浇砼迈进行第一次观测，后来每半小时进行一次观测。并作好记录。
d、严格控制砼料高度，不得超过40cm高，及时将砼振捣铺平；
e、支撑架内部备用木枋及长短钢管，依照实际状况及时进行加固解决。
3 变形监测预警值：
支架垂直位移为10mm，大梁支架水平位移为8mm，大梁支架沉降位移为10mm。
12.2安全应急预案
依照本项目《项目应急准备和响应预案》中坍塌崩塌事故应急准备与响应预案如下制定：
（1）、目
为有效防止事故扩大，减少员工生命危险，最大限度减小经济损失，特制定本预案。
（2）、组织机构及职责
由项目部成立应急指挥部，负责指挥及协调工作
组长：孔令侠 成员： 邓全星 、柴承智 、陈肖飞、能李彦
（3）、坍塌崩塌事故应急办法
1、事故发生后及时报告应急抢险指挥部。
2、挖掘被掩埋伤员及时脱离危险区。
3、清除伤员口、鼻内泥块、凝血块、呕吐物等，将昏迷伤员舌头拉出，以防窒息。
4、进行简易包扎、止血或简易骨折固定。
5、对呼吸、心跳停止伤员予以心脏复苏。
6、尽快与120急救中心获得联系，详细阐明事故地点、严重限度，并派人到路口接应。
7、组织人员尽快解除重物压迫，减少伤员挤压综合症发生，并将其转移至安全地方。
8、若有骨折时应及时用夹板等简易固定后及时送医院。
9、在没有人员受伤状况下，现场负责人应依照实际状况研究补救办法，在保证人员生命安全前提下，组织恢复正常施工秩序。
10、现场安全员应对脚手架、井架、塔吊等施工设备崩塌事故进行因素分析，制定响应纠正办法，认真填写伤亡事故报告表、事故调查等关于解决报告，并上报集团应急抢险领导小组。
（4）、应急物资
常备药物：消毒用品、急救物品（绷带、无菌敷料）及各种惯用小夹板、颈托、担架、止血带、氧气袋等物资。
（5）、通讯联系
医院急救 120 火警 119 匪警 110
关于负责人电话：李卫生 手机：
项目负责人：孔令侠 手机：
安 全 员：赵建 手机：
技术负责人：邓全星 手机：
施 工 员：能李彦 手机：
（6）、注意事项
1、应及时停止施工
2、注意观测基坑周边建筑物或设备
3、人工胸外心脏挤压、人工呼吸不能容易放弃，必要坚持究竟。
4、别的管理人员立命等待，听后组长调令。
第十三节、梁木模板与支撑计算书
（一）基本搭设参数
模板支架高H为7.81m，立杆步距h（上下水平杆轴线间距离）取1.2m，立杆纵距la取0.9m，横距lb取0.9m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点自由长度a取0.1m。整个支架简图如下所示。
7.81

模板底部方木，截面宽100mm，高100mm，布设间距0.3m。
（二）材料及荷载取值阐明
本支撑架使用 Φ48×3.5钢管，钢管壁厚不得不大于3mm，钢管上禁止打孔；采用扣件，应经实验，在螺栓拧紧扭力矩达85N·m时，不得发生破坏。
模板支架承受荷载涉及模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生荷载等。
(三)板模板支架强度、刚度及稳定性验算
荷载一方面作用在板底模板上，按照"底模→底模方木/钢管→横向水平钢管→可调托座→立杆→基本"传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模方木平行方向为纵向。
1.板底模板强度和刚度验算
模板按三跨持续梁计算，如图所示:

（1）荷载计算
模板截面抵抗矩为：W＝900×182/6=7.81×104mm3；
模板自重原则值：x1＝0.3×0.9 =0.27kN/m；
新浇混凝土自重原则值：x2＝0.12×24×0.9 =2.592kN/m；
板中钢筋自重原则值：x3＝0.12×1.1×0.9 =0.119kN/m；
施工人员及设备活荷载原则值：x4＝1×0.9 =0.9kN/m；
振捣混凝土时产生荷载原则值：x5＝2×0.9=1.8kN/m。
以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.2，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模荷载设计值为：
g1 =(x1+x2+x3)×1.2=(0.27+2.592+0.119)×1.2=3.577kN/m；
q1 =(x4+x5)×1.4=(0.9+1.8)×1.4 =3.78kN/m；
对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩较大值。

跨中最大弯矩计算简图
跨中最大弯矩计算公式如下:
M1max = 0.08g1lc2+0.1q1lc2 = 0.08×3.577×0.32+0.1×3.78×0.32=0.06kN·m

支座最大弯矩计算简图
支座最大弯矩计算公式如下：
M2max= -0.1g1lc2-0.117q1lc2= -0.1×3.577×0.32-0.117×3.78×0.32= -0.072kN·m；
经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生支座弯矩最大。Mmax=0.072kN·m；
（2）底模抗弯强度验算
取Max(M1max，M2max)进行底模抗弯验算，即
σ =M/W<f
σ =0.072×106 /(4.86×104)=1.481N/mm2
底模面板受弯强度计算值σ =1.481N/mm2 不大于抗弯强度设计值 fm =15N/mm2，满足规定。
（3）底模抗剪强度计算。
荷载对模板产生剪力为Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.6×3.577×0.3+0.617×3.78×0.3=1.344kN；
按照下面公式对底模进行抗剪强度验算：
τ = 3Q/(2bh)≤fv
τ =3×1343.531/(2×900×18)=0.124N/mm2；
因此，底模抗剪强度τ =0.124N/mm2不大于 抗剪强度设计值fv =1.4N/mm2满足规定。
（4）底模挠度验算
模板弹性模量E=6000 N/mm2；
模板惯性矩 I=900×183/12=4.374×105 mm4；
依照JGJ130－，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载原则值计算，不乘分项系数，因而，底模总变形按照下面公式计算：
νmax=0.677(x1+x2+x3)lc4/(100EI)+0.990(x14+x5)lc4/(100EI)<min(lc/150,10)
νmax=0.145mm；
底模面板挠度计算值νmax=0.145mm不大于挠度设计值[ν] =min(300/150，10)mm ，满足规定。
2.底模方木强度和刚度验算
按三跨持续梁计算
（1）荷载计算
模板自重原则值：x1=0.3×0.3=0.09kN/m；
新浇混凝土自重原则值：x2=0.12×24×0.3=0.864kN/m；
板中钢筋自重原则值：x3=0.12×1.1×0.3=0.04kN/m；
施工人员及设备活荷载原则值：x4=1×0.3=0.3kN/m；
振捣混凝土时产生荷载原则值：x5=2×0.3=0.6kN/m；
以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.2，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模荷载设计值为：
g2 =(x1+x2+x3)×1.2=(0.09+0.864+0.04)×1.2=1.192kN/m；
q2 =(x4+x5)×1.4=(0.3+0.6)×1.4=1.26kN/m；

支座最大弯矩计算简图
支座最大弯矩计算公式如下:
Mmax= -0.1×g2×la2-0.117×q2×la2= -0.1×1.192×0.92-0.117×1.26×0.92=-0.216kN·m；
（2）方木抗弯强度验算
方木截面抵抗矩 W=bh2/6=80×802/6=8.533×104 mm3；
σ =M/W<f
σ =0.216×106/(8.533×104)=2.531N/mm2；
底模方木受弯强度计算值σ =2.531N/mm2 不大于抗弯强度设计值fm =13N/mm2 ，满足规定。
（3）底模方木抗剪强度计算
荷载对方木产生剪力为Q=0.6g2la+0.617q2la=0.6×1.192×0.9+0.617×1.26×0.9=1.344kN；
按照下面公式对底模方木进行抗剪强度验算：
τ = 3Q/(2bh)≤fv
τ =3×1343.531/(2×80×80)=0.315N/mm2；
因此，底模方木抗剪强度τ =0.315N/mm2不大于抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2满足规定。
（4）底模方木挠度验算
方木弹性模量 E=9000 N/mm2；
方木惯性矩 I=80×803/12=3.413×106 mm4；
依照JGJ130－，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载原则值计算，不乘分项系数，因而，方木总变形按照下面公式计算：
νmax=0.521×(x1+x2+x3)×la4/(100×E×I)+0.192×(x4+x5)×la4/(100×E×I)=0.147 mm；
底模方木挠度计算值νmax=0.147mm 不大于 挠度设计值[ν] =min(900/150，10)mm ，满足规定。
3.托梁材料计算
依照JGJ130－，板底水平钢管按三跨持续梁验算，承受自身自重及上部方木小楞传来双重荷载，如图所示。

（1）荷载计算
材料自重：0.1kN/m；
方木所传集中荷载：取（二）中方木内力计算中间支座反力值，即
p=1.1g2la+1.2q2la=1.1×1.192×0.9+1.2×1.26×0.9=2.541kN；
按叠加原理简化计算，托梁内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。
（2）强度与刚度验算
托梁计算简图、内力图、变形图如下：
托梁采用：10号槽钢；
W=39.7 ×103mm3；
I=198.3 ×104mm4；

托梁计算简图

托梁计算弯矩图(kN·m)

托梁计算变形图(mm)

托梁计算剪力图(kN)
中间支座最大支座力 Rmax = 8.4 kN ；
托梁最大应力计算值 σ = 0.618×106/39.7×103=15.57 N/mm2；
托梁最大挠度 νmax = 0.088 mm ；
托梁抗弯强度设计值 fm=205N/mm2；
托梁最大应力计算值 σ =15.57 N/mm2 不大于槽钢抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2,满足规定!
托梁最大挠度计算值 νmax=0.088不大于最大容许挠度 [ν]=min(900/400,10) mm,满足规定!
4.立杆稳定性验算

立杆计算简图
1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算
（1）立杆荷载
作用于模板支架荷载涉及静荷载和活荷载。
1.静荷载原则值涉及如下内容：
(1)支架自重(kN)：
NG1＝3.84×4.724＝18.14kN；
(2)模板自重(kN)：
NG2＝0.09×0.9×0.9＝0.073kN；
NG3＝24×0.12×0.9×0.9＝2.333kN；
静荷载原则值NG＝NG1＋NG2＋NG3＝20.546kN；
2.活荷载为施工荷载原则值与振倒混凝土时产生荷载：
(1)活荷载原则值：
NQ＝（0.3＋0.6）×0.9×0.9＝0.729kN
3.立杆轴向压力设计值计算公式：
N＝1.2NG＋1.4NQ＝1.2×20.546＋1.4×0.729＝25.676kN
（2）立杆稳定性验算。按下式验算
σ =1.05N/(φAKH)≤f
φ --轴心受压立杆稳定系数，依照长细比λ按《规程》附录C采用；
A --立杆截面面积，取4.89×102mm2；
KH --高度调节系数，建筑物层高超过4m时，按《规程》5.3.4采用；
计算长度l0按下式计算成果取大值：
l0=h+2a=1.2+2×0.1=1.4m；
l0=kμh=1.167×1.427×1.2=1.998m；
式中：h-支架立杆步距，取1.5m；
a --模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点长度，取0.1m；
μ--模板支架等效计算长度系数，参照《规程》附表D－1,取1.427；
k --计算长度附加系数，按《规程》附表D－2取值为1.167；
故l0取2m；
λ=l0/i=2×103 /15.8=126.6；
查《规程》附录C得 φ= 0.417；
KH=1/[1+0.005(H-4)]
KH=1/[1+0.005×(4.724-4)]=0.996；
σ =1.05×N/(φAKH)=1.05×25.676×103 /(0.417×4.89×102×0.996)=132.689N/mm2；
立杆受压强度计算值σ =199.752N/mm2 不大于立杆抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，满足规定。
2、组合风荷载时，立杆稳定性计算
（1）立杆荷载。依照《规程》，支架立杆轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面计算可知:
Nut＝1.2NG＋0.85×1.4NQ＝25.523kN；
风荷载原则值按下式计算：
Wk=0.7μzμsWo=0.7×0.74×0.273×0.5=0.071kN/m2；
其中 w0 -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑构造荷载规范》(GB50009-)规定采用：w0 = 0.5 kN/m2；
μz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑构造荷载规范》(GB50009-)规定采用：μz= 0.74 ；
μs -- 风荷载体型系数：取值为0.273；
Mw=0.85×1.4×Mwk=0.85×1.4×Wk×la×h2/10=0.85×1.4×0.071×0.9×1.52/10=0.017kN·m；
（2）立杆稳定性验算
σ =1.05Nut/(φAKH)+Mw/W≤f
σ =1.05×Nut/(φAKH)+Mw/W=1.05×25.523×103/(0.417×4.89×102×0.996)+0.017×106 /(5.08×103)=201.915N/mm2；
立杆受压强度计算值σ =1