综合标准施工升降机专项综合标准施工专业方案.doc

泗水福临城C区住宅楼工程

施
工
升
降
机
专
项
施
工
方
案

福建省高华建设工程
3月

施工升降机基础施工方案

一、 工程概况：
1、本工程为新建工程，本项目在建设地点：泗水福临城C区竹在泗水县泉福路北，一中西邻。
本工程±0.000相当于主楼一层地面。地上建筑面积分别为4.86万平米，主体结构为现浇钢筋混凝土框架剪力墙结构。地下室底板标高为-4.3M，地下室顶板高为4.35M。
2、工程建设概况
1、工程名称：泗水福临城C区住宅楼工程
2、 建设地点：泗水福临城C区竹在泗水县泉福路北，一中西邻
3、建设单位：泗水福临城房地产开发
4、施工总包单位：福建省高华建设工程
5、监理单位：泗水县建兴监理建设工程
6、设计单位：翰林（福建）勘探设计邮政企业
7、勘察单位：山东城镇建设勘探设计研究院
8、质量监督单位：泗水县建筑工程质量监督站二、编制依据：
1、GB/T10052—1996施工升降机分类
2、GB10053—1996施工升降机检验规则
3、GB/T10054—1996施工升降机技术条件
4、JGJ88—1992龙门架及物料提升机安全技术规范
5、GB50205—钢结构工程施工及验收规范
6、（JGJ 33-）（J119-）《建筑机械使用安全技术规程》
7、（JGJ59--）《建筑施工安全检验标准》
8、（GB 50007—）《建筑地基基础设计规范》
9、（GB 50010—）《混凝土结构设计规范》
10、SSDB-100施工升降机使用说明书
三、SS系列施工升降机
1.SSDB系列施工升降机特点
(1)SSDB系列施工升降机严格根据国家标准和行业标准进行设计和制造。使用安全、运行可靠、操作方便。
(2)该机由四根钢丝绳牵引，吊笼上装有断绳保护装置和楼层停靠栓，从而大大减小吊笼发生断绳坠落事故可能性。使升降机运行愈加安全、可靠。
（3）底层井架安全门和吊笼进料门，借助吊笼停靠时机械联锁实现开闭。吊笼出料门和停靠安全栓采取机械联动。
（4）电气控制部分，采取24V安全电压移动式控制盒，盒上设有电锁、上升/停/下降自复位转换开关、起动和停止（点动）按钮（兼响铃）、紧急停止按钮和吊笼上升（红）、下降（黄）、起动（绿）指示灯。
（5）设有电源隔离、漏电、短路、失压、断相、电动机过载、紧急关停等相当齐全安全保护。
（6）备有下列配套辅助装置，反相断相保护、停靠门和电气连锁装置、选层和自动平层控制器等。
（7）曳引轮圈采取四槽三片拼装式，维修时，无须拆卸曳引轮和钢丝绳就可更换，既方便又快捷。
（8）导轨架由标准节组装，制造精度高、交换性好、装卸方便快捷。
（9）和以卷扬机为动力提升机相比，结构更紧凑，刚性、稳定性愈加好，工作效率成倍提升。无冲顶之忧。
2、关键结构
关键由曳引机、导轨架、钢丝绳、天梁、吊笼、天轮、安全装置、电气控制箱等部分组成。
3、关键技术参数（表3-1）
关键技术参数表 表3-1
项　　目
技　术　参　数
备　　注
额定载重量
1000kg

额定提升速度
38m/min

最大提升高度
95m

提升钢丝绳规格
6×19－9.3－1670

电机型号
Y160M-4

电机功率
7.5kw

额定电压
380V

防坠器制动距离
100min

自动防坠器型号
JDF-2

对重质量
1100kg

吊笼净空尺寸
（长×宽×高）
3760mm×1350mm×mm

标准立角钢尺寸（长度）
3000mm

整机质量（高57m）
8000kg

4、SSDB-100施工升降机安装基础及技术要求,详见图3-1安装基础图

图3-1安装基础图
说明：
1.浇灌C20混凝土基础；
2.基础表面水平度偏差小于10mm；
3.基础周围应有排水方法；
4.基础周围接地直接连接接地系统，并焊有接线螺栓。
四、基础计算书(基础尺寸图4-1)
图4-1 基础尺寸图

（一）依据施工升降机使用说明书计算
整机重量：10t 计：10000 kg；
10000×9.81＝98100N;
附增加约10％。 即：9810N
总计：107910N=107.91kN
（二）基础参数
1．几何参数：
已知尺寸：
B1 = 1500 mm, A1 = 2600 mm
H = 250 mm,
B = 1990 mm, A = 4200 mm
无偏心：
B2 = 1500 mm, A2 = 2600 mm
基础埋深d = 0.25 m
钢筋协力重心到板底距离as = 80 mm
2．荷载值：
(1)作用在基础顶部标准值荷载

Fgk = 106.81 kN Fqk = 1.10 kN
Mgxk = 0.00 kN·m Mqxk = 0.00 kN·m
Mgyk = 1.98 kN·m Mqyk = 1.98 kN·m
Vgxk = 0.00 kN Vqxk = 0.00 kN
Vgyk = 0.00 kN Vqyk = 0.00 kN
(2)作用在基础底部弯矩标准值
Mxk = Mgxk＋Mqxk = 0.00＋0.00 = 0.00 kN·m
Myk = Mgyk＋Mqyk = 1.98＋1.98 = 3.96 kN·m
Vxk = Vgxk＋Vqxk = 0.00＋0.00 = 0.00 kN·m
Vyk = Vgyk＋Vqyk = 0.00＋0.00 = 0.00 kN·m
绕X轴弯矩: M0xk = Mxk－Vyk·(H1＋H2) = 0.00－0.00×0.25 = 0.00 kN·m
绕Y轴弯矩: M0yk = Myk＋Vxk·(H1＋H2) = 3.96＋0.00×0.25 = 3.96 kN·m
(3)作用在基础顶部基础组合荷载
不变荷载分项系数rg = 1.20 活荷载分项系数rq = 1.40
F = rg·Fgk＋rq·Fqk = 129.71 kN
Mx = rg·Mgxk＋rq·Mqxk = 0.00 kN·m
My = rg·Mgyk＋rq·Mqyk = 5.15 kN·m
Vx = rg·Vgxk＋rq·Vqxk = 0.00 kN
Vy = rg·Vgyk＋rq·Vqyk = 0.00 kN
(4)作用在基础底部弯矩设计值
绕X轴弯矩: M0x = Mx－Vy·(H1＋H2) = 0.00－0.00×0.25 = 0.00
kN·m
绕Y轴弯矩: M0y = My＋Vx·(H1＋H2) = 5.15＋0.00×0.25 = 5.15 kN·m
3．材料信息：
混凝土： C20 钢筋： HRB335(20MnSi)
4．基础几何特征：
底面积：S = (A1＋A2)(B1＋B2) = 5.20×3.00 = 15.60 m2
绕X轴抵御矩：Wx = (1/6)(B1+B2)(A1+A2)2 = (1/6)×3.00×5.202 =13.52 m3
绕Y轴抵御矩：Wy = (1/6)(A1+A2)(B1+B2)2 = (1/6)×5.20×3.002 = 7.80 m3
（三）计算过程
1．修正地基承载力
修正后地基承载力特征值 fa = 118.00 kPa
2．轴心荷载作用下地基承载力验算
计算公式：
按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—）下列公式验算：
pk = (Fk＋Gk)/A (4－1)
Fk = Fgk＋Fqk = 106.81＋1.10 = 107.91 kN
Gk = 20S·d = 20×15.60×0.25 = 78.00 kN
pk = (Fk＋Gk)/S = (107.91＋78.00)/15.60 = 11.92 kPa ≤ fa，
满足要求。
3．偏心荷载作用下地基承载力验算
计算公式：
按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—）下列公式验算：
当e≤b/6时，pkmax = (Fk＋Gk)/A＋Mk/W (4－2)
pkmin = (Fk＋Gk)/A－Mk/W (4－3)
当e＞b/6时，pkmax = 2(Fk＋Gk)/3la (4－4)
X方向:
偏心距exk = M0yk/(Fk＋Gk) = 3.96/(107.91＋78.00) = 0.02 m
e = exk = 0.02 m ≤ (B1＋B2)/6 = 3.00/6 = 0.50 m
pkmaxX = (Fk＋Gk)/S＋M0yk/Wy
= (107.91＋78.00)/15.60＋3.96/7.80 = 12.42 kPa
≤ 1.2×fa = 1.2×118.00 = 141.60 kPa，满足要求。
4．基础抗冲切验算
计算公式：
按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—）下列公式验算：
Fl ≤ 0.7·βhp·ft·am·h0 (4－5)
Fl = pj·Al (4－6)
am = (at＋ab)/2 (4－7)

pjmax,x = F/S＋M0y/Wy = 129.71/15.60＋5.15/7.80 = 8.97 kPa
pjmin,x = F/S－M0y/Wy = 129.71/15.60－5.15/7.80 = 7.65 kPa
pjmax,y = F/S＋M0x/Wx = 129.71/15.60＋0.00/13.52 = 8.31 kPa
pjmin,y = F/S－M0x/Wx = 129.71/15.60－0.00/13.52 = 8.31 kPa
pj = pjmax,x＋pjmax,y－F/S = 8.97＋8.31－8.31 = 8.97 kPa
(1)柱对基础冲切验算：
H0 = H1＋H2－as = 0.25＋0.00－0.08 = 0.17 m
X方向：
Alx = 1/2·(A1＋A2)(B1＋B2－B－2H0)－1/4·(A1＋A2－A－2H0)2
= (1/2)×5.20×(3.00－1.99－2×0.17)－(1/4)×(5.20－4.20－2×0.17)2= 1.63 m2
Flx = pj·Alx = 8.97×1.63 = 14.66 kN
ab = min{A＋2H0, A1＋A2} = min{4.20＋2×0.17, 5.20} = 4.54 m
amx = (at＋ab)/2 = (A＋ab)/2 = (4.20＋4.54)/2 = 4.37 m
Flx ≤ 0.7·βhp·ft·amx·H0 = 0.7×1.00×1100.00×4.370×0.170
= 572.03 kN，满足要求。
Y方向：
Aly = 1/4·(2B＋2H0＋A1＋A2－A)(A1＋A2－A－2H0)
= (1/4)×(2×1.99＋2×0.17＋5.20－4.20)(5.20－4.20－2×0.17)

= 0.88 m2
Fly = pj·Aly = 8.97×0.88 = 7.88 kN
ab = min{B＋2H0, B1＋B2} = min{1.99＋2×0.17, 3.00} = 2.33 m
amy = (at＋ab)/2 = (B＋ab)/2 = (1.99＋2.33)/2 = 2.16 m
Fly ≤ 0.7·βhp·ft·amy·H0 = 0.7×1.00×1100.00×2.160×0.170
= 282.74 kN，满足要求。
5．基础受压验算
计算公式：《混凝土结构设计规范》（GB 50010——）
Fl ≤ 1.35·βc·βl·fc·Aln (４－8)
局部荷载设计值：Fl = 129.71 kN
混凝土局部受压面积：Aln = Al = B×A = 1.99×4.20 = 8.36 m2
混凝土受压时计算底面积：Ab = min{3B, B1＋B2}×min{A＋2B, A1＋A2} = 15.60 m2
混凝土受压时强度提升系数：βl = sq·(Ab/Al) = sq·(15.60/8.36) = 1.37
1.35βc·βl·fc·Aln
= 1.35×1.00×1.37×9600.00×8.36
= 147985.27 kN ≥ Fl = 129.71 kN，满足要求。
6．基础受弯计算

计算公式：
按《建筑地基基础设计规范》(GB 50007——)下列公式验算：
MⅠ=a12[(2l＋a')(pmax＋p－2G/A)＋(pmax－p)·l]/12 (４－9)
MⅡ=(l－a')2(2b＋b')(pmax＋pmin－2G/A)/48 (４－10)
(1)柱根部受弯计算：
G = 1.35Gk = 1.35×78.00 = 105.30kN
X方向受弯截面基底反力设计值：
pminx = (F＋G)/S－M0y/Wy = (129.71＋105.30)/15.60－5.15/7.80 = 14.40 kPa
pmaxx = (F＋G)/S＋M0y/Wy = (129.71＋105.30)/15.60＋5.15/7.80 = 15.72 kPa
pnx = pminx＋(pmaxx－pminx)(2B1＋B)/[2(B1＋B2)]
= 14.40＋(15.72－14.40)×4.99/(2×3.00)
= 15.50 kPa
Ⅰ-Ⅰ截面处弯矩设计值：
MⅠ= [(B1＋B2)/2－B/2]2{[2(A1＋A2)＋A](pmaxx＋pnx－2G/S)
＋(pmaxx－pnx)(A1＋A2)}/12
= (3.00/2－1.99/2)2((2×5.20＋4.20)(15.72＋15.50－2×105.30/15.60) ＋(15.72－15.50)×5.20)/12= 5.53 kN·m
Ⅱ-Ⅱ截面处弯矩设计值：
MⅡ= (A1＋A2－A)2[2(B1＋B2)＋B](pmaxx＋pminx－2G/S)/48

= (5.20－4.20)2(2×3.00＋1.99)(15.72＋14.40－2×105.30/15.60)/48= 2.77 kN·m
Ⅰ-Ⅰ截面受弯计算：
相对受压区高度： ζ= 0.003837 配筋率： ρ= 0.000123
ρ < ρmin = 0.001500 ρ = ρmin = 0.001500
计算面积：375.00 mm2/m
Ⅱ-Ⅱ截面受弯计算：
相对受压区高度： ζ= 0.003331 配筋率： ρ= 0.000107
ρ < ρmin = 0.001500 ρ = ρmin = 0.001500
计算面积：375.00 mm2/m
（四）计算结果
1．X方向弯矩验算结果：
计算面积：375.00 mm2/m
采取方案：D12@200
实配面积：565.49 mm2/m
2．Y方向弯矩验算结果：
计算面积：375.00 mm2/m
采取方案：D12@200
实配面积：565.49 mm2/m

五、出料平台搭设
因物料提升机和楼层外缘间隔距离 1.5 m，需搭设平台，以供人员和材料出入。平台采取扣件和φ48×3.2钢管搭设，左右外侧立面采取密目型安全网封闭。
1、平台几何尺寸和结构
参考扣件式双排钢管脚手架结构型式，自地面至八层楼面搭设出入平台，总高32m，平台里立杆离墙0.10m、外立杆离机架立柱0.10m、里外立杆横向排距1.20m。对应升降机吊笼位置，立杆纵向间距，步距１～４层为1.50m、四层以上为1.30m。横向水平杆里端和楼层外缘梁顶紧，左、右端内立杆分别和柱用扣件和钢管连结，连结杆竖向间距3.00m。在楼层平面上，铺满木板，板底设间距0.50m纵向水平钢管，左、右西两边设置1.80m高防护栏杆和0.30m高踢脚杆作临边防护，离楼层边缘1.50m处设置可前后开启双扇铁栅防护门。
2、卸料平台计算
1．参数信息:
1)基础参数
立杆横距lb(m):1.20，立杆步距h(m)：1.50；立杆纵距la(m):1.70，平台支
架计算高度H(m)：46.00；
平台底钢管间距离(mm)：400.00；
钢管类型(mm):Φ48×3.2，扣件连接方法：单扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；
2)荷载参数
脚手板自重(kN/m2):0.300；
栏杆、挡脚板自重(kN/m2):0.150；
施工人员及卸料荷载(kN/m2):4.000；
3)地基参数
地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):500.00；
立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:0.50。
图2-1井架落地平台侧立面图

2.板底支撑钢管计算:
板底支撑钢管根据均布荷载下简支梁计算，截面几何参数为

截面抵御矩 W = 4.73 cm3；
截面惯性矩 I = 11.36cm4；

图2-2板底支撑钢管计算简图
1)荷载计算：
(1)脚手板自重(kN/m)：
q1 =0.3×0.4 = 0.12 kN/m；
(2)施工人员及卸料荷载标准值(kN/m)：
Q1 = 4×0.4 = 1.6 kN/m；
2)强度验算:
板底支撑钢管按简支梁计算。
最大弯矩计算公式以下:

最大支座力计算公式以下:

荷载设计值：q=1.2×q1+1.4×Q1 =1.2×0.12+1.4×1.6 =2.384kN/m；
最大弯距 Mmax = 0.125×2.384×1.72 = 0.861 kN·m ；
支座力 N = 0.5×2.384×1.7 = 2.026 kN；
最大应力 σ = Mmax / W = 0.861×106 / (4.73×103) = 182.076 N/mm2；
板底钢管抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2；
板底钢管计算应力 182.076 N/mm2 小于 板底钢管抗弯设计强度 205 N/mm2，满足要求。
3)挠度验算:

计算公式以下:

均布恒载:
q = q1 = 0.12 kN/m；
V = (5×0.12× (1.7×103)4 )/(384×2.06×100000×11.36×104)=0.558 mm；
板底支撑钢管最大挠度为 0.558 mm 小于 钢管最大许可挠度 1700/150和10 mm，满足要求。
3.横向支撑钢管计算:
横向支撑钢管根据集中荷载作用下简支梁计算；
集中荷载P取板底支撑钢管传输力，P =2.026 kN；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 0.811 kN·m ；
最大变形 Vmax = 5.312 mm ；
最大支座力 Qmax = 4.053 kN ；
最大应力 σ= Mmax/w=0.811×106/4.73×103=171.394 N/mm2 ；
横向钢管计算应力 171.394 N/mm2 小于 横向钢管抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求！
横向支撑钢管最大挠度为 5.312 mm 小于 横向支撑钢管最大许可挠度 1200/150和10 mm，满足要求！
4、扣件抗滑移计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，根据扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
R ≤Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；
纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值 R= 4.053 kN；
R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力设计计算满足要求。
5.支架立杆荷载标准值(轴力)计算:
1)静荷载标准值包含以下内容：
(1)脚手架结构自重(kN)：
NG1 = 0.129×46 = 5.939 kN；
(2)栏杆、挡脚板自重(kN)：
NG2 = 0.15×1.2×10/2 = 0.9 kN；
(3)脚手板自重(kN)：
NG3 = 0.3×1.2×1.7×10/4 = 1.53 kN；

经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3= 5.939+0.9+1.53=8.369 kN；
2)活荷载为施工人员及卸料荷载:
施工人员及卸料荷载标准值： NQ = 4×1.2×1.7/4 = 2.04 kN；
3)因不考虑风荷载,立杆轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.2×8.369+ 1.4×2.04 = 12.898 kN；
6.立杆稳定性验算:
立杆稳定性计算公式:

其中 N ——立杆轴心压力设计值(kN) ：N = 12.898 kN；
φ —— 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 λ＝lo/i值查表得到；
i —— 计算立杆截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm；
A —— 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.5 cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵御矩)(cm3)：W=4.73 cm3；
σ —— 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；
[f] ——钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
l0 —— 计算长度 (m)；
参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》，由以下公式计算：
l0 = kμh
k---- 计算长度附加系数，取值为1.155；
μ ---- 计算长度系数，参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.3.3；取最不利值μ= 1.8；
λ=μh/i =1.8×1.5×103/15.9 = 169.811 <210，长细比满足要求；
立杆计算长度 l0 = kμh = 1.155 ×1.8×1.5 = 3.118 m；
λ=l0/i =3118/15.9=196；

由长细比λ结果查表得到轴心受压立杆稳定系数φ= 0.188 ；
钢管立杆受压应力计算值 ； σ =12.898×103 /( 0.188×450 )= 152.462 N/mm2；
立杆钢管稳定性验算 σ = 152.462 N/mm2 小于 立杆钢管抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
7．立杆地基承载力计算:
立杆基础底面平均压力应满足下式要求
p ≤ fg
地基承载力设计值:
fg = fgk×kc = 250 kpa；
其中，地基承载力标准值：fgk= 500 kpa ；
脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.5 ；
立杆基础底面平均压力：p = N/A =51.59 kpa ；
其中，上部结构传至基础顶面轴向力设计值 ：N = 12.9 kN；
基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。
p=51.59 ≤ fg=250 kPa 。地基承载力满足要求！
六、井架安装、拆除方法
6.1、井字架安装
6.1.1、架体安装
（一）、架体安装必需由持有操作证工人上岗操作。安装作业前，对作业人员进行分工交底，确定指挥人员，划定安全警戒区域并设监护人员，排除作业障碍。安装前必需依据提升机产品设计制造说明、合格证及其性能、注意事项，作好现场准备工作。
（二）、安装作业前必需由工长及安装班组长共同检验以下内容：
1、金属结构成套性和完好性。
2、提升机构是否完整良好。
3、电气设备是否齐全可靠。
4、基础位置和做法是否符合要求。
5、地锚位置、附墙架连接埋件位置是否正确和埋设牢靠。
（三）井字架安装程序：
1、将底盘连接板上螺栓孔对准预埋螺栓（M20）放下，用水平仪四角校平，四角高差控制在1.5mm以内，紧固预埋螺栓，复测四角水平度至要求要求。
2、将吊笼放入底盘正中，请注意进料口方向。然后取1.5m立柱两根对角安装，再取3m长立柱两根对角安装。在短立柱上各安装上两块大连接板，在每根长立柱中间装两块小连接板。先装平支撑，再装平支撑连接板，后装斜支撑，最终安装吊笼导轨，然后拧紧每个连接螺栓，每节安装如此进行。
3、安装顶节上槽轮架上，必需注意装槽轮位置，把装两个槽轮位置一端，摆向地面卷扬机方向；
（四）卷扬机安装
1、卷扬机必需安装在基础水平基面上，并使机体水平一致；
2、卷扬机槽轮坑，必需和井架上相轮坑对应一致；从顶架槽轮垂下来钢丝绳和地面卷扬机对应价槽轮坑偏角，不超出一度；
3、在调校卷扬机水平和井架顶钢丝绳角度舶同时，逐步将其地脚螺丝收紧牢靠；
4、用水泥砂浆抹平基础平面。
5、卷扬机离井架距离应≥15m，卷扬机底座用地脚螺栓和混凝土地面固定或和地锚连接。
(五) 钢丝绳串法
1、先将平衡铁框吊稳在框顶高并架顶端槽轮约两米距离地方，将钢丝绳一端绳头串过平衡铁框上螺栓环口，弯回后和同条钢丝绳并在一起扣牢；
2、将此钢丝绳另一端向平衡铁同侧井字架上引，过并架顶端槽轮至另一端外槽轮后垂下；
3、将垂下钢丝绳穿过地面双速机槽轮后，向同侧井字架顶端内槽轮引去，过井字架中心槽轮垂下，串过吊笼吊耳，将其拉紧后（拉紧时，各条钢丝绳必需和对应线坑一致），弯回和同条钢丝绳用绳扣扣牢；
4、此时，需放几件平衡铁到铁框内，把平衡铁框放下。装上平衡铁后，利用平衡框上调整螺丝，再对四条钢丝绳松、紧程度进行平衡调校，使它们张力基础一致。

(六) 电动机接线和试机
1、在联接电动机接线前，必需先行了解电控装置和接线要求、使用要求，做到先熟悉、后施工，以降低工作中麻烦；通电前，必需对接线头进行查对复查。确定；
2、对电器电控装置，必需有防雨设施，以免雨淋日晒；
3、试车前，必需对卷扬机减速箱油位进行检验，如油量不足，需加油至油标上线；对相关钢丝绳绳扣、槽轮等，均需进行复检，落实安全；
4、试车时，如发觉异常，立即停车，进行检验，修复；
5、经试机正常后，可投入运行；在生产期间，对双速机减速箱油量、钢丝绳润滑、糟轮装置等，必需进行常常检验和保养。
（七）、附墙架
物料提升机最大独立高度为12m，超出12m时，从底盘上方6m处开始每隔6m设一道刚性附墙，顶部最大自由高度6m。连接件采取48mm钢管，一端连在井字架角钢框上，另一端用扣件加横管固定在框架柱上或框架梁上，不得任意焊接架体，也不得连接在脚手架上。
6.1.2、安装精度要求：
l、其垂直偏差不应超出3‰，并不得超出200mm。
2、井字架截面内，两对角线长度公差不得超出最大边长名义尺寸3‰。
3、导轨接点截面错位小于1.5mm。
4、吊篮导靴和导轨安装间隙，应控制在5～10mm以内。
6.2、井字架拆除
拆除作业前检验内容通常包含：
1、查看提升机和建筑物有没有连接。
2、查看提升机架体有没有其它牵拉物。
3、临时附墙架、缆风绳及地锚设置情况。
4、架体基础和地基连接情况。
拆除作业前，必需划定作业区，并设专员看管，以防高空物体坠落致伤。
拆除作业必需遵照先装后拆，后装先拆标准。在拆除缆风绳或附墙架前，应先设置临时缆风绳或支撑，确保架体自由高度不得大于6M。
拆除作业应在白天进行，夜间作业应有良好照明。因故中止作业时，应采取临时稳固方法。
拆除作业中，严禁从高处向下抛掷物件。
6.3 安全防护装置
提升机应含有下列安全防护装置并满足其要求：
（一）、安全停靠装置或断绳保护装置。
1、安全停靠装置。吊篮运行到位时，停靠装置将吊篮定位；该装置应能可靠地负担吊篮自重、额定荷载及运料人员和装卸物料时工作荷载。
2、断绳保护装置。当吊篮悬挂或运行中发生断绳时；应能可靠地将其停住并固定在架体上。其滑落行程，在吊篮满载时，不得超出1M。
（二）、楼层口停靠栏杆（门）。各楼层通道口处，应设置常闭停靠栏杆（门），宜采取联锁装置（吊篮运行到位时方可打开）。停靠栏杆采取钢管制造，其强度应能承受1KN／M水平荷载。
（三）、吊篮安全门。吊篮上料口处应装设安全门。安全门宜采取联锁开启装置，升降运行时安全门封闭吊篮上料口，预防物料从吊篮中滚落。
（四）、进料口防护棚。防护棚应设在提升机架作地面进料口上方。宽2.8m，高2.5m。其材料强度应能承受10KPa均布静荷载。可采取50mm厚木板架设两层，上下层间距应大于500mm。在出料口开口位置，应作加强处理。
（五）、上极限限位器。该装置应安装在吊篮许可提升最高工作位置。吊篮越程（指从吊篮最高位置和天梁最低处距离），应不小平3M。
当吊篮上升达成限定高度时，限位器即行动作，切断电源（指可逆式卷扬机）或自动报警（指摩擦式卷扬机）。
（六）、紧急断电开关。紧急断电开关应设在便于司机操作时位置，在紧急情况下，应能立即切断提升机总控制电源。
（七）、信号装置。该装置是由司机控制一个音响装置，其音量应能使各楼层使用提升机装卸物料人员清楚听到。
（八）、避雷装置。用10mm圆钢制成，接地电阻应小于10Ω。
（九）、安全网。架体外侧加围立网，满设防护。
（十）、高架提升机除应满足前面几点要求外，尚需含有下列安全装置并应满足以下要求：
1、下极限限位器。
该限位器安装位置，应满足在吊篮碰到缓冲器之前限位器能够动作。当吊篮下降达成最低限定位置时，限位器自动切断电源，使吊篮停止下降。
2、缓冲器。
在架体底坑里应设置缓冲器，当吊篮以额定荷载和要求速度作用到缓冲器上时，应能承受对应冲击力。缓冲器型式，可采取弹簧或弹性实体。
3、超载限制器。
当荷载运到额定荷载90％时，应能发出报警信号。荷载超出额定荷载时，切断起升电源。
4、通讯装置。
当司机不能清楚地看到操作者和信号指挥人员时，必需加装通讯装置。通讯装置必需是一个闭路双向电气通讯系统，司机应能听到每一站联络，并能向每一站讲话。
七、检验和验收
1.平台架体搭设技术要求，许可偏差和检验方法，按外脚手架，参见《建筑施工安全检验标准》表3.0.4-1相关要求。
2.节点连接可靠，其中扣件拧紧程度应控制在扭力矩达成40～60N·m。安装后扣件螺栓应用板手全方面检验，不合格必需重新拧紧。
3.架体立杆垂直度应≤1/300，且应同时控制最大垂直度偏差50mm。
4.纵向钢管水平偏差≤1/250。
八、安全方法及安全注意事项
1、物料提升机安装人员和拆卸人员应严格按要求次序进行。
2、开工前，物料提升机安装技术人员应向安装人员进行质量安全和技术交底工作。
3、施工期间，全部安装人员必需听从安装技术人员指挥，吊装及顶升工作，统一行动，严格遵守高空作业一切操作规程，吊装范围内设好安全标志和警示牌。
4、参与工作安装和拆卸人员必需熟悉升降机技术性能，除严格控制实施本方案外，具体操作技术还需根据说明书要求做，且物料提升机司机、安装维修工、质安员、电工、焊工严格实施持证上岗制度。
5、参与安装工作人员进入现场必需戴安全帽，高空作业系好安全带，穿防滑鞋，班前不得饮酒。
6、遇雷暴及六级以上台风时，应停止物料提升机顶升安装作业。
7、各部件之间连接销轴、螺丝、开口销等必需使用生产厂家随机 提供专用件，不得随意自行代用。
8、物料提升机实施专电专用，电器设备安装要由专业电工进行。
9、物料提升机安装完成必需经相关部门验收合格后方能使用，物料提升机整机垂直偏差不得大于1/400。
10、风速超出13m/s（四级风以上）严禁进行安装，接高和拆卸作业。
11、拆卸架体基础按安装相反次序进行。拆到哪一组附墙架时就拆那一组，决不可把全部附墙架同时拆除。以防拆架时晃动甚至坍毁。
12、拆除作业通常在白天进行，夜间作业应有良好照明。
13、因故中止作业时，应采取临时稳固架体方法。作业中严禁从高处向下抛掷物件。高空安装人员务必系好安全带，戴好安全帽，架体周围2m以严禁站人，以防物体掉落伤人。
14、运载不许超出1000kg。物料不得超出吊篮。当长料在吊篮中立放时，必需采取防滚落和防倾倒方法；散装物必需装箱或装笼。
15、必需均匀装载，预防偏载。
16、随时注意信号，遇事故和危险时应立即停车。
17、严禁人员攀登、穿越物料提升机架体和乘吊笼山下。
18、当风速达成20m/s（六级风以上）时，不得升机，并将吊笼降到最低位置。
19、下班后应把吊笼降到最低位置，切断总电源，锁好控制箱。
九、井字架使用和管理
9.1验收
提升机安装后，应由主管部门组织根据规范和设计要求进行检验验收，确定合格发给使用证后；方可交付使用。使用前和使用中检验应包含下列内容：
（一）使用前检验：
1、金属结构有没有开焊和显著变形；
2、架作各节点连接螺栓是否紧固；
3、附墙架、缆风绳、地锚位置和安装情况；
4、架体安装精度是否符合要求；
5、安全防护装置是否灵敏可靠；
6、卷扬机位置是否合理；
7、电气设备及操作系统可靠性；
8、信号及通讯装置使用效果是否良好清楚，
9、钢丝绳，滑轮组固接情况；
10、提升机和输电线路安全距离及防护情况。
（二）定时检验。
定时检验每个月进行1次，由相关部门和人员参与，检验内容包含：
1、金属结构有没有开焊、锈蚀、永久变形；
2、扣件、螺栓连接紧固情况；
3、提升机构磨损情况及钢丝绳完好性；
4、安全防护装置有没有缺乏、失灵和损坏；
5、缆风绳、地锚、附墙架等有没有松动；
6、电气设备接地（或接零）情况；
7、断绳保护装置灵敏度试验。
（三）日常检验。
日常检验由作业司机在班前进行，在确定提升机正常时，方可投入作业。
检验内容包含：
1、地锚和缆风绳连接有没有松动，
2、空载提升吊篮做1次上下运行，验证是否正常，并同时碰撞限位器和观察安全门是否灵敏完好；
3、在额定荷载下，将吊篮提升至离地面1一测高度停机，检验制动器可靠性和架作稳定性；
4、安全停靠装置和断绳保护装置可靠性；
5、吊篮运行通道内有没有障碍物；
6、作业司机视