斜拉桥综合标准施工专业方案.docx

8 xx斜拉桥施工方案依据施工整体布署，斜拉桥分南、北两岸对称施工，上、下游幅（两幅间距为7.12m）基础上并列施工。南岸（北仑侧）工区负责施工范围为：D0、D1、D2墩位范围工程；北岸（镇海侧）工区负责施工范围为：D3、D4、D5墩位范围工程。索塔、主梁及斜拉索施工处于关键线路上，辅助墩、过渡墩、边跨支架段作为非关键工程，可依据关键线路上工程进度，来确定其经济开工日期、完工日期。8.1 索塔施工8.1.1 整体方案概述8.1.1.1 基础结构索塔为双菱形联塔，可分为上游幅索塔、下游幅索塔，每幅索塔有内塔肢、外塔肢两个塔肢，塔肢高度上可分为下塔柱、中塔柱、上塔柱，连接内、外塔肢结构有塔座、下横梁、上横梁。塔座采取C40纤维混凝土，下塔柱第1m高度内采取C50纤维混凝土，索塔其它部位采取C50混凝土。塔肢(纵桥向)宽度由塔顶7.0m单斜率改变到塔底10.0m。 索塔通常结构图塔肢(横桥向)宽度：中、上塔柱基础宽度为4.0m，为单箱单室横截面；单幅索塔上塔柱内、外塔肢连成一体，形成单箱三室横截面；上、下游幅索塔内塔肢在下横梁中线以上20.27m、以下9.08m范围内连成一体，形成实体断面（或单箱小二室横截面）；下塔柱由4.0m双斜率（塔肢内外侧面斜率不一样）改变至塔座顶面6.0m，为单箱单室横截面。索塔上斜拉索锚固段设水平预应力钢绞线束来平衡斜拉索产生水平力，预应力在上横梁及其以上高度索塔内呈“井”字，锚固在索塔外表面；预应力在上横梁以下段呈“U”型部署，锚固在索塔塔壁内。8.1.1.2 施工工艺步骤图脚手架下塔柱(15级)施工、拉杆施工下横梁、塔柱(67级)同时施工脚手架分节接高上塔柱(含侧板)施工上横梁爬模安装，安装部分脚手架上塔柱施工、主动横撑施工安装电梯下横梁支架搭设塔吊安装搭设支架塔柱顶板施工爬模安装拆除内侧爬模索塔总体施工工艺步骤图8.1.1.3 索塔分段、模板体系、基础工期索塔分节示意图（含中、上塔柱脚手架）塔柱总工期为：360d325d35d尤其原因8.1.1.4 塔吊、电梯、砼泵管、水电布设，多种预埋件8.1.1.4.1 塔吊每个索塔选择1台波坦MC170A塔吊（臂长55m，起重量19kN；最大起重量80kN，在15.6m范围内）安装在左右幅中间、1台QTZ6015塔吊（臂长35m，起重量35kN；最大起重量100kN，在13.5m范围内）安装在边塔柱外侧，整个索塔全部处于吊装范围内，两台塔吊安装高度分别为159m（塔柱高度141.5m）、149m。斜爬电梯安装在另一外塔肢外侧。制订塔吊台风期安全技术方案。8.1.1.4.2 施工电梯、爬梯（施工人员抵达作业面方法）施工电梯采取SCQ100载货载人电梯1台，电梯安装起始高度和原地面平齐，部署在边塔柱外侧面。在下塔柱施工时，人员经过专用脚手架抵达施工作业面。在下横梁施工时，人员经过专用脚手架抵达施工作业面。上塔柱施工时，经过电梯直接达成边塔柱爬架3号平台。上塔柱施工时，在下横梁处设置平台，经过电梯抵达下横梁平台后，经过座落在下横梁上支架（兼泵管、水管、爬梯）可抵达中间塔柱、边塔柱顶操作平台（即1号平台）。上塔柱施工时，经过电梯直接达成边塔柱爬架上即可。另外上塔柱内腔，可考虑随高度施工永久性工作爬梯。8.1.1.4.3 水施工用水采取自来水或经检验合格溪水（必需时进行净化）。索塔用水储水池用钢护筒改造而成，由多级高压水泵直接从储水池中取水，2条38mm上水管线和泵管线一同沿座落在下横梁上支架（兼泵管、水管、爬梯）抵达爬模系统顶操作平台（即1号平台），采取能承受3MPa优质铁管，套丝连接。在爬模1号平台上设2个储水桶，以备消防、应急。8.1.1.4.4 动力电、照明在承台顶面上设1台低压配电箱，分别输送给塔吊、施工电梯、高压水泵专用配电箱。随座落在下横梁上支架部署动力电缆，在塔吊塔身上设置备用动力电缆，在塔柱施工工作面上设小型配电箱，以满足工作面上电焊机、振捣器、照明、液压爬模等电力需要。动力线路和照明线路分离。塔柱内照明电路采取36V低压冷光源，内壁应每隔10米附照明灯。大型照明灯具设置在塔吊升降节上，在液压爬模上设低压小型灯具。8.1.1.4.5 预埋件严格根据专用规范423.04（索塔及主桥墩）-1-23，专用规范423.04（索塔及主桥墩）-1-25， 专用规范423.04（索塔及主桥墩）-1-27施工。关键包含承台上预埋件、下塔柱预埋件、上塔柱外壁预埋件、上塔柱内壁预埋件。通常预埋件安全系数为2.5，起重预埋件尺寸和埋入长度应该使它能发挥出设计所需力量，并保有够大安全系数，通常采取安全系数为5，其中2.5是考虑冲击作用、吸附力和偏心力。8.1.1.5 斜拉索锚固区足尺模型试验索塔锚固区U形预应力束施工是高空作业，因为该区段受到斜拉索强大集中作用，结构受力复杂。预应力筋束定位是否正确，张拉是否到位，直接影响塔柱内力，加之该区段钢筋较多，又有劲性骨架，锚下局部加强钢筋等干扰，施工难度较大。所以在施工前作足尺模型试验，对小半径U形预应力束定位、穿束、张拉、真空吸浆工艺等进行探索，积累经验，以指导施工操作。上塔柱环形预应力足尺模型暨塔柱首件工程，和科研项目“xx特大桥锚固区节段模型试验”相结合。斜拉索锚固区足尺模型试验由设计院、西南交通大学主持，我方协作完成土建工作。同时考虑抗剪预埋件、索塔表层钢筋网定位和混凝土密实性试验。钢筋网净保护层为2cm，和索塔外壁箍筋净间距为6.2cm，选购适用该部位振捣插入式振捣棒。8.1.1.6 关键技术1) 混凝土外观质量（包含裂缝预防）控制。环向预应力张拉、压浆控制，避免对已浇筑索塔污染。2) 监测塔肢变形、变位，并进行对应调整，以确保塔柱设计要素。3) 依据索塔混凝土参数、理论计算对索塔(压缩)变形进行分析，考虑设置对应预抬量，以消除混凝土收缩、徐变和塔柱弹性变形影响，以确保斜拉索在塔上锚固位置正确。索塔混凝土中粉煤灰掺入最应15。4) 索导管定位技术5) 混凝土泵送工艺6) 台风期安全施工安全7) 上下游幅索塔内塔肢联体部位钢筋、混凝土施工工艺8) 下塔柱主动拉杆设计。9) 模板收、分、组合，要严格其接口封闭。10) 仔细分析上塔柱突出索塔表面锚头对爬架系统、模板不利影响。多种预埋件正确定位、安装可靠，不得遗漏。正确预埋爬模系统预埋件，确保其节段顶标高。8.1.1.7 钢筋、劲性骨架竖向主筋均采取滚轧直螺纹机械连接，并利用劲性骨架进行钢筋空间定位。劲性骨架采取L100100角钢主弦杆及L7575角钢腹杆形成桁架。下塔柱施工时，在地面加工成一定尺寸考虑预偏个体，逐一拼装，上塔柱开始时，考虑整体吊装。8.1.1.8 混凝土C50泵送混凝土，采取1台120m3/h拌和站，1台HBT80拖泵泵送，低压高频振捣系统。混凝土垫块强度应大于等于主体混凝土强度。两阶段施工图变更设计 第二册第三分册S5-3-1-8页“施工关键点”第6点：混凝土强度抵达设计强度85%后方可张拉预应力。预应力管道采取塑料波纹管，真空吸浆工艺。通气孔采取1106.2mmPVC管。8.1.1.9 防雷系统S9-2-01：对防雷系统进行了明确要求。4个避雷针，确保8根钢筋自上而下（包含钻孔桩）贯通；索导管用12钢筋连通起来，并和索塔接地钢筋焊接；桥面系内接地钢筋和索塔接地钢筋焊接；索塔钢筋采取套筒时，要用12绕形焊接；支座预埋件和接地钢筋焊接；支座上下用404扁铁和接地钢筋焊接，接地电阻应小于1欧姆。索塔桩基础应有不少于33根桩（每桩2根1号钢筋）作为接地，承台、塔座内利用32钢筋做均压环；索塔内30.6m以下每个塔肢用8根主筋作为接地、不设均压环；索塔内30.6m及以上每个塔肢用4根主筋作为接地、每6m高度设优先采取水平钢筋作为均压环，但似乎要求采取圆钢筋塔顶消雷器和索塔主筋4根焊接。每阶段或节段完成后，应进行接地电阻测量。8.1.2 下塔柱（第1第5节段混凝土）尽可能采取全自动液压爬模（以下将全自动液压爬模分成爬架、爬模两部分）。分5节段混凝土，每节段平均施工时间为12d，共60d。8.1.2.1 工艺步骤施工准备测量定位浇注混凝土拆除下一节模板翻至上一节养护（接高劲性骨架）绑扎上一节段钢筋钢筋绑扎安装首级模板并正确定位预埋件设置预埋件设置劲性骨架调整脚手架搭设冷却水管布设混凝土温度监测下塔柱施工工艺步骤图8.1.2.2 模板、支架、脚手架（泵管、水管） 索塔第1节段第7节段模板支架体系外模基础采取爬模，经过裁剪来适用每节段混凝土改变。其它面裁剪要考虑到在裁剪后是否能应用到中塔柱。内塔肢第4节段底模采取木模，建筑钢管脚手架为支架，预埋H型螺母将该模板靠紧塔柱。8.1.2.3 下塔柱外倾力平衡结构（主动张拉结构）因为下塔柱塔肢外倾，施工时混凝土、模板、施工机具等荷载偏离塔柱形心，使塔柱处于偏心受力状态，使内侧边缘因受拉，一旦超出C50混凝土极限抗拉强度，将形成裂缝，同时会使塔柱偏位。为此，经过设置主动张拉来形成反弯矩，抵消M。两阶段施工图变更设计 第二册第三分册S5-3-1-8：施工至22.5m时，在19.5m处设临时拉杆，拉力2500kN；施工设计图第二分册图S526（索塔施工关键步骤图）表明：可在塔肢联体前张拉临时钢绞线来平衡外倾力，即第5节段混凝土顶面位置预应力钢绞线。但只能等第6节段混凝土完成后才能张拉。临时预应力考虑用32精轧螺纹钢及连接套，塔身处预留PVC管道。因为下塔柱主动拉杆计算工况复杂，应在下塔柱相关截面（根部、拉杆截面）设置应力观察，并在设计主动拉杆时，考虑张拉贮备、放松可能。8.1.2.4 混凝土塔柱联体部位、下横梁和索塔交叉部位砼需采取降低水化热、预防温度应力裂缝方法。木模板用水性脱模剂，脱模剂涂刷应均匀，不漏刷，经雨雪后应重新涂刷一遍，严禁使用废机油。消除错台基础方法：在模板下口用少许玻璃胶、柔性水泥或金属腻子把缝隙涂满，模板下层拉杆离混凝土面不宜20cm，必需时设扒锥将模板下口和混凝土紧贴。每次混凝土浇筑前。在模板内表面放出待浇节段混凝土顶口分缝线，并镶钉一圈2cm厚限位木条，以方便控制，当混凝土浇筑完成后进行施上缝凿毛，认真保护好接缝线，使得上、下节段混凝土接缝顺直。混凝土浇筑前，对接缝表面进行检验清理。混凝土浇筑时，充足振捣接缝两侧混凝土，使得缝线饱满密实。塔柱节段混凝土数量为89208 m3，设计许可模板侧压力为50 kN/ m2，所以混凝土灌注速度应控制在25 m3/ h以下，塌落度控制在1618 cm，初凝时间控制在68 h。当混凝土倾落高度大于2m时，应采取串筒，经过控制混凝土塌落度和浇筑高度，确保混凝土不离析。采取30mm振捣棒插入主钢筋和钢筋网片之间进行振捣。混凝土浇筑时应分层、均匀、对称进行，同时尽可能减小混凝土坍落度。混凝土浇筑应连续进行，若因故必需中止时，中止时间不得超出范本第410节表410-20要求，不然应按施工缝处理。泌水要立即清除。必需时，清除顶部混凝土浮浆。采取喷洒养护剂进行养护，即脱模后用喷枪喷养生剂，养生剂喷两遍，对混凝土表面形成封闭面膜，混凝土内部水份不能蒸发，从而达成养生目标。养生剂不会对以后表面涂装产生不利影响。也可采取自制环形喷射装置，并安装在爬架上同时升高，定时喷洒，效果很好。冬季施工时采取拆模后包塑料薄膜及挂泡沫塑料板方法进行保温养护，其它时间采取拆模后涂刷两度养护液进行养护。冬期养护混凝土模板和保温层拆除，应在混凝土冷却到5后方可进行。当混凝土和外界温差大于20时，拆模后混凝土表面，应采取使其缓慢冷却临时覆盖方法。离混凝土顶面标高一定高度内(如50cm60cm)要逐步调小混凝土坍落度，降低顶部灰浆，预防因灰浆过多，造成混凝土强度偏低、上下塔柱颜色不一致、混凝土产生收缩裂缝等不利影响。8.1.2.5 质量标准必需时，采取角钢对阳角进行保护。钢筋混凝土塔柱段检验项目项次检验项目要求值或许可偏差检验方法1混凝土强度(MPa)在合格标准之内按JTG F801附录D检验2塔柱底偏位(mm)轴线偏位（mm）10用经纬仪或全站仪检验纵、横两个方向3垂直度或倾斜度(mm)1/3000塔高，且小于30或设计要求用经纬仪或全站仪检验纵、横两个方向4外轮廓尺寸(mm)20用钢尺量，每段3个断面5壁厚 (mm)5钢尺量，每侧2处6斜拉索锚固点高程(mm)10用水准仪或全站仪7斜拉索锚具轴线偏位(mm)5用水准仪或全站仪8孔道位置(mm)10，且两端同向用钢尺丈量9塔顶高程（mm）10用水准仪或全站仪10预埋件位置(mm)5用钢尺丈量8.1.3 下横梁（第6、7节段混凝土）上下游幅索塔下横梁联体（预应力通长），长度62.62m，单箱单室结构，顶宽8.372m，底宽8.501m，6m高，壁厚0.9m。两阶段施工图变更设计 第二册第三分册S5-3-8：下横梁预应力仅部署在顶、底板。下横梁可分2次浇筑（含对应部位塔柱，分别为第6节段、第7节段），计划工期50d。8.1.3.1 工艺步骤图测量定位支架系统安装侧模、内模安装底模板，调整标高绑扎钢筋、安装预应力管道浇注第一次砼养护养护支立第二次内模，绑扎钢筋部分张拉底板束浇注二次砼张拉预应力束封锚管道压浆拆除模板模板制作下横梁施工工艺步骤图8.1.3.2 模板、支架、脚手架下横梁支架示意图横梁支架系统由钢管柱（及其平联、纵联）、钢砂筒、H400横梁、H200小纵梁、分配梁、模板组成。钢管柱采取承台基坑支护拆除下来610mm8mm钢管，钢管柱底部和承台顶预埋“H”型螺母直接螺栓连接。钢管柱顶部、底部浇筑60cm高C20 混凝土或10钢板十字撑板，以确保局部稳定性和轴向抗压。为在横梁施工完成后能顺利地脱模，在钢管柱顶部设置钢砂筒。8.1.3.3 预应力预应力钢束采取公称直径15.2mm，A=139mm2低松弛钢绞线，预应力管道均采取塑料波纹管，压浆采取真空辅助压浆工艺。下横梁预应力钢束张拉锚固位置设在塔柱外侧，而该侧有塔柱密集钢筋束和角钢劲性骨架。为了避免预应力张拉端槽口开得过大而切断塔柱竖向钢筋，预应力钢绞线采取深埋锚工艺，将原设计埋置深度（1520cm）沿张拉轴线方向延伸至3040cm，并对应延伸张拉接长板。锚垫板按套筒设计要求对螺栓进行攻丝，套筒外缘距塔柱外侧表面为5cm，施工塔柱时先用泡沫塑料封堵套筒，预防施工时混凝土进入套筒内。混凝土浇注前应安排专员对预应力管道位置进行检验，波纹管固定方法到位，预防混凝土浇注过程中上浮，对损伤管道立即进行修复；混凝土浇注过程应控制振捣棒不碰触预应力管道，以免预防损伤波纹管造成漏浆，给预应力施工时带来困难。部分空间狭小部位使用25、30型振捣棒进行振捣。预应力材料表面油污等只能用中性洗涤剂。钢绞线采取单根后穿束，在单根钢绞线头部套上钢性子弹头帽，人工将钢绞线逐根穿入管道。严格根据图纸、设计要求次序进行张拉应力，通常遵照以下标准：从腹板中部上、下对称张拉且两腹板对称张拉。压浆时、压浆后5d以内温度应大于5。8.1.3.4 混凝土混凝土在搅拌站集中拌和，2台输送泵泵送到下横梁位置。第一次混凝土浇筑从中间向两端斜向分层、水平分段进行浇筑。第二次混凝土浇筑从两端向中间斜向分层、水平分段进行浇筑。混凝土浇注必需在初凝前完成，混凝土缓凝时间要求达成20 h以上。混凝土入模温度应30，当蒸发率大于0.5 kg/m2h时，则不宜浇筑混凝土。在塔柱部分部署散热水管，按大致积混凝土施工方法施工。送审稿S5-2-1-5要求：塔柱、上下横梁及侧壁混凝土必需达成设计强度85%时，才能施加预应力，其张拉吨位、张拉次序详见相关图纸。避免内腔倒角处“翻浆”，除增加压脚模板外，还要控制坍落度及浇筑速度。混凝土浇筑从中间开始至两端。设一定预拱度下沉量。两端支架立在塔肢上，减小下沉量。8.1.3.5 质量标准混凝土索塔横梁检验项目项次检验项目 要求值或许可偏差 检验方法1 混凝土强度(MPa) 在合格标准内按JTG F801附录D检验2 轴线偏位(mm) 10用经纬仪检验5处3 外轮廓尺寸(mm) 10用钢尺量，35处断面4壁厚(mm)5用钢尺量，检验3个断面，每断面对顶、底、腹板各检验3处5 顶面高程(mm) 10用水准仪检验5处6 对称点顶面高程(mm) 20用水准仪检验2处8.1.4 上塔柱及侧板（第8第32节段混凝土）标高34.38m至上横梁弧形起点114.86m（119.00+0.54.64），约80.48m。采取全自动液压爬模，每节段混凝土浇注斜向长度通常为4.5m，垂直高度为4.48m，18节段混凝土高度为80.64m。两阶段施工图变更设计 第二册第三分册S5-3-1-8：施工至55.6m时，在52.6m处支撑2200kN；施工至86.6m时，在83.6m处支撑1950kN；施工至115.1m时，在112.1m处支撑kN；考虑内塔肢联体部位液压爬模爬架“打架”，前后异步施工增加工期（2个节段时间），18个节段混凝土计划工期为6(813)912(1425)614140d。8.1.4.1 工艺示意图8.1.4.2 每节段混凝土施工步骤 每节段混凝土施工步骤图8.1.4.3 中塔柱水平主动临时支撑随塔柱施工不停升高，塔肢在自重、爬模、施工荷载及风荷载等作用下，塔肢外侧面会产生较大拉应力，所以在塔柱施工同时必需每隔一定距离设置水平主动临时支撑。水平主动临时支撑对塔柱线形也起到调整作用，且将塔柱在施工过程中形成框架，有利于结构稳定。水平支撑系统设计包含水平支撑系统支撑位置、主动力大小和水平支撑系统结构设计三个关键方面。水平横撑设计应达成目标：1) 施工过程中，关键荷载组合下，塔柱各截面拉应力不超出1MPa。2) 水平横撑拆除后，成塔线形、弯矩和设计基础一致。水平横撑位置应满足施工工艺和施工空间要求，爬架高度会影响主动横撑位置。8.1.4.4 索导管定位现在，高索塔拉索索导管定位，均采取三维空间极座标法。此法借助全站仪利用施工专用控制网，进行空间三维坐标测量。直接测拉索索导管锚垫板中心和塔壁外侧拉索索导管中心从而进行定位调整。它将以高精度、高速度提供放样点，同时克服施工干扰给测量带来困难，大大提升了工作效率。拉索锚垫板中心和塔壁外侧索导管中心标定，是用一定厚度（10mm）钢板加1个半圆形标定器和1个圆形中心标定器来测定锚垫板和索导管中心。一， 定位精度为预防拉索和索导管口发生摩擦而损坏拉素，和确保对称于索塔中跨、边跨侧各拉索在同一平面内，预防偏心而产生弯矩超出设计许可值，对拉索锚垫板中心和塔壁外侧索导管中心三维坐标位置提出了很高精度要求。1. 锚固点空间位置三维许可偏差5mm（专用规范）；2. 导管轴线和斜拉索轴线相对许可偏差5mm。依据公路桥涵施工技术规范JTJ041-19.5.2-1要求，及公路工程质量检验评定标准JTG F80/1-8.10.1-1要求，索导管施工精度要求以下表：项次检 查 项 目要求值或许可偏差1锚固点高称(mm)52 孔道位置(mm) 10，且两端同向3预埋件位置(mm) 5依据塔柱几何尺寸和施工各节段高程，计算每节段各控制点三维坐标，利用全站仪依据控制网放样参数进行每节段施工放样。因为受日照、气温及风力等外界条件改变影响，索塔会处于一定幅度摆动之中，己浇塔柱顶部会产生一定量水平位移，且在不一样时间位移量也不相同，这一差异伴随塔身升高而逐步增大。为此，要对塔柱摆动幅度作24 h观察统计，分析规律及量值大小，同时，节段施工测量选择在相同或相近气温条件下进行。上塔柱越往上，自由端越大，风荷作用会使塔体摆动摇摆，对测量工作影响较大，所以选择合适气候和时机是首要，实践证实只有在两种自然条件下可行：1)阴天，3级风以下。不管什么季节，阴天无日照，塔体周围不存在温差效应，此时测控效果很好。2) 0时至凌晨6时，3级风以下。可依据季节日出时间确定测控时间下限，此时效果最好。增加索导管部位劲性骨架局部强度，以降低索导管因劲性骨架而引发弹性变形，此方法也是降低索导管定位偏差关键一点。二， 索塔上定位方法因为每对索导管间距全部不一样，和劲性骨架制作安装误差，极难在地面上将索导管定位正确，所以将初定位、终定位均放到塔柱上进行，更能确保精度和节省时间。步骤以下：01. 将劲性骨架统一制作，在塔柱上定位。02. 测量索导管位置，对索导管位置处劲性骨架进行加固，依据测量放样位置设置托架及吊点，最终将索导管放置在托架上，进行首次定位。03. 初定位时，依据索导管倾斜角度，先用手拉葫芦吊起索导管，合适调整托架位置，以不超出测量放样索导管下口最下边高度为准，焊接托架托住索导管底，然后调整手拉葫芦形成初定位角度，最终用紧弦器固定索导管位置。04. 在正确定位前必需对索导管进行检验，检验定位角钢是否位置正确；索导管实际长度是否和测量组计算长度一致；索道管内壁油漆是否涂刷合格等。05. 由测量组将全站仪棱镜放置在索导管上口中心点处，复核此时索道管偏差，经过手拉葫芦及紧弦器调整索导管位置。一样，在由测量组将全站仪棱镜放置在索导管下口中心点处，Y方向可用厚度不一样钢板进行支垫，X、Z方向可用紧弦器调整；06. 用水平靠尺放在索道管上下口定位角钢上，调整紧弦器及固定葫芦，使水平泡居中，即能够将索导管本身 N方向调整达规范要求，这么将第一、第二步骤循环进行调整，最终使索导管位置误差达成规范许可范围。分四个方向循环调整索导管空间位置（图八所表示），以达成规范要求。07. 对索导管进行固定。因为索导管正确定位后再不许可索导管有任何位移、变形，采取在索导管周围劲性骨架上焊接废旧32钢筋，使钢筋尽可能多从个各角度对索导管形成支顶，使索道管完全固定在钢筋支顶力下，且杜绝在索道管上随意焊接；08. 将在索导管预上预先焊接好锚固钢筋按图纸和主筋焊接，确定索导管完全固定牢靠后，解除手拉葫芦、紧弦器等临时锚固设施。以上步骤均在测量组配合下进行，直至临时锚固设施拆除。在浇注完混凝土后，对索导管进行复测，并统计安装误差为下一步相关施工做好准备。 8.1.4.5 环形预应力8.1.4.5.1 安装波纹管安装定位没有采取等劲性骨架、一般钢筋完全施工到位后再穿入波纹管施工方法，而是在劲性骨架焊接成形后就穿波纹管，整体吊装，然后再绑扎一般钢筋，以提升孔道安装精度。波纹管在劲性骨架安装后定位在骨架上，在接点处用钢筋进行固定，以确保位置正确、稳定。在绑扎主筋横向箍筋到波纹管处时，同时绑扎波纹管防崩钢筋。将锚座逐一临时固定在主筋或箍筋上，并连接好波纹管，再用螺栓固定在槽口模板上。为预防波纹管漏浆，在锚座安装结束后，在波纹管内穿入一根胶管，待混凝土初凝后拔出。如有波纹管变形，立即处理。塑料波纹管刚度较大，在低温状态下自然弯曲成R = 160 cm形状有一定困难，且易产生折断裂纹，施工采取喷灯火焰辅助热弯，在温度稍高时，也可采取自然成形。波纹管固定采取“U”型卡，对小半径预应力管道采取圆弧型螺旋筋保护方法。每束12根，分4小束4次穿完，每小束疏理并2m一段进行绑扎，采取人工穿束方法。8.1.4.5.2 张拉严格要求S5-2-1-5页“施工关键点”中第6点：塔柱、上下横梁及侧壁混凝土必需达成设计强度85%时才能施加预应力，其张拉吨位、张拉次序详见相关图纸。全部预应力钢绞线均采取两端张拉。张拉预应力要求按张拉吨位、钢束引伸量双控制，以张拉吨位为主，以伸长量进行校核，伸长量计算是以0.1倍张拉控制力为起点，取 Ep=195000MPa 进行计算。在一束钢丝中止丝不得大于1%，一根钢绞线中止丝不得超出1根。环向预应力束张拉伸长值控制：因为预应力钢绞线部署线形为半环形，而且转弯半径只为130cm、165cm，故12根钢绞线各自平面、竖向位置均不一样，在预应力钢绞线两端加上相同级张拉力后，12根钢绞线肯定进行重新紧密排列组合，在12根钢绞线中，贴近波纹管转弯内壁转弯半径最小钢绞线受力相对较大，而转弯半径最大受力相对较小，这就造成在张拉时12根钢绞线受力不均，造成部分钢绞线替换全数钢绞线完成了张拉控制力，对应伸长值就超出原设计许可伸长值，产生了附加伸长量。试验证实，上塔柱U形预应力张拉施工中设计伸长量和实际伸长量存在一定误差，不能如实反应现场实际情况，可经过足尺节段试验进行总结分析。上塔柱环向预应力张拉伸长量按下式进行调整：下限为锚点间设计伸长值两端工作长度伸长值；上限为下限值1.0615mm。因为张拉吨位大，曲率半径小，为确保每根钢绞线受力均匀，其张拉程序为：025%80%5%25% (初读数)100%(持荷5分钟，测量最终伸长值)。预应力施工中严格注意以下几点：1) 锚具安装过程中，确保锚板、索孔和千斤顶处于同轴线上，降低锚圈口摩阻损失；2) 严格控制各级张拉力，确保两端在张拉力实施中同时和正确性；3) 在钢绞线预张拉时，预张拉力控制在控制荷载25%，025%张拉阶段伸长值选择25%50%张拉阶段间伸长值；4) 因为预应力钢束较短，其最终伸长值也较小，故在张拉过程中，要求操作人员对张拉伸长值仔细读数。因为施工场地小，除采取较小高压油泵和更轻便千斤顶外，还要对张拉端口处认真处理，使张拉有足够空间位置，确保机具设备利用自如。水泥浆指标控制：流动度2030s，水灰比0.30.4，膨胀剂PLOWcable和缓凝剂分别为水泥重量3%和0.4%，设计标号50，泌水率小于水泥浆初始体积1%且二十四小时内水泥浆泌水应能被吸收，初凝时间3h，体积改变率02%。8.1.4.6 钢筋、混凝土、预应力工程尤其要求塔柱左右肢同高施工，左右幅高差小于10m。提前34个节段考虑预应力槽口位置主筋间距调整以满足预应力槽口位置。塔柱内拉索锚固齿块共有A、B、C三种类型，为钢筋混凝土异形结构，根据设计施工图依据其形状专门设计制作一次性钢模板。确保钢筋净保护层，依靠在劲性骨架上每4.5m一道夹住主筋。混凝土经过优质软管布料，每1.5m悬挂（挂钩）串筒，对称下料，振捣间距40cm，分层高度小于40cm。在浇筑混凝土时，不宜在同一位置长时间连续投料，这么轻易使混凝土中砂浆和骨料分离，产生离析现象。正确做法是在浇筑过程中勤拆导管，或勤移吊斗，使各部分均匀浇筑。混凝土振捣人员必需在模板内近距离地振动混凝土，尤其注意在钢筋密集部位(如索导管周围)，使振动棒能真正振捣混凝土，确保混凝土密实。模板拆除后，立即喷洒养护剂，确保均匀、适量、勿流淌。高温时，还需要包裹塑料薄膜，必需时再包裹土工布。冬季施工，在混凝土面上覆盖保温被，在爬模设置屏风。8.1.4.7 侧板上横梁完成后，三面爬模系统继续向上爬。侧板外模采取同型号木模板，其（上横梁上倒角顶）横桥向宽度由600cmm逐段减小至100cm（索塔顶），可考虑采取拆卸下来内侧面模板（该部分模板数量不够）。该部分模板固定方法是内模固定外模。侧板横桥向宽度宽度较大时，要考虑在上横梁、下节段侧板上设预埋件，从而设置模板安装操作平台。横桥向宽度较小时，可考虑直接利用内外塔肢爬架系统。泵管、水管抵达工作面方法：逐层增高上横梁用脚手架，注意和侧板连接，加强其稳定性。8.1.5 上横梁及第26节段混凝土上横梁支架为支撑在下横梁上支架塔柱牛腿，上横梁和对应部位塔肢一起浇注。计划工期15d。上横梁（上倒角顶至弧形起点）须一次整体浇注，其高度为4.64m，而爬模一次最大高度为4.48m，则需要调高下面弧形起点16cm。上横梁和对应部位塔肢一次浇注。计划工期15d。在塔柱上设抗剪“H”型螺母，用H400型钢搭设支架平台，支架结构立面示意以下： 上横梁支架示意图第25节段完成后，拆除塔肢内侧面爬模系统爬模，可利用爬架作为临时施工平台，安装支架、平台。上横梁底模采取木模板，支架为座落在下横梁上钢管立柱“H”型螺母。上横梁侧模采取定型钢模，对拉定位。对应部位塔肢采取爬模系统。泵管、水管抵达工作面方法：在钢管立柱上设置伸出索塔前后面脚手架（参见图3）。该脚手架随即和上横梁、侧板连接，加强其稳定性。8.1.6 液压自动爬模系统采取HFACS 100型液压自动爬摸设备爬升系统，其工作原理是导轨依靠附在爬架上液压油缸来进行提升，导轨到位后和上部爬架悬挂件连接，爬架和模板体系则经过顶升液压油缸沿着导轨进行爬升。系统可依据实际施工对象特点进行对应配置，形成适应多种断面形状、多种高度（现在按最大高度200m，最大施工节段高度4.5m，最大倾角72.5考虑）自动爬模系统。HFACS 100型液压自动爬模系统关键包含两大部分：钢木组合（或全钢）大面模板和液压自动爬架体系。液压自动爬架体系又包含预埋件、爬升装置、移动模板支架、固定模板支架、外爬架、液压系统、电控系统等通用部件及少许非标件组成。砼每个步骤标准浇筑高为斜长4.5m，大面积模板设计高度为4.7m，其中下部0.15m作为新旧砼面压踏脚，上部0.05m预防砼浆水溢出污浊砼表面和工作平台。塔柱采取液压自动爬模施工。爬模系统包含爬架、模板和工作平台系统。其功效集爬架爬升、模板支立、钢筋绑扎、混凝土浇筑、预应力张拉、孔道压浆、施工平台于一体，其工作平台整体随塔柱施工逐步上升，一直为施工人员提供一个封闭操作空间，能安全、快速地完成塔柱施工，并提升施工质量。 爬模系统示意图8.1.6.1 外模板系统本工程拟采取钢木组合大面积模板，关键由芬兰进口WISA板(厚21mm)、钢背楞、钢围檩等三部分组成，见图8。面板和钢背楞经过自攻螺丝固定，钢背楞和钢围檩之间经过螺栓相连接，三者有机固结成一整体。面板芬兰进口WISA板，板厚21mm，板面为酚醛树脂双面覆膜，四面围缘采取防水涂料封边，理想使用环境下单面可反复周转2040余次。据我们经验，木面板含有吸水性，可预防砼浇筑面气泡产生，从而确保砼外观质量。8.1.6.2 内模板系统塔柱内模板体系基础和外爬架相同，包含悬挂件及预埋件、2个上部操作平台、1个主工作平台、2个下部作业平台。主平台由型钢组成，承受内爬架模板系统自重及施工荷载，经过预埋件将荷载传输到混凝土上。8.1.6.3 液压自动爬架体系液压爬架体系包含预埋件、液压爬升装置、模板移动支架、悬吊装置、和由3个上部平台，1个工作平台和2个下部清理平台及电梯入口平台组成外爬架，主操作平台宽2.9m，爬架总高度16m。钢木组合大面模板体系经过模板移动支架或悬吊装置和爬升主体相连，液压自动爬架3个上部平台，1个工作平台和2个下部清理平台之间采取固定扶梯相连，在同一平面上，平台间连成一条贯穿通道。液压爬架在塔肢顺桥向和横桥向两侧各部署2套液压顶升装置。液压顶升装置由轻型油缸驱动，操作十分方便快捷，液压顶升装置依靠多个液压油缸和相关控制部件，包含远距离电子控制系统，确保施工人员能够很方便地完成提升工作。另外，液压油缸还配置了预防油管破裂安全装置。8.2 主梁制造运输主梁采取钢结构和混凝土桥面板形成组合梁，二者经过剪力钉结合在一起。钢结构部分由纵梁（箱梁）、横梁（工字梁）及小纵梁（工字梁）共同组成钢梁格体系。12m标准节段中：每间隔4m设置一道横梁，每2道横梁之间设置1道小纵梁。单侧边箱梁段最大起吊重量60.20t（不含风嘴），单个钢横梁最大起吊重量26.26t。图 8.81 主梁节段三维示意图8.2.1 概述8.2.1.1 箱形纵梁、锚箱每幅桥设两片箱形纵梁，中心距19.9m。每片箱形纵梁内外腹板间距为mm，高度分别为2300、2340mm，腹板厚度有20、24、30mm三种规格，在锚箱位置局部加厚至36mm。顶板尺寸为215024mm，底板尺寸为2150（36，40，50）mm。纵梁内对应横梁位置设置横隔板，锚箱位置横隔板厚30mm，其它位置横隔板厚20mm。 图 8.2.11 箱形纵梁横截面、三维示意图图 8.2.12 锚箱三维示意图8.2.1.2 横梁、小纵梁横梁有中横梁、端横梁两种类型。中横梁采取工字型截面，顶板尺寸为60024mm，底板为60024mm，腹板为230012234012mm。过渡墩上端横梁采取箱形截面，内外腹板间距为1750mm，尺寸为2300234012mm，顶板尺寸为185024mm，底板尺寸为185024mm，箱内每1.01.8m设置一道横隔板。每幅桥横断面上设一道小纵梁，小纵梁采取焊接工字型断面，顶板尺寸为55024mm，底板尺寸为40012mm，腹板为36412mm。图 8.2.13 中横梁三维示意图图 8.2.14 端横梁三维示意图图 8.2.15 小纵梁三维示意图8.2.1.3 剪力钉剪力钉采取22mm圆柱头焊钉，材质为ML15，符合电弧螺柱焊用圆柱头焊钉（GB/T 10433-）。高度200mm。依据不一样受力需要，采取100300mm间距进行部署。8.2.1.4 材质钢梁主体结构Q345qD桥梁用低合金结构钢应符合GB/1714-要求。为确保材料焊接性能及冲击韧性，对Q345qD钢种化学成份要求以下：钢材碳含量0.18%，磷含量0.025%，硫含量0.025%，碳当量应0.43%。全部Q345qD钢板均需做冲击韧性试验，20冲击功按GB/T714-实施；并按GB/T714-要求进行180冷弯试验。20冲击功大于34J。180冷弯试验c1（弯心直径）=1.5a（a板厚），要求不裂纵梁腹板因锚箱受力要求，应为抗层状撕裂钢材，既Z向钢。硫含量应0. 01%，即Z15级要求。30mm（含30mm）厚度以下钢板屈服强度345MPa，抗拉强度500MPa。8.2.2 总体步骤8.2.3 工地连接施工工艺8.2.3.1 试板现场按相关技术文件要求焊接试板，并进行焊接接头破坏性试验和评定。8.2.3.2 梁段就位全桥79个节段，其中中跨39个节段，边跨40个节段，由144对，288跟斜拉索挂在索塔上。厂内预拼装确保工地端口对合精度，并安装端口临时匹配件。在节段上刻划好桥轴线，箱梁中心线、横向中心线及纵、横向检验线，并将其相交8个点作为梁段高程、里程及桥轴线偏差