盖梁满堂支架综合项目施工专项方案.doc

龙潭至马武一级公路工程（K33+000-K35+600)第二标段
万寿大桥下部构造

盖
梁
专
项
施
工
方
案

编 制：
审 批：
编制单位：湖南创高建设有限公司
编制时间：二0一六年八月二十日

一、工程概况
万寿大桥位于龙潭镇万寿村，起点桩号K34+542，终点桩号K34+670，桥梁钱长为128m，该桥平面位于直线上，纵坡为3.2%上坡，桥面宽为20m，斜交30o角。桥墩采用钻孔灌注桩，桩径2.0m，0号桥台采用实体台，4号桥台采用重力式U台，明挖基本；桥墩为三柱式圆形墩，墩柱尺寸为1.8m，盖梁长为21.93米，高1.8米，宽2.2米，全桥盖梁共有3个，盖梁钢筋由20片骨架构成。
二、编制根据
2.1龙潭于马武一级公路（K33+000-K35+600)施工图设计
2.2《公路工程技术原则》(JTG B01-)
2.3《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-）
2.4《都市桥梁工程施工与质量验收规范》(CJJ2—)
2.5《混凝土构造设计规范》（GB 50010-）
2.6《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-）
2.7《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-）
2.8《钢管脚手架扣件》GB15831-
2.9其她有关原则、规范
三、施工准备
3.1技术准备：本专项方案编制，依照施工需要，提前做好施工前技术交底和安全技术交底。
3.2现场准备：施工便道修筑，施工所需水电接入，特别是地基解决应符合规范规定，提前为盖梁满堂支架施工创造条件。
3.3测量准备：由专业测量人员复核墩身顶部标高，并报监理复核承认后，才干为下道工序施工。
3.4材料准备：提前购买或租赁竹胶模板、木方、钢管脚手架等材料，以及提前做好钢管脚手架检测。盖梁支撑体系所使用钢筋、钢材必要有出厂合格证。焊接用焊条应有出厂合格证，强度应与母材匹配。
四、施工组织
4.1人员组织
表1人员组织一览表
工 种
人 数
工 种
人 数
技术负责人
1名
钢筋工
5-6名
质 检 员
1名
电 工
1名
安全员
1名
焊 工
2名
施工员
1名
模板工
5-6名
小工
10名

4.2施工设备配备
依照工程量及工期规定，拟配备设备如下（见表2）。并对拟进场设备质保证书，报送监理。
（表2）重要设备配备一览表

序号
名 称
规 格
数 量
1
振动棒

2台
2
电 焊 机
BX6-350
2台
3
气焊工具

1套
4
发电机
100GF164
1台
5
钢筋弯曲机
GW40
1台
6
钢筋切断机
GJ-40J
1台
7
塔吊
QTZ40
１台

4.3材料用量及采购筹划
对工程所需钢筋按工程进度和现场条件分批进料，并提前做好材料送检工作。砼拟采用商品砼，待现场模板和钢筋验收合格后，及时与商品砼公司联系并供应。

五、盖梁满堂支架施工办法
万寿大桥1号墩柱高6.2m、2号墩柱高14.2m、3号墩柱高14.9m，依照墩柱高度拟采用满堂式支架。
满堂式支架构造受力计算详见“满堂支架计算书”。满堂支架现浇盖梁采用支架作为支撑系统，在支架上安装纵、横龙骨（方木），铺设底模、绑扎钢筋，然后安装侧模、浇筑盖梁砼。在支架搭设、混凝土浇筑全过程中，重点应加强高空作业、坍塌、机械伤害安全技术办法。
5.1施工工艺

地基进行解决
测量放样
监理验收
合格
不合格
支架搭设
纵横龙骨铺设
铺设底模
钢筋加工安装
安装侧模板
对不合格项进行整治
监理检查验收
不合格
浇筑砼
合格
洒水覆盖养生（不少于7天）
拆除侧模
砼强度达到100%时拆除底模
盖梁成品检查、验收
下道工序
图4 盖梁施工工艺流程图

5.2详细施工办法
5.2.1满堂支架地基解决
按照桥梁设计图纸需回填土至地系梁高程，分层碾压，严格控制每层碾压厚度。如果发现弹簧土须及时清除，并用装载机或挖机将表层松土推平并压实。原有地基整平后用蛙式夯土机进行夯压实，再铺设20cm厚垫层砼。在砼层上按照安装满堂支架脚手钢管立杆所相应位置铺设木枋。
5.2.2材料选用和质量规定
钢管规格为φ48×3.0mm，且有产品合格证。钢管端部切口应平整，禁止使用有明显变形、裂纹和严重绣蚀钢管。
扣件应按现行国标《钢管支架扣件》（GB15831）规定选用，且与钢管管径相配套可锻铸铁扣件，禁止使用不合格扣件。新扣件应有出厂合格 证、法定检测单位测试报告和产品质量合格证，当对扣件质量有怀疑时，应按现行国标《钢管支架扣件》（GB15831）规定抽样检测。旧扣件使用前 应进行质量检查，有裂缝、变形、锈蚀禁止使用，浮现滑丝螺栓必要更换。
5.2.3支架安装
本支架采用满堂支架， 其构造形式如下：纵向立杆布置间距为50cm；横向立杆在盖梁底板所相应位置间距为50cm，在高度方向横杆步距120cm，使所有立杆联成整体（可详见《满堂支架平面布置图》）。在地基解决好后，按照施工图 纸进行放线，纵桥向铺设好支垫木枋，便可进行支架搭设。支架搭设好后，用可调顶托来调节支架高度或拆除模板用。
支架安装好后，对于盖板底部，在可调顶托上纵向铺设2250×10×10cm木枋（底板两端各悬出30cm）。然后在其上铺设横向400×10×10cm木枋（10cm面竖放，竖放目增长刚度），按间距25cm铺设。对于翼墙部份，依照翼墙底板坡面将木枋加工成楔型。
支架底模铺设后，测放底模中心及底模边角位置和梁体横断面定位。底模标高=设计梁底+支架变形＋（±前期施工误差调节量），来控制底模立模。可调顶托调节高度符合有关原则规范规定，不不不大于20cm。
5.2.4非弹性变形解决
填土后，依照计算，盖梁底部距离砼基本不不大于14.9米，地基通过夯实，且采且砼基本，大某些已消除地基非弹性变形，同步还需考虑支架非弹性变形影响。经查关于资料，故安装模板前，可按要对支架进行压预（水箱或砂箱预压）。支架预压目：①、检查支架安全性，保证施工安全。②、消除地基非弹性变形和支架非弹性变形影响，有助于桥面线形控制。
5.2.5模板安装与拆除
①模板应始终保持表面平整光滑、尺寸精确、不漏浆，且具备足够刚度和强度。模板每次拆模后来要依照状况进行整修，模板混凝土接触面要用刨光机刨光，以备下次使用时涂刷脱模剂。外露面混凝土模板脱模剂应采用同一品种，不得使用易粘在混凝土表面上或使混凝土变色油料。
②模板与钢筋安装应配合进行，先安装底模绑扎钢筋，再安装侧模和端模。
③模板安装完毕后，应保持位置对的。浇筑时，发现模板有超过容许偏差变形时，应及时纠正。
④固定于模板或钢筋上预埋件和预留洞必要安装牢固，位置精确。
⑤模板安装完毕后，应对其平面位置、顶部标高、节点连接及纵横向稳定性进行检查，各专业会签后来方能浇筑混凝土。
⑥浇筑混凝土后，当其强度达到2.5MPa后，方可拆除侧模。当盖梁混凝土达到设计强度100%时，方可拆除盖梁底模和支撑设备。
5.2.6钢筋制作、安装
盖梁单片钢筋骨架在钢筋加工场地下料并加工，其他箍筋在车间下料，运至待施工墩位处后，塔吊重直运送至底模上，焊接、绑扎成型。
5.2.7混凝土浇筑
所需混凝土采购商品混凝土，用砼搅拌运送车运至现场灌注。盖梁混凝土由混凝土搅拌车运送到位，采用混凝土泵车泵送砼，插入式震动棒振捣。浇注办法为从中间向两端分层浇注，分层厚度不不不大于50cm。浇注完毕按照原定标高收平磨光。
5.2.8砼养护
浇筑完砼24小时后，及时用土工布进行覆盖，洒水养生，养生时间不少于7天。
5.2.9成品盖梁检查验收
现浇混凝土盖梁不得浮现超过设计规定受力裂缝，表面应无孔洞、露筋、蜂窝、麻面。盖梁容许偏差详见《公路工程质量检查评估原则》JTG-
六、施工进度筹划
6.1依照本项目桥梁设计图纸规定，3个盖梁，待立墩柱施工完毕后，强度达到规范规定，及时组织盖梁施工。
6.2提前做好盖梁钢筋、模板加工，保证桥梁处工作面不闲置，保持持续施工状态。
6.3提前做好所有脚手架、扣件及可调托底以及所用钢筋检测。
6.4提前做好施工所用设备进场工作，以及商用C30砼联系工作。
6.5 每个盖梁支架搭设5天，底板铺设1天，钢筋绑扎4天，侧模加固2天，砼浇筑1天；共需13天。
七、安全生产保证办法
（1）建立健全各项安全制度和安全生产管理机构，编写安全预案。成立以项目经理为组长安全生产领导小组，全面负责并领导本项目安全生产工作。
（2）实行逐级安全技术交底制，由经理部组织关于人员对工程项目或专项进行书面详细安全技术交底，凡参加安全技术交底人员要履行签字手续，并保存资料。项目经理部专职安全员要对安全技术办法执行状况进行监督检查，并作好记录。
（3）设立安全标记，在本工程现场周边配备、架立安全标记牌。
（4）各种机械操作人员和车辆驾驶员，必要持有操作合格证，不准操作人操作与操作证不相符机械；不准无操作证人员操作机械，对机械操作人员要建立档案，专人管理。
（5）定期与本地气象、水文站联系，当六级以上大风时，应停止工作。
（6）对危险区域进行安全防护，安全员巡视防护。
八、质量保证办法及检查
（1）建立质量保证体系，成立以项目经理为组长，技术负责人为副组长，由技术、质量检查、实验、机械物资、财务、施工作业队长及施工队技术员队技术主管参加全面质量管理领导小组，积极组织开展全面质量管理活动，优化施工工艺，提高工程质量，提高工作效率，实现创优目的。
（2）施工前，组织技术人员认真会审设计文献和图纸，切实理解和掌握工程规定和施工技术原则，理解业主需要和规定，如有不清晰或不明确之处，及时向业主或设计单位提出书面报告。
（3）编写实行性施工组织设计，优化施工方案，编制施工筹划，拟定合用实行设备并贯彻配备。施工过程中着重控制手段、检查设备、辅助装置、资源(涉及人力)以达到规定质量规定，并依照施工技术规定，分某些项地制定详尽施工方案，编写施工工艺，以保证该工程质量达到规定。
（4）做好各部位、工序技术交底工作，严格按照公司质量体系规定内容做好技术交底，按照四级技术交底规定，使各级施工人员清晰地掌握对将要进行施工部位、工序施工、施工工艺、技术规范规定，对特殊和重点部位要真正做到心中有数，保证施工操作精确性和规范性。
（5）加强施工过程控制，每道工序施工前质检员、技术员和现场施工员共同上道工序与否合格，上道工序合格后方可进行下道工序，对上道工序不合格予以整治合格后才可以进行下道工序。对重点工序如：测量定位、模板检查、钢筋骨架制作与安装、立模、混凝土灌注等工序规定技术人员现场值班，发现问题及时解决。
（6）加强钢筋、水泥、碎石、砂子等原材料进场检查，做到不合格材料不得进场。对混混凝土搅拌、灌注，规定实验员现场值班，不合格混凝土不得灌注下部构造，保证下部构造混凝土质量。
（7）合理安排施工筹划，优化施工组织方案，合理组织人力、物力进行现场施工，建立奖惩制度，保证下部构造工期准时完毕。
九、文明环保保证办法
（1）现场布局合理，环境整洁，物流有序，标记醒目；达到“一通、二无、三整洁、四清洁、五不漏”原则。
（2）施工现场悬挂“四牌三标”，悬挂时要齐全、美观、整洁，各种标牌按照规定材料、式样、颜色、内容等原则格式统一加工制作。
（3）现场施工作业人员在工作期间统一着装，佩戴安全帽。施工负责人、质量、安全检查人员佩戴红色袖标。各级负责人及施工人员一律挂统一制作胸卡上岗。
（4）严格控制暂时用地数量，施工便道、料场依照工程进度合理安排，尽量设立在用地范畴内。
（5）施工中采用有效办法防止污染农田，且待项目竣工之后对暂时用地予以恢复。
（6）材料存储事先进行场地硬化，涉及料场进口500米范畴，并做好暂时排水；
（7）严格遵守环保政策，为使环境得到保护，随时准备按受监理工程师、业主环保人员及政府关于环保机构工作人员检查，认真按照监理工程师指令办事。
（8）施工场地应经常洒水，保持工地清洁，控制扬尘，杜绝漏洒材料。
（9）对施工及生活中产生污水、废水和垃圾等集中解决，不污染环境。
十、应急预案
10.1应急救援组织管理机构

组 长：刘双果
保卫疏导组
后勤保障组
谭培勇

黄明强
方红

事故急救组
事故解决组
副组长：杨波
李杨
龚
川

10.2应急救援小构成员构成

组　长：刘双果 手机：
副组长：杨波 手机：
组　员：
事故急救组：黄明强
事故解决组：方红
保卫疏导组：谭培勇
后勤保障组：李杨 、龚川
值班电话：
10.3应急反映组织系统各部门职能及职责
应急领导小组：应急组织机构在应急总指挥领导下，由各项目经理为组长项目部人员分别兼职构成。
现场急救组：项目部安全负责人为组长，项目部全体人员为成员：
后勤服务组：项目部后勤负责人为组长，全体后勤人员为后勤服务构成员；
保安疏导组：项目部保安负责人为组长，全体保安员及志愿者为成员。
应急系统分工及人数应依照事故现场需要灵活调配。
应急领导小组职责：施工发生安全事故时，负责指挥工地急救工作，向各急救小组下达急救指令任务，协调各组之间急救工作，随时掌握各组最新动态并做出最新决策，第一时间向现场监理和业主代表及公司救援指挥部、本地政府安监部门、公安部门求助或报告灾情。平时应急领导小构成员轮流值班，值班者必要住在工地现场，手机24小时开通，发生紧急事故时，在项目部应急组长到达工地前，值班者即为暂时救援组长。
事故现场领导小组组长职责:所有施工现场操作和协调，涉及与指挥中心协调；现场事故评估；保证现场人员和公众应急反映行动执行；控制紧急状况；做好与消防、医疗、交通管制、抢险救灾等各公共救援部门联系；
现场急救组职责：采用紧急办法，尽一切也许急救伤员及被困人员，防止事故进一步扩大。急救可以转移场区内物资；转移也许引起新危险源物资到安全地带。启动场区内消防灭火装置和器材进行初期消防灭火自救工作；协助消防部门进行消防灭火辅助工作。
后勤服务组职责：负责交通车辆调配，紧急救援物资征集及人员餐饮供应。迅速调配抢险物资器材至事故发生点；提供和检查抢险人员装备和安全防护；及时提供后续抢险物资；迅速组织后勤必要供应物品，并及时输送后勤物品到抢险人员手中。
保安疏导组职责：负责工地安全保卫，增援其她急救组工作，保护现场。疏散场区内外人员撤出危险地带。对场区内外进行有效隔离工作和维护现场应急救援通。
对急救出伤员，视状况采用急救处置办法，尽快送医院急救。引导现场作业人员从安全通道疏散；对受伤人员进行营救至安全地带。
10.4、应急救援器材、物资准备、维护、保养
依照项目施工生产性质、特点以及应急救援工作实际需要有针对、有选取地配备应急救援器材、设备，并相应急救援器材、设备进行经常性维护、保养，不得挪作她用。启动应急救援预案后，项目机械设备、运送车辆统一纳入应急救援工作之中。
项目上应配备下列救援设备、器材：
医疗器材：担架、氧气袋、绷带、无菌敷料、塑料袋、小药箱；
② 急救机具：小型发电机、汽油泵、绳索及普通工地常备大型机械、设备和工具即基本满足使用；
③ 照明器材：手电筒、应急灯36V如下安全线路、灯具；
④ 通讯器材：电话、手机、对讲机、报警器；
⑤ 交通工具：渝GDB938 电话：
工地常备一辆值班面包车，该车轮值班时不应跑长途；
⑥ 灭火器材：灭火器寻常按规定就位，紧急状况下集中使用。
⑦ 防毒面具：防毒气面具寻常按规定就位，紧急状况下集中使用。
10.5、通讯联系
公司必要将110、119、120、项目部应急领导小构成员手机号码、公司应急领导组织成员手机号码、本地安全监督部门电话号码，明示于工地显要位置。工地抢险指挥及保安员应熟知这些号码：
火灾报警： 119
医疗救护： 120
治安交通： 110
现场值班电话： 　　
应急领导小组电话：
组　长：刘双果 手机：
副组长：杨波 手机：
10.6应急办法
依照本项目盖梁施工特点，重要存在危险点为高空作业和触电事故。因此我项目部针对高空坠落和现场触电事故危险源制定了针对性应急办法。
10.6.1高空坠落应急办法
一方面对伤员伤情进行判断，重要是检查伤员心跳、呼吸和瞳孔三大特性，并观测其神志。正常人每分钟心跳60-80次，而严重创伤大出血伤员心跳大多增快，垂危伤员呼吸变快、弯浅或不规律，伤势严重伤员，神志模糊或浮现昏迷，对外来剌激没有反映。
依照伤员轻重处置，对于重伤员外伤性窒息及各种原历引起收心跳骤停，呼吸困难，深度昏迷，严重休克，大出血等内伤员应及时急救，并拨打120急救电话，在严密观测下迅速送到医院急救；骨折及脱位、严重挤压伤、大面积软组织挫伤、内脏损伤等伤员多数需要手术治疗，要注意防止休克，尽快送往医院急救，轻伤员可依照状况简朴解决后回住地休息，不必送医院。
伤口初步解决，伤员有多处外伤复合伤时，先要伤员呼吸畅通，止住大出血和防止休克，另一方面要解决骨折，最后解决普通伤口。在现场上解决伤口时，应注意消毒，以防感染、破伤风和气性坏疽等。
现场伤口解决环节，先用生理盐水或清水清洗伤口和周边皮肤上污物，用纱布或绷带包扎好伤口右以止毛细血管和静脉出血，对于在量静脉出血则采用加压包扎止血。
告知关于现场负责人。
10.6.2现场遇触电事故采用应急办法
现场人员应一方面迅速拉闸断电，尽量及时切断总电源（关闭电路），亦可用现场得到干燥木棒或绳子等非导电体移开电线或电器。
将伤员及时脱离危险地方，组织人员进行急救。
若发现触电者呼吸或呼吸心跳均停止，则将伤员仰卧在平地上或平板上及时进行人工呼吸或同步进行体外心脏按压。
及时拨打120救护中心与医院获得联系（医院在附近直接送往医院），应详细阐明事故地点、严重限度，并派人到路口接应。
告知关于现场负责人。
10.7应急救援
急救医院：龙潭镇中心卫生院 地址：龙潭建设北路2号
电话：7

十一、附件

11.1盖梁模板支架计算书
一、 工程属性
盖梁截面尺寸1.8米*2.2米，长度为21.93米，以3号墩柱高度14.9米为例复核、计算。
二、 荷载设计
模板及其支架自重原则值G1k=1.65kN/m2
新浇筑混凝土自重原则值G2k=24kN/m3
混凝土梁钢筋自重原则值G3k=1.5kN/m3
混凝土板钢筋自重原则值G3k=1.1kN/m3
振捣混凝土时产生荷载原则值Q2k=2kN/m2
风荷载原则值ωk=0.22kN/m2
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
小梁垂直于砼梁截面
支撑架立柱沿梁跨向间距la(mm)
600
步距h(mm)
1200
立柱根数
6
立柱布置方式
等间距
立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)
0,600,600
底模下设支撑小梁根数
5
梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)
180

设计简图如下：

盖梁支架图

四、面板验算
面板采用15mm竹胶合板，模板抗弯强度设计值[f]=15N/mm2，模板弹性模量E=10000N/mm2 。
取单位宽度2200mm，按六等跨持续梁计算，计算简图如下：

W＝bh2/6=2200×15×15/6＝82500mm3，I＝bh3/12=2200×15×15×15/12＝618750mm4
q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.6)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.6)+1.4×0.7×2]×2＝85.72kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×1＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.6]×1＝49.57kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×1＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m
q2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×1＝[0.1+(24+1.5)×1.6]×1＝40.9kN/m
1、强度验算
Mmax＝-0.107q1静L2+0.121q1活L2＝-0.107×49.57×0.332+0.121×1.76×0.332＝0.6kN·m
σ＝Mmax/W＝0.6×106/82500＝7.27N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足规定！
2、挠度验算
νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×40.9×3304/(100×10000×618750)＝0.5mm≤[ν]＝l/400＝330/400＝0.83mm
满足规定！
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R5=0.393q1静l +0.446q1活l=0.393×49.57×0.33+0.446×1.76×0.33＝6.69kN
R2=R4=0.928q1静l +1.142q1活l=0.928×49.57×0.33+1.142×1.76×0.33＝15.84kN
R3=1.143q1静l +1.223q1活l=1.143×49.57×0.33+1.223×1.76×0.33＝19.41kN
原则值(正常使用极限状态)
R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×40.9×0.33＝5.3kN
R2'=R4'=0.928 q2l=0.928×40.9×0.33+1.142×1.76×0.33＝13.19kN
R3'=1.143 q2l=1.143×49.57×0.33＝18.7kN
五、小梁验算
小梁采用100*100方木，抗弯强度设计值[f]= 15.44N/mm2，抗剪强度设计值[τ]=1.78N/mm2 弹性模量E=9350N/mm2 ，截面抵抗矩W=166.67cm3 ，截面惯性矩I=833.33cm4

q1＝max[2.97+0.9×1.35×(0.3-0.1)×1.6/7，8.62+0.9×1.35×(0.3-0.1)×1.6/7]＝8.67kN/m
q2＝max[2.3+(0.3-0.1)×1.6/7，6.69+(0.3-0.1)×1.6/7]＝6.73kN/m
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×8.67×0.62，0.5×8.67×0.152]＝0.33kN·m
σ＝Mmax/W＝0.33×106/166670＝2N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足规定！
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×8.67×0.6，8.67×0.15]＝3.16kN
τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.16×1000/(2×100×100)＝0.47N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足规定！
3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×6.73×6004/(100×9350×8333300)＝0.07mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm
ν2＝q2l24/(8EI)＝6.73×1504/(8×9350×8333300)＝0.01mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm
满足规定！
4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×8.67×0.6，0.393×8.67×0.6+8.67×0.15]＝5.95kN
同理可得，其他梁底支撑小梁所受最大支座反力为R1＝R8＝2.08kN，R2＝R7＝4.88kN，R2＝R3＝R4＝R5＝5.95kN
正常使用极限状态
Rmax'＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×6.73×0.6，0.393×6.73×0.6+6.73×0.15]＝4.62kN
同理可得，其他梁底支撑小梁所受最大支座反力为R1'＝R8'＝1.61kN，R2'＝R7'＝3.76kN，R2'＝R3'＝R4'＝R5'＝4.62kN
六、主梁验算
主梁为钢管，规格为Ф48×3mm，弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，抗剪强度设计值[τ]=125N/mm2 截面惯性矩I=10.78cm4 截面抵抗矩W=4.49cm3。
主梁自重忽视不计，计算简图如下：

1、抗弯验算

主梁弯矩图(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.5×106/4490＝111.51N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足规定！
2、抗剪验算

主梁剪力图(kN)
Vmax＝5.97kN
τmax＝2Vmax/A=2×5.97×1000/424＝28.16N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足规定！
3、挠度验算

主梁变形图(mm)
νmax＝0.11mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm
满足规定！
4、支座反力验算
R1＝1.87kN，R2＝11.06kN，R3＝11.86kN，R4＝11.06kN，R5＝1.87kN
七、立柱验算
立柱采用Ф48×3mm，立柱截面面积A=424mm2，立柱截面回转半径i=15.8mm，立柱截面抵抗矩W=4.49cm3，立柱抗压强度设计值[f]=205N/mm2。
λ=h/i=1200/15.8=75.95≤[λ]=150
长细比满足规定！
查表得，φ＝0.78
1、风荷载计算
Mw＝0.92×1.4×0.22×0.6×1.22/10＝0.02kN·m
2、稳定性计算
依照《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：
1)面板验算
q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+0.9×1.4×2]×1＝30.37kN/m
2)小梁验算
q1＝max{2.73+(0.3-0.1)×1.6/7+0.9×[1.2*(0.5+(24+1.1)×0.05)+0.9×1.4×2]×max[0-1.6/2，(0.6-0)-1.6/2]/7×1，7.93+(0.3-0.1)×1.6/7}=7.98kN/m
同上四～六计算过程，可得：
R1＝1.87kN，R2＝11.06kN，R3＝11.86kN，R4＝11.06kN，R5＝1.87kN
立柱最大受力Nw＝Rmax+(1.8×0.6/5)×0.75＝12.02kN
f＝N/(φA)+Mw/W＝12.02/(0.78×424)+0.02×106/4490＝4.84N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足规定！
八、可调托座验算
可调托座承载力容许值[N]=30kN
由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2，R3，R4]＝11.86kN≤[N]＝30kN
满足规定！
九、立柱地基基本计算
地基土类型为C20混凝土，地基承载力设计值fak=140kPa，立柱垫木地基土承载力折减系数mf =1，垫板底面面积A=0.2m2
立柱底垫板底面平均压力p＝N/(mfA)＝12.02/(1×0.2)＝60.11kPa≤fak＝140kPa
满足规定！
11.2侧模板计算书
梁侧模板计算书
一、工程属性
盖梁长21.34米，宽2.2米，高1.8米，采用C30砼浇筑。
二、荷载组合
混凝土重力密度γc：24 kN/m3
新浇混凝土初凝时间t0： 4 h
外加剂影响修正系数β1：1.2
混凝土坍落度影响修正系数β2：1.15
混凝土浇筑速度V： 2.5 m/h
混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H：1m
振捣混凝土时对垂直面模板荷载原则值Q2k： 4 kN/m2
新浇混凝土对模板侧压力原则值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1.2×1.15×2.51/2，24×1]＝min[46.08，24]＝24kN/m2
承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×24+1.4×4，1.35×24+1.4×0.7×4]＝0.9max[34.4，36.32]＝0.9×36.32＝32.69kN/m2
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝24 kN/m2
三、支撑体系设计
小梁布置方式：水平向布置
小梁道数：4
主梁间距(mm)：600
主梁合并根数：2
小梁最大悬挑长度(mm) ：150
对拉螺栓水平向间距(mm) ：600
支撑距梁底距离依次为200，600，1000
设计简图如下：

模板设计剖面图
四、面板验算
模板采用15mm竹胶模板，面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)： 15，面板弹性模量E(N/mm2) 10000。
梁截面宽度取单位长度，b＝2200mm。W＝bh2/6=2200×152/6＝82500mm3，I＝bh3/12=2200×153/12＝618750mm4。面板计算简图如下：

1、抗弯验算
q1＝bS承＝1×32.69＝32.69kN/m
q1静＝0.9×1.35×G4k×b＝0.9×1.35×24×1＝29.16kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×4×1＝3.53kN/m
Mmax＝max[0.08q1静L2+0.101q1活L2,0.1q1静L2-0.117q1活L2]＝max(0.08×29.16×0.332+0.101×3.53×0.332，0.1×29.16×0.332-0.117×3.53×0.332)＝0.3kN·m
σ＝Mmax/W＝0.3×106/37500＝7.97N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足规定！
2、挠度验算
q＝bS正＝1×24＝24kN/m
νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×24×333.334/(100×10000×281250)＝0.71mm≤333.33/400=0.83mm
满足规定！
3、最大支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax＝1.1×q1静×l左+1.2×q1活×l左＝1.1×29.16×0.33+1.2×3.53×0.33＝12.1kN
正常使用极限状态
R'max＝1.1×l左×G4k＝1.1×0.33×24＝8.8kN
五、小梁验算
小梁采用100*100方木，最大悬挑长度为150mm。
弹性模量E=8415N/mm2
抗剪强度设计值[τ]= 1.66 N/mm2
截面抵抗矩W=166.67cm3
抗弯强度设计值[f]=15.44N/mm2
截面惯性矩I=833.33cm4
计算简图如下：

跨中段计算简图

悬挑段计算简图
1、抗弯验算
q＝12.1kN/m
Mmax＝max[0.107×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.107×12.1×0.62，0.5×12.1×0.152]=0.47kN·m
σ＝Mmax/W＝0.47×106/166670＝2.8N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足规定！
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607×q×l,q×l1]=max[0.607×12.1×0.6，12.1×0.15]=4.41kN
τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×4.41×1000/(2×100×100)＝0.66N/mm2≤[τ]＝1.66N/mm2
满足规定！
3、挠度验算
q＝8.8kN/m
ν1max＝0.632qL4/(100EI)=0.632×8.8×6004/(100×8415×8333300)＝0.1mm≤600/400=1.5mm
ν2max＝qL4/(8EI)=8.8×1504/(8×8415×8333300)=0.01mm≤150/400=0.38mm
满足规定！
4、最大支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.14×12.1×0.6，0.39×12.1×0.6+12.1×0.15]＝8.3kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.14×8.8×0.6，0.39×8.8×0.6+8.8×0.15]＝6.04kN
六、主梁验算
主梁采用Ф48×3mm双钢管，M14对拉螺栓，水平间距为600mm，最大悬挑长度为150mm。
弹性模量E=206000N/mm2
抗弯强度设计值[f]=205N/mm2
抗剪强度设计值[τ]=120N/mm2)
截面惯性矩I=10.78cm4
截面抵抗矩W=4.49cm3
因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。
计算简图如下：

同前节计算过程，可依次解得：
承载能力极限状态：R1＝1.51kN，R2＝4.15kN，R3＝4.15kN，R4＝1.51kN
正常使用极限状态：R'1＝1.1kN，R'2＝3.02kN，R'3＝3.02kN，R'4＝1.1kN
1、抗弯验算

主梁弯矩图(kN·m)
σmax＝Mmax/W＝0.3×106/4490=67.26N/mm2≤[f]=205 N/mm2
满足规定！
2、抗剪验算

梁左侧剪力图(kN)
τmax＝2Vmax/A=2×3.83×1000/424＝1