日处理8万吨城市生活污水处理厂的初步规划设计-卡鲁塞尔式氧化沟.doc

污水解决厂设计阐明书

目录
目录 1
第一章 设计概况 3
1.1 设计根据和设计原则 3
1.1.1原始根据 3
1.1.2设计原则 3
1.2设计内容和规定 3
1.3设计任务 4
1.3.1工程规模 4
1.3.2进水水质 4
1.3.3出水规定 4
第二章 工艺流程拟定 1
2.1氧化沟工艺特点 1
2.2氧化沟选取 2
2.3工艺流程拟定 3
第三章. 基本构筑物计算 1
3.1格栅 1
3.1.1设计阐明 1
3.1.2设计计算 1
3.2提高泵房 4
3.3沉砂池 5
3.3.1 设计阐明 5
3.3.2 设计计算 5
3.4 氧化沟工艺设计 6
3.4.1设计阐明 6
3.4.2 设计计算 6
3.5 二沉池 10
3.5.1设计阐明 10
3.5.2设计计算 10
第四章 污水解决厂总体布置 15
4.1污水厂厂址选取 15
4.1.1污水厂厂址选取应遵循下列各项原则 15
4.2污水厂平面布置原则 15
4.2.1解决单元构筑物平面布置 15
4.2.2管、渠平面布置 16
4.2.3辅助建筑物 16
4.3污水厂高程布置 16
4.3.1污水厂高程布置办法 16
第五章.工程造价及成本分析 17
5.1工程造价 17
5.2成本分析 17
5.3劳动定员 18
5.4劳动定员和运营费用 18
5.5运营费用和成本 19
参照文献： 19

第一章 设计概况
1.1 设计根据和设计原则
1.1.1原始根据
日解决8万吨都市生活污水解决厂初步设计
（1）根据资料：
国家及地方关于环保法律法规和技术政策；污水水质水量状况通过度析拟定；中华人民共和国《给排水设计规范》1997年版，《给水排水设计手册》（中华人民共和国建筑工业出版社，.10）和《环境工程手册水污染防治卷》（张自杰主编，高等教诲出版社，1996年）；同类污水工程实践经验。
（2）都市概况
 地处中亚热带向北亚热带过渡区,年平均气温16-17°C;年降雨量1300-1600毫米,其中40%以上集中在第二季度;年无霜期239-266天,年平均雾日在16天如下. 
 1.1.2设计原则
严格遵守国家及地方关于环保法律法规和技术政策；考虑综合给水排水系统，总体设计布局合理；贯彻经济性与可靠性并重设计原则，在达到给定设计状况下，合理减少工程造价和运营费用，提高工程效益，同步最大限度地提高系统可靠性；采用技术先进，运营可靠，操作管理简便工艺，使先进性和可靠性有机地结合起来；在总体规划指引下，结合实际状况，尽量减少投资和占地；在工程设计中贯彻节能原则，最大限度地减少污水解决成本；最大限度地减少二次污染。
1.2设计内容和规定
（1）依照水量水质条件和设计资料，设计二级污水解决厂一座。建议该污水解决厂生物解决工艺采用氧化沟技术，解决水质达到国家污水综合排放一级A原则。
（2）完毕一套完整设计计算阐明书。阐明书应涉及：污水水量计算；设计方案对比论证；污水、污泥解决工艺流程拟定；污水、污泥解决单元构筑物详细设计计算，并配相应单线草图；厂区总平面布置阐明；污水厂环保方案；污水解决工程建设技术经济初步分析等。
（3）完毕如下初步设计图纸：污水解决厂总平面布置图；污水、污泥解决系统高程布置图；重要构筑物（格栅，泵房，沉砂池、二沉池）各1张；氧化沟平面及剖面施工图；工艺流程图 1张。总共图纸5张。
1.3设计任务
1.3.1工程规模
都市污水涉及生活污水和工业废水两某些。依照本地人口数量、工业发展状况及所产污水量，工程规模定为
1.3.2进水水质
表1-1 进水水质

SS

碱度
TN
200
300
100
15
180
40

1.3.3出水规定
规定通过解决后，规定出水水质达到96年国家污水综合排放一级A原则。

表1-3 国家一级A排放原则（mg/L）

SS

10
50
10
5

第二章 工艺流程拟定
2.1氧化沟工艺特点
按照运营方式，氧化沟可以分为持续工作式、交替工作式和半交替工作式。持续工作式氧化沟，如帕斯韦尔氧化沟、卡鲁塞尔氧化沟。奥贝尔氧化沟在国内应用比较多，这些氧化沟通过设立恰当缺氧段、厌氧段、好氧段都能获得较好除磷脱氮效果。持续工作式氧化沟又可分为合建式和分建式。 交替工作式氧化沟普通采用合建式，多采用转刷曝气，不设二沉池和污泥回流设施。交替工作式氧化沟又可分为单沟式、双沟式和三沟式，交替式氧化沟兼有持续式氧化沟和SBR工艺某些特点，可以依照水量水质变化调节转刷开停，既可以节约能源，又可以实现最佳除磷脱氮效果。
氧化沟普通呈环形沟渠形式，平面多为椭圆型或圆形，总长为90~600m，池壁多为钢筋混凝土构造，也可按土质状况挖成边坡为1：1.5以上斜坡，以100mm素混凝土做护砌而成。通惯用管渠从水面上进水，出水设可调堰。多采用转刷或曝叶轮曝气，沟深取决于曝气装置，普通为2~6m，水平流速为0.3~0.5m/s，在水流作用下保持活性污泥处在悬浮状态，整个氧化沟处在内源呼吸阶段，属于延时曝气法。
氧化沟具备如下特点：
a.工艺流程简朴，运营管理以便。氧化沟工艺不需要初沉池和污泥消化池。有些类型氧化沟还可以和二沉池合建，省去污泥回流系统。
b.运营稳定，解决效果好。氧化沟BOD平均解决水平可达到95%左右。
c.能承受水量、水质冲击负荷，对浓度较高工业废水有较强适应能力。这重要是由于氧化沟水力停留时间长、泥龄长和循环稀释水量大。
d.污泥量少、性质稳定。由于氧化沟泥龄长，普通为20～30 d。污泥在沟内已好氧稳定，因此污泥产量较少，污泥不经消化也容易脱水，故污泥解决费用较低。
e.可以除磷脱氮。可以通过氧化沟中曝气机开关，创造好氧、缺氧环境达到除磷脱氮目，脱氮效率普通＞80%。但要达到较高除磷效果则需要采用此外办法。
f.基建投资省、运营费用低。和老式活性污泥法工艺相比，在去除BOD、去除BOD和NH3 -N及去除BOD和脱氮三种状况下，基建费用和运营费用均有较大减少，特别是在去除BOD和脱氮状况下更省。同步登记表白在规模较小状况下，氧化沟基建投资比老式活性污泥法节约更多。
g.解决厂与其她工艺相比，臭味较小。同步只需要最低限度机械设备，增长了污水解决厂正常运转安全性。
h.构造形式和曝气设备多样化，曝气强度可以调节，并具备推流式流态某些特性。
2.2氧化沟选取
（1）当前应用较为广泛氧化沟类型涉及：帕斯维尔（Pasveer）氧化沟、卡鲁塞尔（Carrousel）氧化沟 、奥贝尔（Orbal）氧化沟、T型氧化沟（三沟式氧化沟）、DE型氧化沟和一体化氧化沟。这些氧化沟由于在构造和运营上存在差别，因而各具特点。
在污水脱氮除磷工艺设计中必要具备厌氧、缺氧、好氧3个基本条件，但是在实行过程中由于所需解决构筑物多、污泥回流量大，从而导致投资大、能耗多、运营管理复杂。而三沟式氧化沟是将曝气与沉淀工序于同一构筑物内，是一种A-O（兼氧-好氧）活性污泥系统，可以完毕有机物降解和硝化、反硝化过程，能获得良好去除效果和脱氮除磷效果。同步该工艺系统依托三池工作状态转换，可以免除污泥回流和混合液回流，解决效果稳定且运营费用大大减少。三沟式氧化沟由于具备出水水质好，解决流程简朴，省去而沉池，运营管理以便，基建费用低，占地少等长处，已经得到了广泛应用。因此这里咱们也将选取三沟式氧化沟作为生物解决工艺。
Carrousel卡鲁塞尔氧化沟：
由图2-1可见，Carrousel氧化沟是一种多沟串联系统，进水与活性污泥混合后在沟内做不断循环运动，污水和回流污泥在第一种曝气区中混合
该氧化沟使用定向控制曝气和搅动装置，向混合液传递水平速度，从而使被搅动混合液在氧化沟闭合渠道内循环流动。因而氧化沟具备特殊水力学流态，既有完全混合式反映器特点，又有推流式反映器特点，沟内存在明显溶解氧浓度梯度。氧化沟断面为矩形或梯形，平面形状多为椭圆形。氧化沟曝气混合设备有表面曝气机、曝气转刷或转盘、射流曝气器、导管式曝气器和提高管式曝气机等，近年来配合使用尚有水下推动器。
该氧化沟表面曝气机单机功率大，其水深可以达到5米以上，使氧化沟占地面积减小，土建费用减少。同步，具备极强混合搅拌和耐冲击负荷能力。可以停止某些曝气器运营，或者切换较低转速，在保证水流搅拌混合循环流动前提下，节约能量消耗。
图2-1 Carrousel 系统平面构造图

Figure 2-1 Carrousel system planar structure
2.3工艺流程拟定
本工艺先用中格栅去除污水中大颗粒杂物，然后通过提高泵房把水送至沉沙池中。 采用是平流式沉砂池，以减少后继解决污泥负荷。生物解决采用卡鲁塞尔氧化沟，去除水中有机物和氨氮。二沉池采用辐流式沉淀池，除水效果好。污泥某些回流，而另一某些则通过污泥浓缩池、消化池、污泥脱水然后外运。
图2-2 工艺流程

第三章. 基本构筑物计算
3.1格栅
3.1.1设计阐明
格栅重要作用是将污水中大块污染物拦截,以免其对后续解决单元机泵或工艺管线导致损害.泵前设立粗格栅作用是保护水泵,而明渠格栅作用是保证后续解决系统正常工作.当前普遍做法是将泵前格栅均做成明渠栅.
3.1.2设计计算
设计流量：
平均流量：Qa=80000t/d≈80000m3/d=3333.3m3/h=0.926 m3/s
总变化系数：Kz= (Qa－平均流量，L/s)
=
=1.27
∴设计流量Qmax：
Qmax= Kz×Qa=1.27×80000 =101600 m3/d =4233.3 m3/h =1.176m3/s

格栅
格栅是由一组平行金属栅条或筛网制成，安装在污水渠道上、泵房集水井进口处或污水解决厂端部，用以截留较大悬浮物或漂浮物，如纤维、碎皮、毛发、木屑、果皮、蔬菜、塑料制品等，以便减轻后续解决构筑物解决负荷，并使之正常运营，普通状况下，分粗细两道格栅。被截流物质称为栅渣。栅渣含水率约为70%～80%，容重约为750kg/～960kg/。
设计内容
格栅设计内容涉及尺寸计算、水力计算、栅渣量计算及清渣机械选用等。在进行格栅计算之前应一方面绘出计算草图，然后再按照设计手册进行计算。

一、 选型及设计参数
（a） 型式：平面型，倾斜安装机械格栅。
（b） 都市排水系统为按管系统，且半途设计泵站，此课程设计为提高泵前格栅间设计。
（c） 格栅栅前流速普通为0.4 m/s ~0.9 m/s。
（d） 格栅过栅流速不适当不大于0.6 m/s，不适当不不大于1.0 m/s。
（e） 栅前渠道宽度和渠道中水深应与入厂污水管规格（据水量计算）相适应。
（f） 格栅尺寸B、H参见设备阐明书，在此课程设计中可以采用选取中间值办法。
考虑到本次设计实际状况，采用三粗三中六个格栅，详细设计参数如下：
粗格栅
Qmax=1.176 m3/s
栅条宽度s＝10.0mm=0.01m 栅条间隙宽度d=50.0mm=0.05m
栅前水深h＝0.74m 　栅前渠道流速=0.85m/s 过栅流速=0.7m/s
格栅安装倾角=，格栅设有棚顶工作台，其高度高出栅前最高水位0.5m。
由于解决水量相对较小，故设立二台使用，一台备用。
设计计算：
1、栅条间隙数n：
n==30个

2、栅槽宽度（B）：
令栅条宽度s=0.01m，
B=s（n-1）+bn=0.01（30-1）+0.0530=1.79m

3、进水渠道渐宽某些长度（）
因进水渠B1=1m，其渐宽某些展开角度= ，

4、通过格栅水头损失()：
设格栅条断面为锐边矩形断面， 故k=3，

5、栅后槽总高度(H):
设栅前渠道超高=0.3m，H=++=0.74+0.018+0.3=1.06m，
为避免导致栅前涌水，故将栅后槽下降作为补偿。
6、每日栅渣量（W）:
在格栅间隙50mm状况下，设栅渣量为0.01m3/1000m3污水，有

采用机械清渣。
细格栅

Qmax=1.176 m3/s
栅条宽度s＝10.0mm=0.01m 栅条间隙宽度d=15.0mm=0.015m
栅前水深h＝0.74m 　过栅流速=0.95m/s
格栅安装倾角=，同样设立二台使用，一台备用。
1、栅条间隙数（n）：
n==72个
2、栅槽宽度（B）：
令栅条宽度S=0.01m，
B=S（n-1）+bn=0.01（72-1）+0.01572=1.79m
3、栅槽与出水渠道连接处渐窄某些长度()：

5、通过格栅水头损失()：
设格栅条断面为锐边矩形断面， 故k=3，

6、栅后槽总高度(H):
设栅前渠道超高=0.3m，H=++=0.74+0.17+0.3=1.21m，
为避免导致栅前涌水，故将栅后槽下降作为补偿。
7、每日栅渣量（W）:
在格栅间隙15mm状况下，设栅渣量为0.07（m3/1000m3污水），有

采用机械清渣。
其她设立：
工作台：设安全装置和冲洗设备，工作台两侧过道宽度0.5m，由于是机械清渣，工作台正面过道宽度设立为1.8m，选用 GH-1000链式旋转格栅除污机8台，超声波水位计3套，螺旋压榨机（Φ300）3台，螺纹输送机（Φ300）3台，钢闸门（2.0X1.7m）6扇，手动启闭机（5t）6台。

3.2提高泵房
1、 水泵选取
设计最大水量101600m3/d，选取用6台潜水排污泵(4用1备)，单台流量

污水泵选取5台WQ350-1100-10-55 型立式污水泵Q=，输出功率N=55KW，三用一备，水泵自动灌溉，按吸水井水位自动开停机组。水泵出水采用单管出水方式，单管出水槽设于泵房屋顶。泵房应选矩形，构筑物设立在高出地下水位0.5m防水办法。
选取立式污水泵：

口径/mm
流量/m3/h
扬程/m
功率/kw
转速/r/min
效率/%
350
1000
10
55
980
84
集水池选取
容积：
按一台泵最大流量时6min出流量设计，则集水池有效容积为

面积：
取有效水深H =1m,则面积，取集水池宽7m，则长为13m,故集水池平面尺寸
水泵总扬程估算：
污水进入格栅间水面相对地面标高为-2.06m，格栅间水头损失为0.35m，曝气沉砂池水面标高为+3.75m，则有h1=3.75-（-2.06-0.35）=6.1m ，管线水头损失（吸水管与出水管水头损失）h2为0.9m，自由水头h3=0.8m，故估算:
水泵总扬程为H=h1+h2+h3=6.1+0.9+0.8=7.8m。
3.3沉砂池
3.3.1 设计阐明
曝气式沉砂池是在池一侧通入空气，使池内水流产生与主流垂直横向旋流。同步，还对污水起曝气作用
3.3.2 设计计算
（1）池子总有效容积V，m3
V＝Qmaxt×60
式中Qmax——最大设计流量，，Qmax =1.18；
t——最大设计流量时流行时间，min，取t=2min。
则：V=1.18×2×60=198
（2）水流断面积A，m2
A=m2
式中，为最大设计流量时水平流速，，取=0.1。
（3）池总宽度B,m
B=
式中，为设计有效水深，，取。
（4）每个池子宽度b,m
取n=2，则 b==2.95m，则宽深比：1.475，符合规定
（5）池长L,m
L=60Vt=60×0.1×2=12m
（6）每小时所需空气量q，
q=dQmax××0.2×1.18=849.6/h
式中，d为每立方米污水所需空气量，，取d=0.2/污水。
（7）沉沙室沉沙斗体积,
设沉沙斗为沿池长方向梯形断面渠道，沉沙斗体积为：

式中 a——沉沙斗上顶宽，0.96m;
——沉沙斗下底宽，0.5m.
沉沙室坡向沉沙斗坡度为；沉沙斗侧壁与水平面夹角=60o；
5. 沉砂斗所需容积
设T=2d 为清除沉砂间隔时间
m
X——为都市污水沉砂量。普通用30
6. 每个沉砂斗容积 （V0），设没一分格有两个沉砂斗
V0= m2
7. 沉砂斗各某些尺寸
设斗底宽a1=0.5m,斗壁与水平面倾角为60o.
斗高h3=0.4m，沉砂斗上口宽：=2×0.4ctg60o+0.5=0.96m
V0=m3>2.1 m3
8. 沉池总高度（H）
设超高h1=0.3m
H=h1+h2+h3+h4=0.3+0.05+2+0.4=2.75m
3.4 氧化沟工艺设计
3.4.1设计阐明
本设计采用卡鲁塞尔氧化沟工艺
3.4.2 设计计算
（1）去除BOD
①需要去除BOD质量浓度
为了保证沉淀池出水BOD浓度Ce≤10mg／L.
溶解性 ρ(BOD)= Ce-0.7×Ce×1.42×(1-e - 0 .23 ×5)其中设BOD速率常0.23d-1
=10- 0.7×10×1.42× (1-e - 0 .23 ×5)
=3.21mg/L

　则需要去除BOD质量浓度△S=200mg/l-3.21mg/L=196.79mg／L。

②氧区容积V１。
依照入水水质条件及设计工艺流程，暂定如下参数：
污泥产率系数Y=0.48 污泥龄θc =30 d 污泥自身氧化率 Kd =0.055 d-1
MLSS=40000mg/L MLVSS/MLSS=0.7 总变化系数Kz为1.2
好氧区容积：
V1=(Y×θc×Kz×Q×△S)/[ρ[MLVSS]×(1+Kd×θc)]=36663.41≈36664 m3，
其中Q为水量
③好氧区水力停留时间t1=V1／Q=9.17h。
（2） 脱氮
① 日产泥量△X =(Y×Kz×Q×△S)/(1+ Kd×θc)=3421.92kg/d
② 需要去除氮量△N：
ψN生物污泥中氮质量分数，取12.4％。
　 △N=ρ(NO)-ρ(Ne)-(△X×ψN)/(Kz×Q)=20.58mg／L
　　式中：ρ(NO)，ρ(Ne)——进、出水总氮质量浓度，mg／L；
③ 碱度平衡:
普通以为，剩余碱度达到１００mg/L（以CaCO3计），即可保持,生物反映可以正常进行。每氧化１mgNH3-N需要消耗7.14mg碱度;每氧化1mg产生0.1mg碱度；每还原1mgNO-3-N产生3.57mg碱度。
剩余碱度SALK1=原水碱度-硝化消耗碱度+反硝化产生碱度+
氧化产生碱度
=180-7.14×20.58+3.57×20.58+0.1×200
=126.53（mg/L）
此值可保持，硝化和反硝化反映可以正常进行
④ 脱氮所需要容积
脱氮率
T=10℃时，qdn=0.035×1.08（T-20）=0.0136kg[NO3-N]/[kg[MLVSS]·d]；
(VX)dn=(△N× Kz×Q) /qdn=.2kg/d
V2=（VX）dn/ρ[MLVSS]≈51883 m3
⑤ 脱氮水力停留时间
t2=V2/Q=12.97h
⑥ 污泥负荷:
N S=Q×Kz × △S/(V×ρ[MLVSS])=0.076 [BOD]/[kg[MLSS]·d]，
0.03≤N S≤0.15满足规定。
V=V1+V2=88547 m3
(3)氧化沟总容积V以及停留时间t
V=V1+V2=88547 m3
t=V/Q=22.14h
共设氧化沟四座，如下计算为单座氧化沟计算，每座氧化沟最大流量Q=24000 m3/d,每座氧化沟容积V’=22137 m3
(4).需氧量
①实际需氧量AOR
AOR=去除BOD5需氧量-剩余污泥中BOD5氧当量+去除NH3-N耗氧量-剩余污泥中NH3-N耗氧量-脱氮产氧量
a.去除BOD需氧量D1
D1 =a’Q△S+b’V’×2.8=0.52×24000×0.19679+0.12×22137×2.8
=9893.97 (kg/d)
b.剩余污泥中BOD需氧量D2（用于生物合成那某些BOD需氧量）
D2=1.42×(△X/4)=1214.78 (kg/d)
c．去除NH3-N需氧量D3
每1kg NH3-N 硝化需要消耗4.6kgO2
D3={4.6×[ρ(NO)-ρ(Ne)]×Q}/1000=2760 ( kg/d)
d.剩余污泥中NH3-N耗氧量D4
D4 =1.42×(△X/4)×0.124=487.97( kg/d)
e.脱氮产氧率D5
每还原1kgN2 产生2.86kgO2
D5 =2.86×脱氮量
=2.86×20.58×24000/1000
=1412.61（kg/d）
总需氧量
=9893.97-1214.78+2760-487.97-1412.61=9538.61
②原则状态下需氧量SOR
SOR=AOR×Cs(20)／[α×β×ρ×Cs(T)-C×1.024(T-20)]=15425.18 (kg/d)
=642.72 (kg/h)
——20度时氧饱和度 取9.07mg/L
T ——25度
——25度时氧饱和度 取8.35mg/L
C ——溶解氧浓度 取2mg/L
——修正系数 取0.85
——
——修正系数 取0.95
（5）每座氧化沟尺寸
每座氧化沟容积V’=22137 m3
氧化沟水深取h=4.3m，超高0.5m
氧化沟深度H=4.3+0.5=4.8m 中间分隔墙厚度为0.4m m
单道沟宽10m
弯道某些面积967.37 m2
直线段某些面积4180.77 m2
单沟直线段长度104.6 m
进水管和出水管 污泥回流比R=50%
进出水管流量Q1=(1+R)×Q=36000 (m3/d)=0.42 (m3/s)
管道流速V=1.0m/s
则管道过水断面 A=Q1/V=0.42 m2
管径d==0.7315≈0.74 m=740mm
校核管道流速 V=Q/A≈0.977 (m/s)
（7）出水堰以及出水竖井 初步估算 因而按薄壁堰来计算
①出水堰

式中：b—堰宽；
H—堰上水头高取0.2m。
b=2.53m b取2.6m
b取2.6m,校核堰上水头H
H=0.198≈0.2 m
① 出水竖井。考虑可调堰安装规定 堰两边各留0.3m操作距离
出水竖井长L=0.3×2+2.6=3.2 m
出水竖井宽B=1.4m
（1） 曝气设备选取 单座氧化沟需氧量
SOR =642.72 (kg/h)
每座氧化沟设两台卡鲁塞尔专用曝气机
去氧能力为3.2kg/(kw·h)
则所需电机功率为 N=642.72/(2×3.2)=100.425 kw 取N=110 kw
表面曝气机叶轮直径D=3500 mm
3.5 二沉池
3.5.1设计阐明
二次沉淀池是活性污泥系统重要构成某些，其工作效果可以直接影响活性污泥系统出水水质和回流污泥浓度。本次课程设计选用二次沉淀池为辐流式二次沉淀池，池个数较少，比较经济，便于管理；具备机械排泥设备已定型、排泥较以便等长处。
二沉池选用圆形向心流辐流式沉淀池,即周边进水周边出水方式。因其可设计个数较少,运营管理较简朴.向心流辐流式沉淀池在一定限度上也克服了普通辐流式沉淀池中心进水流速较大对池底污泥干扰等缺陷，容积运用率大大提高较普通辐流式沉淀效率更高.
3.5.2设计计算
一、 设计内容
二次沉淀池设计计算内容有：池表面积、池直径、有效水深、污泥斗容积、池总高和出水堰负荷核算等。
二、 选型及设计参数
a) 型式：中心进水，周边出水，辐流式二沉池
b) 表面负荷q取1.5m³/㎡h
c) 污泥回流比R=0.5
d) 二沉池水力停留时间t=2.0h
e) 池径与水深比宜为6~12
f) 刮泥板外缘线速度不适当不不大于3m/min，普通采用1.5 m/min
g) 沉淀池个数n取4座
h) 排泥设备：DNZ-25型单周边传动刮泥机
1、（1）池表面积

单池面积

（3）池直径

（4）沉淀某些有效水深()
=
在6—12之间-
（5）沉淀池某些有效容积

（6）贮泥斗容积
设计污泥斗上部半径，下部半径，
由几何公式计算

（7） 污泥斗以上圆锥某些污泥容积
取池底坡度i=0.05，则锥高为

因而，池底可储存污泥体积为：

（8）沉淀池总高度
设计超高，缓冲层高度为，则总高度为：

（9）池径与水深比值校核：
(6~12)(合格)

2、进水系记录算
（1）进水系记录算：
设计污水流量
进水管设计流量：（R:污泥回流比）
中心进水管设计
设计中心进水管水流速度V为0.5m/s，则进水管直径为：

（2）进水竖井：
进水井径采用 ，出水口尺寸 ，共五个沿井壁均匀分布
出水口流速
（3）稳流筒计算：
筒中流速 ，取0.03m/s
稳流筒过流面积
稳流筒直径
沉淀池最后直径：
（4）出水溢流堰设计
采用出水三角堰（90）
a）堰上水头（即三角口底部至上游水面高度）
b)每个三角堰流量

c)三角堰个数
（设计取366个）
校核堰口负荷，
合理

d）三角堰中心距（单侧出水）

3、出水某些设计
（1）池设计流量：
（2）环形集水槽内流量：
（3）环形集水槽设计：
a）采用周边集水槽，单侧集水，每池只有一种总出水口

集水槽宽度为：
(取b=0.5 m)
k为安全系数，采用1.51.2
集水槽起点水深为：
集水槽终点水深为：
槽深均取 0.7m
b)采用双侧集水环形集水槽计算。
取槽宽 b=1.0m，槽中流速v=0.6m/s
槽内终点水深：
槽内起点水深：

校核：
当水流增长一倍时，

设计取环形槽内水深为0.7m，集水槽总高为0.7+0.3（超高）=1.0m，采用

4、排泥某些设计
单池污泥量。总污泥量为回流污泥量加剩余污泥量
1) 回流污泥量
2) 剩余污泥量
式中：Y为污泥产率系数，取0.5； 为污泥自身氧化率，取0.065

3) 总污泥量：
529+5=534m3/h

排泥设备选取
依照以上数据，二沉池选取DNZ-25型单周边传动刮泥机
回流污泥泵：螺旋泵LXB-600.原则流量为185m3/h
剩余污泥泵：50QW12.5-22潜水排污泵

第四章 污水解决厂总体布置
4.1污水厂厂址选取
4.1.1污水厂厂址选取应遵循下列各项原则
（1）应与选定工艺相适应；
（2）尽量少占农田；
（3）应位于水源下游和夏季主导风向下风向；
（4）应考虑便于运送；
（5）充分运用地形。
4.2污水厂平面布置原则
4.2.1解决单元构筑物平面布置
解决构筑物事务水解决厂主体建筑物，在作平面布置时，应依照各构筑物功能规定和水力规定，结合地形和地质条件，拟定它们在厂区内平面位置，对此，应考虑：
（1）贯通、连接各解决构筑物之间管、渠便捷、直通，避免迂回曲折；
（2）土方量做到基本平衡，并避开劣质土壤地段；
（3）在解决构筑物之间，应保持一定间距，以保证敷设连接管、渠规定，普通间距可取值5—10m，某些有特殊规定构筑物，如污泥消化池、消化气贮罐等，其间距应按关于规定拟定；
（4）各解决构筑物在平面布置上，应考虑恰当紧凑。
（5）考虑到安全问题，厂内高压线尽量减少其长度，因此变配电间设立在厂区边沿与泵房相近。
（6）较深构筑物由于地下某些较深，其周边附近不适当设其她构筑物，距离最佳10米以上。
4.2.2管、渠平面布置
（1）在各解决构筑物之间，设有贯通、连接管、渠。此外，还应设有可以使解决构筑物独立运营管、渠，当某一解决构筑物因故障停止工作时，其后接解决构筑物，仍可以保持正常运营。
（2）应设超越所有解决构筑物，直接排放水体超越管。
（3）在厂区内还设有：给水管、空气管、消化气管、蒸汽管以及输配电线路。这些管线有敷设在地下，但大部都在地上，对它们安排，既要便于施工和维护管理，但也要紧凑，少占用地，也可以考虑采用架空方式敷设。
（4）在污水解决厂区内，应有完善排雨水管道系统，必要时应考虑设防洪沟渠。
4.2.3辅助建筑物
在污水解决厂内应合理修筑道路，以便运送，广为植树绿化美化厂区，改进卫生条件，变化人们对污水解决厂“不卫生”老式看法。按规定，污水解决厂厂区绿化面积不得少于30%。
4.3污水厂高程布置
4.3.1污水厂高程布置办法
（1）选取两条距离较低，水头损失最大流程进行水力计算。
（2）以污水接纳水体最高水位为起点逆污水解决流程向上计算。
（3）在作高程布置时，还应注意污水流程与污泥流程积极配合。污水解决厂平面布置图和高程图见附图。

第五章.工程造价及成本分析
5.1工程造价
本次工程设计进水泵站压力管道，污水截留干管由该市政工程设计室设计。其工程初步设计以及投资另行成册，不涉及在本报告中，本报告所列投资水质净化厂厂内所有构筑物以及管道近期投资。
5.2成本分析
1电费计算
栅格除污机每天工作4h，用电量为
341.5=18.0（kwh）
污水提高泵三台24h运营，用电量为
2455×3=3960（kwh）
排砂泵每天工作1.5h，用电量为
1.511.0=16.5（kwh）
卡鲁塞尔专用曝气机24h运营，按2台满负荷运营设计计算用电量为
24×2110=5280（kwh）
刮泥机24h工作，用电量为
240.75=18（kwh）
剩余污泥泵24h运营，用电量为
24211.0=528（kwh）
回流污泥泵24h，运营，R=75%时用电量为
×3=3198kwh）
其他用电量与照明等共计为 190kwh，共计每天用电量为13208.5kwh，
假设当前电价为0.4元/（kwh），则每日电费为13208.50.4=5283.4（元），每月电费为5283.430=15.9（万元），每年电费为15.912=190（万元）
CY-5-S型分体式超声波液位计：4625.003=13875元
此外：螺旋压榨机：150003=45000元
手动启闭机67300=43800
2. 药剂费用：
设每吨液氯为800元，则药剂费为 8001000=800（元/d），每月费用为 80030=2.4（万元），每年费用为 2.412=28.8（万元）。
3．年成本表
表5-1 基本建设费用

序号
项目
金额（万圆）
备注
1
折旧费
480.2

2
摊销费
130.2

3
大修理基金
100

4
维护费
80

5
管理费
60

6
电费
190

7
药剂费
28.8

8
总成本
1069.2

5.3劳动定员
由于本厂自动化限度高，因而，劳动定员大大减少，全厂劳动定员为54人，其中管理人员6人，化验工4人，电工2人，值班室2人，别的40生产工人。污水解决厂必要持续运作，一经投产，除特殊状况外，不能停运，生产人员按“四班三运转配备”，每班生产工人12名。
5.4劳动定员和运营费用
污水解决厂从属于公用事业主管部门，生产受环保部门监督。依照国家《城乡污水解决厂和附属设备设计原则》（CJJ131-89），结合该县详细状况，设立如下机构和人员。
生产机构：涉及生产科、技术科、动力科、机修科与化验科。
管理科室：设办公室、财务科、经营科、人保科等。
技术人员配备如下专业：给排水（环境工程）、电气、机械、工业自动化等。
生产工人配备如下工种：运转工、机修工、电工、仪表工、泥（木）工、司机、杂工等。
5.5运营费用和成本
结合JJ市劳动工资原则和JJ物价指数，污水解决厂员工平均工资为元/月，则总工资按年计算为：W=129.6（万元）
水成本分析
按日解决8万吨都市污水计算，则一年下来每立方米水运营费用为11988000/160000×365=0.21元。符合成本预算规定。
参照文献：
[1] 《环境工程设计手册》（修订版）主编：魏先勋 湖南科学技术出版社 .6
[2]《水污染控制工程》（第二版）主编：高廷耀 顾国维 高等教诲出版社 1999.3
[3]《水污染控制工程实践教程》（第一版）主编：彭党聪 化学工业出版社
[4]《环保设备选用手册》（第一版）主编：闪红光 化学工业出版社 .8
[5]《都市污水厂解决设施设计计算》（第一版）主编：催玉川 化学工业出版社 .1
[6]《水污染控制工程》（第二版）主编：缪应祺 东南大学出版社 .7
[7]《国内外废水解决工程设计实例》（修订版）主编：丁亚兰 化学工业出版社. 4
[8]《都市污水生物解决新技术开发与应用》　主编：王凯军　化学工业出版社　.10
[9]《给水排水工程迅速设计手册－２排水工程》　主编：于尔捷　中华人民共和国建筑工业出版社　1996.2