盖梁抱箍法综合项目施工设计计算报告书.doc

盖梁抱箍法施工设计计算书
一、设计检算阐明
1、计算原则
（1）在满足构造受力状况下考虑挠度变形控制。
（2）综合考虑构造安全性。
（3）采用比较符合实际力学模型。
（4）尽量采用已有构件和已经使用过支撑办法。
2、贝雷架无有关数据，依照计算得出，无资料可附。
3、对某些构造不均布，不对称性采用较大均布荷载。
4、本计算未扣除墩柱承担盖梁砼重量。以做安全储备。
5、抱箍加工完毕实行前，必要先进行压力实验，变形满足规定后方可使用。
二、侧模支撑计算
1、荷载计算（按最大盖梁）
砼浇筑时侧压力：Pm=Kγh
式中：K---外加剂影响系数，取1.2；
γ---砼容重，取26kN/m3；
h---有效压头高度。
砼浇筑速度v按0.3m/h，入模温度按20℃考虑。
则：v/T=0.3/20=0.015<0.035
h=0.22+24.9v/T=0.22+24.9×0.015=0.6m
Pm= Kγh=1.2×26×0.6=19kPa
砼振捣对模板产生侧压力按4kPa考虑。
则：Pm=19+4=23kPa
盖梁长度每延米上产生侧压力按最不利状况考虑（即砼浇筑至盖梁顶时）： P=Pm×（H-h）+Pm×h/2=23×2+23×0.6/2=53.9kN
2、拉杆拉力验算
拉杆（φ20圆钢）间距1.2m，1.2m范畴砼浇筑时侧压力由上、下两根拉杆承受。则有：
σ=（T1+T2）/A=1.2P/2πr2
=1.2×53.9/（2π×0.012）=102993kPa=103MPa<[σ]=160MPa(可)
3、竖带抗弯与挠度计算
设竖带两端拉杆为竖带支点，竖带为简支梁，梁长l0=2.2m，砼侧压力按均布荷载q0考虑。
竖带[14b弹性模量E=2.1×105MPa;惯性矩Ix=609.4cm4;抗弯模量Wx=87.1cm3
q0=23×1.2=27.6kN/m
最大弯矩：Mmax= q0l02/8=27.6×2.72/8=25kN·m
σ= Mmax/2Wx=25/(2×87.1×10-6)
=143513≈144MPa<[σw]=160MPa(可)
挠度：fmax= 5q0l04/384×2×EIx=5×27.6×2.74/(384×2×2.1×108×609.4×10-8)=0.0075m≈[f]=l0/400=2.0/400=0.005m
4、关于竖带挠度阐明
在进行盖梁模板设计时已考虑砼浇时侧向压力影响，侧模支撑对盖梁砼施工起稳定与加强作用。为了保证在浇筑砼时变形控制在容许范畴，同步考虑一定安全储备，在竖带外设钢管斜撑。钢管斜撑两端支撑在模板中上部与横梁上。因而，竖带计算挠度虽略不不大于容许值，但事实上由于上述因素和办法，竖带实际挠度能满足规定。
三、横梁计算
采用间距0.4m工16型钢作横梁，横梁长4.6m。在墩柱部位横梁设计为特制钢支架，该支架由工16型钢制作，每个墩柱1个，每个支架由两个小支架栓接而成。故共布设横梁124个，特制钢支架6个（每个钢支架用工16型钢18m）。盖梁悬出端底模下设特制三角支架，每个重约8kN。
1、荷载计算
（1）盖梁砼自重：G1=216.7m3×26kN/m3=5634.2kN
（2）模板自重：G2=520kN (依照模板设计资料)
（3）侧模支撑自重：G3=96×0.168×2.9+10=57kN
（4）三角支架自重：G4=8×2=16kN
（4）施工荷载与其他荷载：G5=20kN
横梁上总荷载：GH=G1+G2+G3+G4+G5=5634.2+520+57+16+20=6237.2kN
qH=4431/26.4=126.8kN/m
横梁采用0.4m工字钢，则作用在单根横梁上荷载GH’=126.8×0.4=50.7kN
作用在横梁上均布荷载为：
qH’= GH’/lH=50.7/2.2=23kN/m(式中：lH为横梁受荷段长度，为2.4m)
2、横梁抗弯与挠度验算
横梁弹性模量E=2.1×105MPa;惯性矩I=1127cm4;抗弯模量Wx=140.9cm3
最大弯矩：Mmax= qH’lH 2/8=28×2.42/8=20kN·m
σ= Mmax/Wx=20/(140.9×10-6)
=141945≈142MPa<[σw]=160MPa (可)
最大挠度：fmax= 5 qH’lH 4/384×EI=5×28×2.44/(384×2.1×108×1127×10-8)=0.0051m<[f]=l0/400=2.2/400=0.006m (可)
四、纵梁计算
纵梁采用单层四排，上、下加强型贝雷片（原则贝雷片规格：3000cm×1500cm，加强弦杆高度10cm）连接形成纵梁，长30m。
1、荷载计算
（1）横梁自重：G6=4.6×0.205×56+3×18×0.205=64kN
（2）贝雷梁自重：G7=（2.7+0.8×2+1+2×3×0.205）×40=237kN
纵梁上总荷载：
GZ=G1+G2+G3+G4+G5+G6+G7=5634.2+520+57+16+20+64+237=6538kN
纵梁所承受荷载假定为均布荷载q：
q= GZ/L=6538/49.26=133kN/m
2、构造力学计算
构造体系为一次超静定构造，采用位移法计算。
（1）计算支座反力RC：
第一步：解除C点约束，计算悬臂端均布荷载与中间段均布荷载状况下弯矩与挠度

第二步：计算C点支座反力RC作用下弯矩与挠度

第三步：由C点位移为零条件计算支座反力RC
由假定支座条件知:∑fc=0

（2）计算支座反力RA、RB
由静力平衡方程解得

（3）弯矩图
依照叠加原理，绘制均布荷载弯矩图：

（4）纵梁端最大位移

=-648q/EI (↓)
4、纵梁构造强度验算
（1）依照以上力学计算得知，最大弯矩出当前A、B支座，代入q后
MB=8.82q=8.82×133=1173kN·m
（2）贝雷片容许弯矩计算
查《公路施工手册 桥涵》第923页，单排单层贝雷桁片容许弯矩[M0]为975kN·m。
则四排单层容许弯矩[M]=4×975×0.9=3510 kN·m(上下加强型贝雷梁容许变矩应不不大于此计算值)
故：MB=1173kN·m＜[M]=3510 kN·m 满足强度规定
5、纵梁挠度验算
（1）贝雷片刚度参数
弹性模量：E=2.1×105MPa
惯性矩：I=Ah×h/2=(25.48×2×4)×150×150/2=2293200cm4（因无有关资料可查，进行推算得出）
（2）最大挠度发生在盖梁最大横向跨中部位
fmax=648q/EI=648×133/(2.1×108×2293200×10-8)=0.018m
[f]=L/2/400=20.82/2/400=0.026m
由于fmax<[f]，计算挠度能满足规定。
五、抱箍计算
（一）抱箍承载力计算
1、荷载计算
每个盖梁按墩柱设三个抱箍体支承上部荷载，由上面计算可知：
支座反力RA=RB=[2(l+a)-8.31]q/2=[2(9+4.5)-8.31]×133/2=1672kN
RC=8.31q=8.31×133=1105kN
以最大值为抱箍体需承受竖向压力N进行计算，该值即为抱箍体需产生摩擦力。
2、抱箍受力计算
（1）螺栓数目计算
抱箍体需承受竖向压力N=1242kN
抱箍所受竖向压力由M24高强螺栓抗剪力产生，查《路桥施工计算手册》第426页：
M24螺栓容许承载力：
[NL]=Pμn/K
式中：P---高强螺栓预拉力，取225kN;
μ---摩擦系数，取0.3；
n---传力接触面数目，取1；
K---安全系数，取1.7。
则：[NL]= 225×0.3×1/1.7=39.7kN
螺栓数目m计算：
m=N’/[NL]=1242/39.7=31.3≈32个，取计算截面上螺栓数目m=32个。
则每条高强螺栓提供抗剪力：
P′=N/44=1242/32=38.8KN≈[NL]=38.7kN
故能承担所规定荷载。
（2）螺栓轴向受拉计算
砼与钢之间设一层橡胶，按橡胶与钢之间摩擦系数取μ=0.3计算
抱箍产生压力Pb= N/μ=1242kN/0.3=4140kN由高强螺栓承担。
则：N’=Pb=4140kN
抱箍压力由32条M24高强螺栓拉力产生。即每条螺栓拉力为
N1=Pb/44=4140kN /42=130kN<[S]=225kN
σ=N”/A= N′（1-0.4m1/m）/A
式中：N′---轴心力
m1---所有螺栓数目，取：66个
A---高强螺栓截面积，A=4.52cm2
σ=N”/A= Pb（1-0.4m1/m）/A=5573×(1-0.4×66/42)/66×4.52×10-4
=117692kPa=118MPa＜[σ]=140MPa
故高强螺栓满足强度规定。
（3）求螺栓需要力矩M
1)由螺帽压力产生反力矩M1=u1N1×L1
u1=0.15钢与钢之间摩擦系数
L1=0.015力臂
M1=0.15×133×0.015=0.299KN.m
2)M2为螺栓爬升角产生反力矩,升角为10°
M2=μ1×N′cos10°×L2+N′sin10°×L2
[式中L2=0.011 (L2为力臂)]
=0.15×133×cos10°×0.011+133×sin10°×0.011
=0.470(KN·m)
M=M1+M2=0.299+0.470=0.769(KN·m)
=76.9(kg·m)
因此规定螺栓扭紧力矩M≥77(kg·m)
（二）抱箍体应力计算：
1、抱箍壁为受拉产生拉应力
拉力P1=21N1=21×133=2793（KN）
抱箍壁采用面板δ16mm钢板，抱箍高度为1.734m。
则抱箍壁纵向截面积：S1=0.016×1.734=0.027744(m2)
σ=P1/S1=2793/0.027744=100.67(MPa)＜[σ]=140MPa
满足设计规定。
2、抱箍体剪应力
τ=（1/2RA）/（2S1）
=（1/2×1672）/（2×0.027744）
=15MPa<[τ]=85MPa
依照第四强度理论
σW=（σ2+3τ2）1/2=（100.672+3×152）1/2
=104MPa<[σW]=145MPa
满足强度规定。