建筑工程综合项目施工扣件式钢管脚手架安全关键技术标准规范.doc

《建筑施工扣件式钢管脚手架
安全技术规范》（JGJ130-）
宣讲稿

一、 规范修订背景
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-）编写工作于1986年开始，经历了调研、记录、实验研究、构造分析、总结和讨论后，于1993年定稿上报，修改后批准实行。
规范有效期内国家建设规模、建筑工地安全管理和脚手架使用等方面都发生了很大变化，规范内容应适应变化。
和本规范配套有关规范在内容作了修订，使本规范在内容上应作出修改，和有关规范协调。
施工现场高大支架和模板工程数量增多，事故频发。在技术上亟待予以指引和规范。
开始对《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-）规范修订工作。

二、 本次规范修订重要内容
1、修订了钢管规格。取消φ51×3.0钢管；为符合《焊接钢管尺寸及单位长度重量》（GB/T 21835-）规定，将原原则中φ48×3.5脚手架用钢管改为φ48.3×3.6。
2、对钢管壁厚下差更严格。将原规定壁厚下差限值为0.5mm改为0.36mm。当所用钢管壁厚不符合规范规定期，可以按钢管实际尺寸进行设计计算。
3、双管立杆脚手架经济性不好，在施工现场已经很少使用，本次修订中予以取消。
4、脚手架柔性连墙件做法粗糙，可靠性差，不符合安全规定，本次修订中予以取消。
5、与建筑构造荷载规范内容统一。将作用于脚手架上水平风荷载原则值计算公式形式由：wk=0.7μz·μs·w0（w0取n=50）修改为： wk=μz·μs·w0（w0取n=10）。
6、将荷载效应组合表中可变荷载组合系数由0.85提高为0.9。
7、将连墙件约束脚手架平面外变形所产生轴向力由单排架取3kN改为2kN，双排架取5kN改为3kN ；
表4.3.1 荷载效应组合
计算项目
荷载效应组合
纵向、横向水平杆强度与变形
永久荷载+施工荷载
脚手架立杆地基承载力
型钢悬挑梁强度、稳定与变形
永久荷载+施工荷载
永久荷载+0.9（施工荷载+风荷载）
立杆稳定
永久荷载+可变荷载（不含风荷载）
永久荷载+0.9（可不荷载+风荷载）
连墙件强度与稳定
单排架，风荷载+2.0 kN
双排架，风荷载+3.0kN

8、依照施工现场脚手架应采用密目式安全立网全封闭安全管理规定，本次修订内容中弱化了开敞式脚手架，对惯用脚手架容许搭设高度做了调节。
惯用密目式安全立网全封闭式双排脚手架设计尺寸（m）
连墙件设立
立杆
横距
lb
步距
h
下列荷载时立杆纵距la(m)
脚手架容许搭设高度[H]
2+0.35
(kN/m2)
2+2+2×0.35
(kN/m2)
3+0.35
(kN/m2)
3+2+2×0.35
(kN/m2)
二步三跨
1.05
1.5
2.0
1.5
1.5
1.5
50
1.80
1.8
1.5
1.5
1.5
32
1.30
1.5
1.8
1.5
1.5
1.5
50
1.80
1.8
1.2
1.5
1.2
30
1.55
1.5
1.8
1.5
1.5
1.5
38
1.80
1.8
1.2
1.5
1.2
22
三步三跨
1.05
1.5
2.0
1.5
1.5
1.5
43
1.80
1.8
1.2
1.5
1.2
24
1.30
1.5
1.8
1.5
1.5
1.2
30
1.80
1.8
1.2
1.5
1.2
17
注：1、表中所示2+2+2×0.35(kN/m2)，涉及下列荷载： 2+2(kN/m2)为二层装修作业层施工荷载原则值；2×0.35(kN/m2)为二层作业层脚手板自重荷载原则值。
2、作业层横向水平杆间距，应按不不不大于la/2设立。
3、地面粗糙度为B类，基本风压Ｗo =0.4kN/m2 。
9、增长了悬挑脚手架挑梁构造及其锚固构造和计算内容。
10、补充了与满堂脚手架和满堂支撑架有关内容。涉及构造体系、构造规定、荷载取值、设计计算等。规范中将此类支架体系划分为满堂脚手架（顶部荷载通过纵、横向水平杆传至立杆）和满堂支撑架（顶部荷载通过立杆顶端可调顶撑传至立杆）二种体系。满堂支撑架依照剪刀撑间距（5m）细分为普通型满堂支撑架和加强型满堂支撑架。
三、 双排脚手架构造性能及其规范修订内容
1、 双排脚手架构造性能
在作用极限荷载时，双排脚手架构造也许破坏形式是以连墙件为反弯点脚手架平面外大波整体失稳或脚手架较大步距间立杆段局部弯曲失稳二种形式。普通状况下，脚手架破坏体现为前一种形式，其承载力由平面外大波整体失稳时承载力值拟定。如果脚手架步距过大（超过二米），立杆段局部稳定承载力也许低于架体整体失稳时承载力。这种状况普通由在构造上减小步距办法来避免。
影响脚手架构造承载力重要因素：跨距和排距、连墙件布置方式和间距，立杆截面面积和步距。

双排脚手架整体失稳
2、 双排脚手架设计计算公式
立杆稳定性计算是脚手架计算重要内容。由于扣件偏心距很小，脚手架有一定高度，其底部立杆接近轴心受力构件，计算时视为轴心受压构件。以不组合风荷载为例，规范中脚手架立杆稳定性计算公式为：；式中：N—脚手架立杆轴力设计值；A—脚手架立杆橫截面面积，f—钢材设计强度值。—轴心受压构件整体稳定系数，由考虑脚手架整体稳定因素换算长细比λ0查表或由公式：拟定；，l0=k•m•h，其中：k—计算长度附加系数，m—考虑整体稳定因素计算长度系数，它们可以通过规范查得。h—立杆步距。依照以上公式，可以验算计算部位立杆稳定性。
在钢构造设计规范中，轴心压杆稳定承载力设计值可以由公式：计算。式中：—轴心受压构件整体稳定系数，A—轴心压杆毛截面面积，f—钢材设计强度值。轴心压杆稳定承载力设计值=稳定承载力极限值／（），式中：γR—钢材抗力分项系数，γR=1.165，γs—荷载分项系数总和。
脚手架立杆极限承载力值通过构造实验或构造计算分析拟定，可以表达为：。依照建筑施工脚手架构造安全度规定，脚手架立杆设计承载力=脚手架立杆极限承载力／K，式中：K—安全系数，依照工作条件取2.0~3.0。
脚手架工作条件较差，施工误差大，其安全度水平显然应当高于钢构造。因而，当按照钢构造设计规范形式表达脚手架计算公式时，应考虑脚手架在安全系数上和钢构造差别，脚手架立杆设计承载力应表达为或，式中：—立杆抗力调节系数，应由计算拟定，fy—钢材屈服强度。
脚手架立杆轴力设计值依照脚手架自重和外荷载计算求得。由于脚手架属于暂时性构造，安全级别为三级，构造重要性系数取0.9。其轴力设计值可以表达为：0.9（1.2NGk+∑1.4NQk）。式中：NGk—构造自重和构配件自重原则值产生轴力，∑NQk—施工荷载等原则值产生轴力之和。
脚手架立杆设计计算应满足：0.9（1.2NGk+∑1.4NQk）≤
在规范中，将上式改写为：
（1.2NGk+∑1.4NQk）≤=
值依照按照现行规范表达脚手架立杆可靠度水平应符合安全系数为K条件求得，即：
（NGk+∑NQk）≤应等效于（1.2NGk+∑1.4NQk）≤
可以求出：=×
可见，是反映脚手架安全性水平与脚手架上作用恒、活荷载比例关系系数。扣件式脚手架安全系数取为：K=2.0。对于不同NGk和∑NQk比值，经计算和记录：0.9≈1.33。
脚手架立杆整体稳定系数依照考虑脚手架整体稳定因素换算长细比λ0查表或由公式：计算拟定。，l0—脚手架大波失稳时半波长度或连墙件竖向间距，由脚手架构造和连墙件布置方式拟定。以步距h表达，l0可以写为单榀架体大波失稳计算长度系数和步距乘积：m•h。同步将调节构造安全度作为计算长度附加系数也写入l0。立杆计算长度就写成为如下形式：l0=k•m•h。故：
经比较可见：。
经以上变换，脚手架立杆设计计算公式写为：
1.2NGk+∑1.4NQk≤
容许搭设高度计算：
构造自重和构配件自重原则值产生轴力：NGk=NG1k+NG2k，其中NG1k—脚手架构造自重原则值产生轴力，其值等于脚手架立杆承受每米构造自重原则值gk 和架体总高度H乘积：NG1k=gk·H；NG2k—脚手架上构配件自重原则值产生轴力。代入脚手架立杆设计计算公式：1.2（gk·H+ NG2k）+∑1.4NQk≤
可以求出：[H] =
3、 双排脚手架使用成熟、经验丰富，本次修订中改动很少。重要改动内容：
1） 密目式安全立网自重原则值不应低于0.01kN /㎡。
2） 密目式安全立网全封闭脚手架挡风系数Φ不适当不大于0.8。
3） 取消了当26m≤Hs≤50m时，对容许搭设高度限制调节：
4） 强调连墙件重要性，对连墙件计算写得更明确：
a）连墙件杆件强度及稳定应满足下列公式规定：
Nl=Nlw+No
强度：
≤
稳定：
≤
式中：Nl——连墙件轴向力设计值（N）；
Nlw——风荷载产生连墙件轴向力设计值；
No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生轴向力。单排架取 2kN，双排架取3kN ;
——连墙件应力值（N/mm2）；
——连墙件净截面面积（mm2）；
——连墙件毛截面面积（mm2）；
——连墙件稳定系数，应依照连墙件长细比按本规范附录A表 A.0.6取值；
——连墙件钢材强度设计值（N/mm2），应按本规范表5.1.6采用。
b）连墙件与脚手架、连墙件与建筑构造连接连接强度应按下式计算：
≤
式中：——连墙件与脚手架、连墙件与建筑构造连接抗拉（压）承载力设计值，应依照相应规范规定计算。
c）当采用钢管扣件做连墙件时，扣件抗滑承载力验算，应满足下式规定：
≤
式中：——扣件抗滑承载力设计值，一种直角扣件应取8.0kN。
5） 加强了对扣件质量控制，增长了相应强制性条文。
8.1.4 扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试，技术性能应符合现行国标《钢管脚手架扣件》GB 15831规定。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓浮现滑丝禁止使用。
6） 对脚手架及其地基基本阶段检查验收由每搭设完10~13米高度后改为6m~8m高度后。
单排脚手架使用已经很少，接近裁减。
四、 悬挑脚手架挑梁构造及其锚固
规范中推荐以双轴对称截面钢梁做悬挑梁构造。悬挑脚手架搭设高度不超过20米。悬挑梁截面高度不不大于160mm。每个型钢悬挑梁外端宜设立钢丝绳或钢拉杆与上一层建筑构造斜拉结，钢丝绳、钢拉杆作为附加安全办法，在悬挑钢梁受力计算时不考虑其作用。悬挑梁尾端应有不少于二点和钢筋混凝土梁板构造拉结锚固，用于锚固型钢悬挑梁U型钢筋拉环或锚固螺栓直径不适当不大于16㎜。

挑梁构造及其锚固验算内容：悬挑梁强度；悬挑梁挠度；当无有效支撑体系时悬挑梁稳定性；悬挑梁锚固段压点处U型钢筋拉环或螺栓强度；压点处楼板承受锚固负弯矩时抗弯强度；悬挑梁前端支点下混凝土梁（板）承载力。

型钢悬挑梁抗弯强度计算公式：
≤ƒ
型钢悬挑梁整体稳定性验算公式：
≤ƒ
锚固型钢悬挑梁U型钢筋拉环或螺栓强度计算公式：
≤
式中：——型钢悬挑梁锚固段压点U型钢筋拉环或螺栓拉力设计值；
Al ——U型钢筋拉环净截面面积或螺栓有效截面面积（mm2），一种U型钢筋拉环或一对螺栓按两个截面计算；
fl ——U型钢筋拉环或螺栓抗拉强度设计值，应按《混凝土构造设计规范》GB50010规定取fl =50N/mm2。
当型钢悬挑梁锚固段压点处采用2个（对）及以上U型钢筋拉环或螺栓锚固连接时，其钢筋拉环或螺栓承载能力应乘以0.85折减系数。
构造规定：
U型钢筋拉环或螺栓应采用冷弯成型。U型钢筋拉环、锚固螺栓与型钢间隙应用钢楔或硬木楔楔紧。
型钢悬挑梁固定端应采用2个（对）及以上U型钢筋拉环或锚固螺栓与梁板固定，U型钢筋拉环或锚固螺栓应预埋至混凝土梁、板底层钢筋位置，并应与混凝土梁、板底层钢筋焊接或绑扎牢固，其锚固长度应符合现行国标《混凝土构造设计规范》GB50010中钢筋锚固规定。
悬挑梁间距应按悬挑架架体立杆纵距设立，每一纵距设立一根。
悬挑架外立面剪刀撑应自下而上持续设立。
锚固悬挑梁主体构造混凝土实测强度级别不得低于C20。
五、满堂脚手架和满堂支撑架
1、满堂脚手架和满堂支撑架构造体系

满堂脚手架和普通型满堂支撑架 加强型满堂支撑架

满堂脚手架定义为在纵、横方向，由不少于三排立杆并与水平杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑、扣件等构成脚手架。该架体顶部作业层施工荷载通过水平杆传递给立杆，顶部立杆呈偏心受压状态。
满堂支撑架定义为在纵、横方向，由不少于三排立杆并与水平杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑、扣件等构成承力支架。该架体顶部施工荷载通过可调托撑传给立杆，顶部立杆呈轴心受压状态。
满堂支撑架可分为普通型和加强型二种。当架体沿外侧周边及内部纵、横向每隔5m～8m，设立由底至顶持续竖向剪刀撑，在竖向剪刀撑顶部交点平面设立持续水平剪刀撑且水平剪刀撑距架体底平面或相邻水平剪刀撑间距不超过8m时，定义为普通型满堂支撑架；当持续竖向剪刀撑间距不不不大于5m，持续水平剪刀撑距架体底平面或相邻水平剪刀撑间距不不不大于6m时，定义为加强型满堂支撑架。
当架体高度不超过8m且施工荷载不大时，扫地杆布置层可不设水平剪刀撑。
满堂脚手架剪刀撑布置办法同普通型满堂支撑架。
2、满堂脚手架和满堂支撑架构造性能
按照规范规定构造所搭设满堂脚手架或满堂支撑架，在极限荷载作用下，其也许破坏形式分为二种：以水平剪刀撑设立层为反弯点沿较弱方向架体大波整体失稳和架体较大步距间立杆段局部弯曲失稳。对于满堂支撑架，也有也许发生顶步距立杆段局部弯曲失稳。普通状况下，架体极限承载力由架体大波整体失稳时承载力值拟定。当架体步距过大时，其立杆段稳定承载力也许低于整体失稳时承载力。当满堂支撑架顶步距过大或顶步距以上立杆悬伸长度过大，其立杆段稳定承载力也许低于整体失稳时承载力。
以上破坏形式和脚手架构造特点很相似，因而在设计计算上可以归为同一类。
依照满堂脚手架和满堂支撑架构造破坏特点，可以看出剪刀撑体系及其布置方式对于架体极限承载力具备很大影响。分析表白，影响架体承载力重要因素有：立杆纵、横向间距（立杆横截面面积／立杆所支撑工作面面积）、竖向剪刀撑和水平剪刀撑布置方式和数量、纵横向水平杆步距、架体上活荷载加载方式。

3、 满堂脚手架和满堂支撑架立杆验算部位
满堂脚手架和满堂支撑架立杆稳定性计算部位：
1）当满堂脚手架采用相似步距、立杆纵距、立杆横距时，应计算底层立杆段；
2）当架体步距、立杆纵距、立杆横距有变化时，除计算底层立杆段外，还必要对浮现最大步距、最大立杆纵距、立杆横距等部位立杆段进行验算；
3）当架体上有集中荷载作用时，尚应计算集中荷载作用范畴内受力最大立杆段；
4）满堂支撑架尚应计算顶层立杆段。
4、 满堂脚手架和满堂支撑架计算
满堂脚手架和满堂支撑架设计承载力拟定办法和双排脚手架完全相似。同步由于她们破坏形式和脚手架构造具备相似特点，因而在设计计算办法和计算公式上也基本一致。所不同是满堂脚手架和满堂支撑架在计算立杆轴力时考虑施工荷载相对复杂，应依照实际状况拟定；构造体系在布置上和脚手架构造不同，应依照不同构造布置查得相应立杆计算长度系数m和计算长度附加系数k。
以不组合风荷载为例，立杆稳定性计算公式：。—轴心受压构件整体稳定系数，由考虑脚手架整体稳定因素换算长细比λ0查表或由公式：拟定；，l0=k•m2•h 或
l0= k•m1•（h+2a）（仅用于满堂支撑架顶部立杆段，a —立杆自顶层水平杆中心线至顶撑顶面长度；应不不不大于0.5m，当0.2m＜a＜0.5m时，相应m1值按线性插入拟定），所得l0取较大值。按照以上环节，可以验算所计算部位立杆稳定性。
当前对高大满堂脚手架和满堂支撑架研究尚少，对其构造特性－特别是剪刀撑数量及布置方式对架体承载力影响还结识不够充分，规范尚不能较好地总结归纳出不同形式架体立杆考虑整体稳定因素计算长度系数变化规律。
规范中架体可计算范畴：
满堂脚手架：立杆间距0.9~1.3m，架体高宽比≤2.0，构造跨数不少于4~5跨。
满堂支撑架：立杆间距0.4~1.2m，架体高宽比≤2.0~2.5，构造跨数不少于4~8跨。
此范畴基本涵盖了构造施工惯用范畴。如所使用架体不满足以上条件，应采用加大架体范畴或设立与建筑构造刚性连接办法。
满堂脚手架尚应计算支撑工作平台纵、横向水平杆和水平杆与立杆间扣件抗滑移。
5、 满堂脚手架和满堂支撑架设计荷载取值
架体上荷载应依照实际状况拟定。其永久荷载包括架体构造自重，构、配件重量和架体所承托支承梁、板重量。可变荷载包括施工荷载和风荷载。满堂脚手架规定了用于轻型钢构造及空间网格构造施工均布荷载最低值为2.0 kN/m2，用于普通钢构造施工均布荷载最低值为3.0 kN/m2。当架体用于混凝土构造施工时，作业层上荷载原则值取值应符合《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162规定。立杆轴力设计值依照立杆承担面积计算并组合求得。规范中给出了惯用满堂脚手架和满堂支撑架立杆承受每米构造自重原则值，可以便施工查询和参照。
6、 满堂脚手架和满堂支撑架构造
规范中给出了惯用满堂脚手架和满堂支撑架构造尺寸和相应最大搭设高度。
惯用敞开式满堂脚手架构造设计尺寸

序号

步距
（m）

立杆间距
（m）
支架高宽比不不不大于
下列施工荷载时最大
容许高度（m）
2 kN/m2
3 kN/m2
1
1.7～1.8
1.2×1.2
2
17
9
2
1.0×1.0
2
30
24
3
0.9×0.9
2
36
36
4
1.5
1.3×1.3
2
18
9
5
1.2×1.2
2
23
16
6
1.0×1.0
2
36
31
7
0.9×0.9
2
36
36
8
1.2
1.3×1.3
2
20
13
9
1.2×1.2
2
24
19
10
1.0×1.0
2
36
32
11
0.9×0.9
2
36
36
12
0.9
1.0×1.0
2
36
33
13
0.9×0.9
2
36
36
注：1至少跨数应符合本规范附录c表c-1 规定
2脚手板自重原则值取0.35 kN/㎡
3地面粗糙度为B类，基本风压Ｗo=0.35kN/m2
4立杆间距不不大于1.2m×1.2m，施工荷载原则值不不大于3kN/m2时，立杆上应增设防滑扣件，防滑扣件应安装牢固，且顶紧立杆与水平杆连接扣件
满堂脚手架搭设高度不适当超过36m；满堂脚手架高宽比不适当不不大于3；施工层不得超过1层。
当高宽比不不大于2时，应在架体四周和内部水平间隔6m～9m，竖向间隔4m～6m设立连墙件与建筑构造拉结，当无法设立连墙件时，应采用设立钢丝绳张拉固定等办法。
当满堂脚手架立杆间距不不不大于1.5m×1.5m，架体四周及中间与建筑物构造进行刚性连接，并且刚性连接点水平间距不不不大于4.5m，竖向间距不不不大于3.6m时，可按双排脚手架规定进行计算。
满堂支撑架搭设高度不适当超过30m；满堂支撑架高宽比不应不不大于3；立杆自顶层水平杆中心线至托撑顶面长度a不应超过0.5m。
当高宽比超过本规范附录所给限值（不不大于2或2.5）时，应在支架四周和内部与建筑构造刚性连接，连墙件水平间距应为6m～9m，竖向间距应为2m～3m。
当满堂支撑架不大于4跨时，宜设立连墙件将架体与建筑构造刚性连接。当架体未设立连墙件与建筑构造刚性连接，立杆计算长度系数μ按本规范附录C采用时，应符合下列规定：
1） 支撑架高度不应超过一种建筑楼层高度，且不应超过5.2m；
2） 架体上永久荷载与可变荷载（不含风荷载）总和原则值不应不不大于7.5kN/m2；
3） 架体上永久荷载与可变荷载（不含风荷载）总和均布线荷载原则值不应不不大于7kN/m。
满堂脚手架和满堂支撑架搭设构造规定和单、双排脚手架相似。
立杆接长接头必要采用对接扣件连接。
水平杆长度不适当不大于3跨。杆件接头布置规定和单、双排脚手架相似。
剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交水平杆或立杆上，旋转扣件中心线至主节点距离不适当不不大于150mm。竖向剪刀撑斜杆与地面倾角应为45º～60º，水平剪刀撑与支架纵（或横）向夹角应为45º～60º，剪刀撑固定及剪刀撑斜杆接长规定和单、双排脚手架相似。
满堂支撑架顶部可调托撑螺杆外径不得不大于36mm，直径与螺距应符合《梯型螺纹》规定；支托板厚不应不大于5㎜，螺杆与支托板应焊牢，焊缝高度不得不大于6㎜；螺杆与螺母旋合长度不得少于5扣，螺母厚度不得不大于30mm。可调托撑抗压承载力设计值不应不大于40 kN。满堂支撑架可调底座、可调托撑螺杆伸出长度不适当超过300mm，插入立杆内长度不得不大于150mm。

六、规范中强制性条文
3.4.3可调托撑抗压承载力设计值不应不大于40 kN，支托板厚不应不大于5㎜。
6.2.3 主节点处必要设立一根横向水平杆，用直角扣件扣接且禁止拆除。
6.3.3 脚手架立杆基本不在同一高度上时，必要将高处纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应不不大于1m。靠边坡上方立杆轴线到边坡距离不应不大于500mm（图6.3.3）。

图6.3.3 纵、横向扫地杆构造
1——横向扫地杆；2——纵向扫地杆
6.3.5 单排、双排与满堂脚手架立杆接长除顶层顶步外，别的各层各步接头必要采用对接扣件连接。
6.4.4 开口型脚手架两端必要设立连墙件，连墙件垂直间距不应不不大于建筑物层高，并且不应不不大于4m。
6.6.3 高度在24m及以上双排脚手架应在外侧全立面持续设立剪刀撑；高度在24m如下单、双排脚手架，均必要在外侧两端、转角及中间间隔不超过15m立面上，各设立一道剪刀撑，并应由底至顶持续设立（图6.6.3）。

图6.6.3 高度24m如下剪刀撑布置

6.6.5 开口型双排脚手架两端均必要设立横向斜撑。
7.4.2 单、双排脚手架拆除作业必要由上而下逐级进行，禁止上下同步作业；连墙件必要随脚手架逐级拆除，禁止先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不不大于两步时，应增设连墙件加固。
7.4.5 卸料时各构配件禁止抛掷至地面；
8.1.4 扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试，技术性能应符合现行国标《钢管脚手架扣件》GB 15831规定。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓浮现滑丝禁止使用。
9.0.1 扣件式钢管脚手架安装与拆除人员必要是经考核合格专业架子工。架子工应持证上岗。
9.0.4 钢管上禁止打孔。
9.0.5 作业层上施工荷载应符合设计规定，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆输送管等固定在架体上；禁止悬挂起重设备，禁止拆除或移动架体上安全防护设施。
9.0.7 满堂支撑架顶部实际荷载不得超过设计规定。
9.0.13 在脚手架有效期间，禁止拆除下列杆件：
1 主节点处纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；
2 连墙件。
9.0.14 当在脚手架使用过程中开挖脚手架基本下设备基本或管沟时，，必要对脚手架采用加固办法。
七、规范中其他应解释条文
6.3.6 脚手架立杆对接、搭接应符合下列规定：
1 当立杆采用对接接长时，立杆对接扣件应交错布置，两根相邻立杆接头不应设立在同步内，同步内隔一根立杆两个相隔接头在高度方向错开距离不适当不大于500㎜；各接头中心至主节点距离不适当不不大于步距1/3 ；
2 当立杆采用搭接接长时，搭接长度不应不大于1m ，并应采用不少于2个旋转扣件固定。端部扣件盖板边沿至杆端距离不应不大于100mm。
6.4.1 脚手架连墙件设立位置、数量应按专项施工方案拟定。
6.4.2脚手架连墙件数量设立除应满足本规范计算规定外，还应符合表6.4.2规定。
表6.4.2 连墙件布置最大间距
搭设办法
高度
竖向间距
(h)
水平间距
(la)
每根连墙件覆盖面积
（㎡）
双排落地
≤50m
3 h
3 la
≤40
双排悬挑
>50m
2 h
3 la
≤27
单排
≤24m
3 h
3 la
≤40
注：h——步距；la——纵距。
6.4.3 连墙件布置应符合下列规定：
1 应接近主节点设立，偏离主节点距离不应不不大于300mm；
2 应从底层第一步纵向水平杆处开始设立，当该处设立有困难时，应采用其他可靠办法固定；
3 应优先采用菱形布置，或采用方形、矩形布置。
6.4.5连墙件中连墙杆应呈水平设立，当不能水平设立时，应向脚手架一端下斜连接。
9.0.6 满堂支撑架在使用过程中，应设有专人监护施工，当浮现异常状况时，应及时停止施工，并应迅速撤离作业面上人员。应在采用保证安全办法后，查明因素、做出判断和解决。
9.0.9 夜间不适当进行脚手架搭设与拆除作业。
9.0.12 单、双排脚手架、悬挑式脚手架沿架体外围应用密目式安全网全封闭，密目式安全网宜设立在脚手架外立杆内侧，并应与架体绑扎牢固。
9.0.16 临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人防护办法。