龙泉湾商住楼工程工程物料提升机组织.doc

目 录一、工程概述1二、安装位置及基础处理1三、安装程序2四、拆卸程序5五、使用及安全要求5六、维护及保养6七、管理工作6八、井架计算书7第14页共15页物料提升机施工组织设计一、工程概述龙泉湾商住楼工程,位于惠州市龙门县内,框架结构,地上11层,地下1层,建筑面积：7069.27,首层层高5.95m,标准层高3.0m,天面高度40.65m,建筑最高43.35m,基础采用采用筏板基础,以粗砂层为持力层,承载力特征值fak=180KPa, 局部超深土层未到粗砂层须开挖至粗砂层,用石粉进行换填,压实,对基底下部1000mm土层用石粉进行换填,压实,压实系数大于1.05.筏板厚均为700mm,筏板混凝土强度等级为C30钢筋采用HRB400,HPB300,HRB335,筏板下做100厚C15素混凝土,筏板混凝土抗渗等级为P6.建设单位：龙门县力通置业有限公司； 设计单位：广东远顺建筑设计有限公司；监理单位：惠阳城市建设监理有限公司龙门分公司；施工单位：惠州市城乡建筑工程有限公司；勘察单位：广东省惠州勘察工程公司.质量等级要求为合格.二、安装位置及基础处理1、根据现场施工需要,现场拟搭设总高为47.0M（共32节标准节,每标准节1.5M）用100角铁为立柱地钢井架,起塔标高为1.00m；2、由使用说明书得出来井架地整机重量p1=(32350)+5500=16700Kg井架额定载重量p2=1000Kgp1+p2=17700Kg=17.7t=177KN3、根据现场实际情况和构造要求,井架基础设计如下：井架基础设置位置详施工总平面布置图,共安装两台井架,地基耐力地确定根据现场确定,并做独立基础,预埋地脚螺栓,具体可构造尺寸见单速施工升降机地使用说明.基础设计是根据本机使用手册要求与现场实际情况进行设计地.地基实际承载力按使用手册要求大于0.15MPa,本工程地基土层为回填砂1米以上,经过灌水夯实,外加100mm地C15素混凝土垫层,地基承载力达到0.15MPa以上,能满足安全使用要求.基础为C30钢筋混凝土基础,尺寸为30003000600mm,配双层钢筋网：钢筋直径14mm,间距150mm,满足使用手册有关基础地技术要求.基础内地预埋件按照安装厂家要求进行预埋.基础面与地面相平,四周砖砌排水沟,与建筑物四周排水沟相通.为便于材料进出,吊篮底板面应略低于场地地坪,故应将吊篮位置原浇筑混凝土地坪挖低600 mm左右,在进行基础混凝土浇筑时应做好予埋工作,同时基础应做好排水措施,将水坡向水沟.井架基础施工时应对砼强度、平整度和预埋件进行验收.位置见施工平面布置图.三、安装程序1、将底座安装在基础上微作紧固,待调整好水平后将螺栓紧固；2、在定好动力传送主向后,将滑升平台平稳地搁放在底座上并保留离地面地空距以便于标准螺栓地固定工作；3、在平台二个方孔中放入标准底节,动力方向为带地滑轮座,在经校准其中心距地垂直度地要求后用M16螺栓带弹垫紧固；4、在平台上中央位置安装好小把杆地围护栏栅及门；5、标准节顶端面放置三角提升架并挂上0.5t手拉葫芦各1只,其吊钩与平台环相连接,准备滑升平台地起升工作；6、松开平台标准节中心调整螺栓,两端平稳地各站立操作人员,并同步和平衡地拉动葫芦链条,将平台提升至两标准节顶部.然后在平台底部地标准节横缀管上放入搁置挡条各2支,再卸松葫芦拿掉三角提升架；7、利用小把杆上地手动起升机构和吊具分次提升随后地标准节（吊前应确定好标准节地上下方向面）,将其固紧在底节上端,然后按前条步序将平台升至二节顶端；8、随后在两柱中央放入吊篮底盘,组装好两旁侧榀和顶部及导向滚轮8只（吊篮进出料口门暂不装配）；9、调整好两标准节中心距后用十字钢管轧头安装固定好底层围护安全栏栅,并在两柱和栏栅间用钢管作落地地四道大斜角支撑固定,其腰部配加小支撑管紧固；10、按前工序起吊及安装好三节标准节,并将平台至顶部；11、安装好起重钢丝绳,试运行吊篮地上下工作,并装好防坠器；12、利用吊篮作标准节向上送货工作,在距平台下部3m处停止,操作人员利用小把杆手动起升机构将标准节吊篮,然后安装在两端节顶上（应注意进货后即行关闭锁定栅门）；13、吊篮下降落地后必须再施松主钢丝绳45m,才能再按前程序提升滑升平台至标准节顶部就位；14、吊篮升地面约1m停止,安装好料口门和联动停层装置；15、在吊篮落地后安装好其进料口自动门；16、在标准节地进料口左右方向架设已装配小滑轮地管件三角支撑杆各1支,通过6钢丝绳和二组小滑轮,安装调试好围护进料口安全门,达到自动工作；确保钢丝绳完好、角度正确、接头牢固、不拖地.17、按前工作程序升高标准节,并间隔69m作附墙支撑工作；18、每个楼层地进料口跑道可利用钢管在标准节横缀管上用钢筋轧头固紧,另一头即在墙体内外用管轧头加横管牵结；19、按以上起升工作地程序循环,将架体安装至所需要地高度,最后滑升平台应略升高于顶节端面,搁置条应放在标准节顶面端受力在调整好两柱中心距离后接着固定好M20调节镙栓；20、吊篮作上下试运行,对于标准节柱体腰部误差可利用附墙支撑管地松紧来进行调整；21、以楼层进料平台实际需要,装好停层装置搁用短钢管；22、自控电器及其线路在架体安装调试完成后再进行.23采用刚性附墙锚固地形式,不能使用缆风绳作为稳固井架地架体,且附墙件采用生产厂家地与结构同材质地定型产品.与建筑物连接应采用焊接或螺栓连接,不得采用钢管扣件地连接形式.井架附墙锚固间隔应控制在9m以内.建筑物顶层必须设置一道附墙锚固,锚固以上地自由高度不得超过6m.24井架采用附墙,应用刚性支撑与建筑物牢固连接,吊点按说明书要求或经过设计计算,井架附墙杆不得附着在脚手架上.25井架搭至11m高度必须设临时缆风绳,待固定缆风绳或附墙后,方可拆除.缆风绳与地面夹角应为4560与地锚牢固连接.地锚设置方法由现场决定.禁止缆风绳拴在树木、电杆上.26缆风绳不得在高压线上方通过,与高压架空线必须大于最小安全距离.27架体安装地垂直度偏差,最大不应超过架体高度地1.5（多次使用地其偏差不超过3,并不超过200mm）.28井架卸料平台必须搭设牢固,出料口处设防护门,两侧设防护栏杆.29吊篮必须装有超高限位（高井还要设低限位）,停层保险和安全门,吊篮两侧装有安全挡板或网片,高度不得低于1m.30井架底层需有防护门,搭设防护棚,井架高度超过30m,必须搭设双层安全棚.31井架吊篮与每层防护门设自动联锁装置.32卷扬机采用自动控制操作柜,严禁使用电动开关.33井架装设可靠避雷和接地装置.34卷扬机搭设防护棚,操作工人视野要清楚,井架架体要用小网眼立网封闭.四、拆卸程序遵照安装架设时地相反工作程序,依次分别做好架体地下降地拆卸工作.1井架地平撑、斜撑、缆风绳等严禁随意拆除.2拆除井架,应先设置临时缆风绳,遇有两层缆风绳地井架,应对下层缆风绳采取可靠地安全措施后,方可拆除顶层缆风绳.3拆除井架要设警戒区,并指定专人指挥,操作人员必须系好安全带.五、使用及安全要求1、使用前地准备工作（1）、提升机安装后应由主管部门按规范检查验收,在确认合格后方可交付使用；（2）、日常工作前应由操作人员（有证）检查卷扬机制动可靠性,安全装置是否能正常工作,信号及监控效果是否良好；（3）、依次检查动作各自动安全门工作状况是否良好；观察吊篮运行通道内有无障碍物.（4）、如发现有问题地情况下必须改进后方可照常使用.2、使用中地一般说明（1）、物料在吊篮内应分布,均匀不得超出吊篮；（2）、严禁超载工作或乘人上下；（3）、吊篮落地时需掌握缓稳操作；（4）、经常检查钢丝绳,滑轮地工作情况,如有问题即作更换；（5）、停电或在作业后,应将吊篮降至地面,并切断电源.3、应注意事项（1）、安装和拆除时必须对作业人员分工交底,确定指挥人员,划定警戒区域并设监护人员,排除掉作业障碍；（2）、架体安装地垂直偏差,最大不应超过架体高度地3；（3）、使用中需经常检查附墙杆地稳固情况；（4）、标准节地连接装配必须在M16螺栓上放弹垫后紧固；（5）、安装、拆除工作宜在白天进行；（6）、当架体高度起出相邻建筑物时,应按规范安装避雷器.六、维护及保养1、经常对各机构中地转、滑动部件进行注油润滑.2、在维修中使用地焊条及焊缝质量应符合原设计要求.3、更换零件时必须与原件材质相同,并符合设计与制造标准.4、维修保养时应切断电源,并挂置“禁止合闸”地标志.5、发现电器故障应查明原因,及时地进行维修或调换.6、注意调整停层装置和防附装置地工作间隙,并加注机油,发现损伤即行调换.7、经常检查起重钢筋丝绳和滑轮工作情况,发现严重磨损应及时调换.8、架体及构件地油漆如严得锈蚀时应及时地进行二度油漆.七、管理工作1、提升机由设备部门统一管理,不许卷扬机和架体分开管理.2、每月由有关部门人员进行定期检查.3、每日检查由操作人员班前进行,定期进行注油润滑.4、拆卸后金属结构件在码放时,应放在垫木上,室外存放时应有防水措施,电气、仪表及易损件存放时要注意防震、防潮.5、运输提升机各部件时,装车应垫平,避免磕碰变形.八、井架计算书工程名称：龙泉湾编制单位： 惠州市城乡建筑工程有限公司1、编制依据 龙门架及井架物料提升机安全技术规范（JGJ88-2010）建筑施工计算手册第二版建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）建筑地基基础设计规范(GB5007-2002)本格构式型钢井架设计高度为47.00米,吊重10.00kN,钢井架截面尺寸：长a宽b=2.00m2.00m,井架立柱为4L758角钢,缀条L634角钢,附墙架为16b号槽钢,每节高度1.50m,地基承载力100.00kPa,基础厚度300mm,混凝土采用C25.第一道第二道第三道第四道第五道第六道第七道第八道第九道第十道第十一道第十二道第十三道第十四道第十五道标高6.012.018.024.030.036.042.0间距7.06.06.06.06.06.06.02、荷载计算(1)起吊物和吊盘重力（包括索具等）G=K(Q+q)其中 K动力系数,K=1.20Q起吊物体重力,Q=10.00kNG=1.2(10.003.00)=15.60kN(2)提升重物地滑轮组引起地钢丝绳拉力SS=f0G其中f0引出绳拉力计算系数,取0.27;S=0.27(1.2(10.003.00)=4.21kN；(3)井架自重力q,取1.50kN/m井架地总重自重Nq=q,H=1.5047.00=70.50kN附墙架以上部分自重Nq1=q,(HH1)=1.50(47.00-7.00)=60.00kNNq2=q,(HH2)=1.50(47.00-13.00)=51.00kNNqi-1=q,(HHi-1)=1.50(47.00-37.00)=15.00kNNqi=q,(HHi)=1.50(47.00-43.00)=6.00kN(4)风荷载风向沿井架对角线方向吹时,井架受风向地投影面积Ac=0.0751.5030.0630.85(2.002.00)0.0630.85(2.502.50)(47.00/1.50) =25.69m2井架受风轮廓面积AF=1.500.85(2.002.00)(47.00/1.50)=159.80m2=Ac/AF=0.16,h/b=1.00由荷载规范查得=0.92风荷载体型系数s=1.3(1+)1.1=1.30.16(10.92)1.1=0.44按荷载规范计算得出=3.2,=0ZSZAF=0.351.800.443.2159.80=141.75kN沿井架高度方向地平均荷载：q=141.75/47.00=3.02kN/m3、井架计算(1)风荷载作用下井架地受力计算附墙架对井架产生地水平力起到稳定井架地作用,在风荷载作用下井架地计算简图如下 各支座由下到上地内力分别为R1=22.40kN , M1=-13.83kNmR2=16.40kN , M2=-8.43kNmRi-1=17.14kN , Mi-1=-13.36kNmRi=22.94kN , Mi=-24.16kNmRmax=22.94kN(2)井架轴力计算附墙架与型钢井架连接点截面地轴向力计算经过计算得到由下到上各附墙架与井架接点处截面地轴向力分别为第1组H1=6.00m；N1=G+Nq1+S =15.60+60.00+4.21=79.81kN；第2组H2=12.00m；N2=G+Nq2+S =15.60+51.00+4.21=70.81kN；第i-1组Hi-1=36.00m；Ni-1=G+Nqi-1+S =15.60+15.00+4.21=34.81kN；第i组Hi=42.00m；Ni=G+Nqi+S =15.60+6.00+4.21=25.81kN；4、截面验算(1)井架截面地力学特性井架地截面尺寸为2.00m2.00m；主肢型钢采用4L758主肢地截面力学参数为：zo=2.15cm,Ixo=Iyo=59.964,Ao=11.502井架地yy轴线截面总惯性距Iy=4=459.96+11.50(97.85)2=440672.48cm4井架地xx轴线截面总惯性距I=4=459.96+11.50(97.85)2=440672.48cm4井架地y,y,轴和x,x,轴线截面总惯性距I,y= I,=440672.48cm4(2)井架地长细比计算井架地长细比计算公式=其中 H井架地总高度,取47.00mI井架地截面最小惯性距,取440672.48cm4A0主肢截面面积,取11.502经过计算得到=4700/97.88=48.02换算长细比计算公式0=其中A井架截面地毛截面面积,取411.502 A1井架横截面所截垂直与x-x轴y-y轴地毛截面面积,取24.98cm经过计算得到=49.91查表得=0.856(3)井架整体稳定性计算井架在弯距作用平面内地整体稳定性计算公式=其中N 轴心压力地计算值（kN） A 井架横截面地毛截面面积,取411.50=46.002 轴心受压构件弯距作用平面内地稳定系数,取=0.856 等效弯距系数,取1.0 M计算范围段最大偏心弯距值 W1弯距作用平面内,较大受压纤维地毛截面抵抗矩W1=I/（a/2）=440672.48/(200.00/2)=4406.72cmN,EX欧拉临界力N,EX=3.142206000(41150.00)/2536.47=3683449N经过计算得到由上到下各附墙件与井架接点处截面地强度分别为第一层H1=+6.00m,N1=79.81kN,M1=-13.83kNm;=79812/3938+13830000/4406725(1-0.02)=23.47N/mm2第1道附墙处主肢截面计算强度=23.47N/mm2215N/mm2,满足要求.第二层H2=+12.00m,N2=70.81kN,M2=-8.43kNm;=70812/3938+8430000/4406725(1-0.02)=19.93N/mm2第2道附墙处主肢截面计算强度=19.93N/mm2215N/mm2,满足要求.第i-1层Hi-1=+36.00m,Ni-1=34.81kN,Mi-1=-13.36kNm;=34812/3938+13360000/4406725(1-0.01)=11.90N/mm2第i-1道附墙处主肢截面计算强度=11.90N/mm2215N/mm2,满足要求.第i层Hi=+42.00m,Ni=25.81kN,Mi=-24.16kNm;=25812/3938+24160000/4406725(1-0.01)=12.07N/mm2第i道附墙处主肢截面计算强度=12.07N/mm2215N/mm2,满足要求.(4)缀条地计算缀条型钢采用L634；缀条地截面力学参数为：Rmin=1.261)交叉缀条按下式计算缀条内力计算N1=Rmax/4cos=22.94/(41.60)=3.58kN计算剪力V=fA/85=2154(1.15/85)=11.64kN比较取大值式中A全部柱肢地毛截面面积（2） f型刚强度设计值缀条刚度按下式计算=L/Rmin=125/1.26=99.21式中L缀条地几何长度 Rmin截面地最小回转半径斜缀条刚度=L/Rmin=99.21200 ,满足要求.缀条稳定性按下式计算=N/（A）=11640/(0.561498.00)=41.65N/mm2其中受压构件稳定系数 A毛截面面积（mm2）斜缀条稳定性=N/(A)=41.65 N/mm2215 N/mm2,满足要求.2)横缀条按下式计算缀条内力计算N2= Rmax /2=22.94/2=11.47kN计算剪力V=fA/85=2154(1.15/85)=11.64kN较大值式中A全部柱肢地毛截面面积（2） f型刚强度设计值缀条刚度按下式计算=a/Rmin=200/1.26=158.73式中a缀条地长度与宽度取大者 Rmin截面地最小回转半径横缀条刚度=a/Rmin=158.73 200 ,满足要求.缀条稳定性按下式计算=N/（A）=11640/(0.279498.00)=83.74N/mm2其中受压构件稳定系数 A毛截面面积（mm2）横缀条稳定性=N/(A)=83.74 N/mm2215 N/mm2,满足要求.5、附墙架计算(1)附墙架强度验算1）杆件轴心受拉强度验算=其中为杆件地受拉应力N杆件地最大轴向拉力,取N=Rma=22.94kNAn杆件地截面面积,An=16b号槽钢；查表可知An=2515mm2杆件地最大受拉应力=22940/2515=9.12N/mm2 附墙架杆件最大拉应力=N/An=9.12N/mm2215N/mm2,满足要求.2）杆件轴心受压强度验算=其中杆件地压应力N杆件地轴向压力An杆件地截面面积杆件长细比,由L/i地值确定杆件：取=300/6.10=49.18,根据查表计算得： =0.860 =22940/(0.862515)=10.61N/mm2附墙架杆件最大压应力=N/An=10.61N/mm2215N/mm2,满足要求.6、井架基础验算(1)井架基础承受地轴向力计算N=G+S+Nq=15.60+4.21+70.50=90.31kN井架单支型钢所传递地集中力为：F=N/4=90.31/4=22.58kN(2)井架单肢型钢与基础地连接钢板计算预埋钢板地面积A0=F/fc=22578/11.90=1897mm2(3)井架基础计算单肢型钢所需混凝土基础面积A计算如下A= F/fa=22578/0.10=225780 mm2单肢型钢混凝土基础边长：a=475(4)配筋计算井架单肢型钢混凝土基础计算简图相当于一个倒梯梁,其板底最大弯距按下式计算M=式中：M井架单肢型钢混凝土基础底版中性轴处地弯距设计值 L井架单肢型钢混凝土基础底版中性轴处至基底边缘地距离；取L=a/2=475/2=238mm q相对于荷载效应基本组合时地基础底面地基础单位面积净反力,取去q=100238/1000=23.80kN/m经过计算得M=0.523.800.242=0.69kNm基础采用HRB335钢筋,fy=300N/mm2As1=M/0.95fyh0=0.69106/(0.95300230)=10.53mm2按照最小配筋率=0.15%计算配筋As2=bh0=0.0015475230=164mm2比较As1和As2,按164mm2配筋,按构造配筋414150mm基础按构造配筋414150mm,满足要求.(5)构造要求井架四个单肢型钢混凝土基础间配置通长筋,中间必需用相同等级地混凝土浇筑成整体混凝土板.