满堂脚手架综合标准施工专业方案.doc

第一节、工程概况
一、工程概况
1、工程总体概况
南宁市五象湖小学工程，在南宁市五象新区坛兴路和那兴路西一里交汇处，总建筑面积约为29147平方米，其中，教学综合楼6349平方米，地下一层，地上五层；1#教学楼3741平方米，地上五层；2#教学楼3322平方米，地上4层；食堂综合楼5307平方米，地上3层；午托用房及老师管理用房4425平方米，地下一层，地上五层；门卫室75平方米。本工程采取基础采取独立基础、筏板基础。总工期：500天。
1．工程名称：南宁市五象湖小学
2．建设地点：南宁市五象新区坛兴路和那兴路西一里交汇处
3．建设单位：南宁市教育局
4. 代建单位：南宁五象新区建设投资有限责任企业
5. 勘察单位：南宁市勘察测绘地理信息院
6．设计单位：南宁市建筑设计院
7．监理单位：山西省建设监理
8．施工单位：广西建工集团建筑工程总承包
2、工程模板概况（单位㎜）
梁截面：250×400、250×600、250×700、200×400、200×500、200×600、200×650、200×700、200×800、200×930、200×1000等；
柱截面：400×700、500×750、500×500、400×500、400×400、600×600、600×700、500×800、950×500、400×600、等；
墙截面： 300；
楼板厚： 100、120；

第二节、编制依据
《木结构设计规范》GB 50005-（）
《建筑结构荷载规范》GB 50009-
《混凝土结构设计规范》GB 50010-
《钢结构设计规范》GB 50017-
《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB 50204-
《建筑工程施工质量验收统一标准》GB 50300-
《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ 46-
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-
《钢管脚手架扣件》GB15831-
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-
《建筑施工安全检验标准》JGJ59--99
《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80--91
《建筑施工模板及作业平台钢管支架结构安全技术规范》DB45/T618-
《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33-
本工程施工图纸
本工程施工组织设计
品茗计算软件

三、危险源识别和监控
（一）、脚手架工程事故类型分析
1、整架倾倒或局部垮架。
2、整架失稳、垂直坍塌。
3、人员从脚手架上高处坠落。
4、落物伤人（物体打击）。
5、不妥操作事故（闪失、碰撞等）。
（二）、引发事故关键原因分析
1、整架倾倒、垂直坍塌或局部垮架
（1）构架缺点：构架缺乏必需结构杆件，未按要求数量和要求搭设剪刀撑等。
（2）在使用过程中任意拆除必不可少杆件和剪刀撑等。
（3）构架尺寸过大，承载能力不足或设计安全不够和严重超载。
（4）脚手架基础（如所支撑楼板强度未达成要求）承载力不足。
2、人员从脚手架上高处坠落
（1）作业层未按要求设置围挡防护。
（2）作业层未铺满脚手板或架面之间间隙过大。
（3）脚手板和杆件因搁置不稳、扎结不牢或发生断裂和坠落。
（4）不妥操作产生碰撞和闪失。
3、落物伤人（物体打击）
（1）在搭设和拆除时，高空抛掷构配件，砸伤工人或过路行人。
（2）架体上物体堆放不牢或意外碰落，砸伤工人或过路行人。
（3）整架倾倒、垂直坍塌或局部垮架，砸伤工人或过路行人。
4、不妥操作大致有以下情形：
（1）用力过猛，致使身体失稳。
（2）在架面上拉车退着行走。
（3）拥挤碰撞。
（4）集中多人搬运或安装较重构件。
（5）架面上水或其它易滑物品未清除，造成滑落。
5、其它伤害
（1）在不安全天气条件（六级以上大风、雷雨）下继续施工。
（2）在长久搁置以后未作检验情况下重新投入使用等。
（三）、危险源监控
1、对脚手架构配件材料材质，使用机械、工具、用具进行监控。
2、对脚手架构架和防护设施承载可靠和使用安全进行监控。
3、对脚手架搭设、使用和拆除进行监控，果断阻止乱搭、乱改和乱用情况。
4、加强安全管理，对施工环境和施工条件进行监控。
四、安全技术设计
（一）、脚手架材料要求
1、脚手架杆件采取外径48mm、壁厚3.0mm焊接钢管，其力学性能应符合国家现行标准《碳素结构钢》GB/T700-中Q235A钢要求，用于立杆、大横杆、斜杆钢管长度为4-6米，小横杆、拉结杆2.1-2.3米，使用钢管不得有弯曲、变形、开焊、裂纹等缺点，并涂有防锈漆作防腐处理，不合格钢管决不许可使用。
2、扣件使用生产厂家合格产品，并持有产品合格证，扣件锻铸铁技术性能符合《钢管脚手架》GB15831-要求要求，对使用扣件要全数进行检验，不得有气孔、砂眼、裂纹、滑丝等缺点。扣件和钢管贴合面要严格整形，确保和钢管扣紧接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处最小距离大于5mm，扣件活动部位转动灵活，旋转扣件两旋转面间隙要小于1mm，扣件螺栓拧紧力距达60N.M时扣件不得破坏。
3、木脚手板选择必需严格，脚手板材质坚硬，不腐烂，横向裂纹不得大于四分之一板宽，脚手板宽通常为200～300mm，厚度大于50mm。脚手板端部（80mm～100mm处）用铁皮或铁丝扎紧2-3圈。竹笆板选择必需严格，竹笆宜采取毛竹或南竹制作，进场竹笆必需紧密、有良好韧性及弹性模数。
（二）、满堂脚手架施工方法
楼板厚度大部分为h=100，局部120、180厚。框架梁以200*700、 200*600为主，次梁为200*500、200*400等，预留洞口设置梁结构，尺寸为200*300、200*400等。
结合本工程结构形式、实际施工特点，室内采取满堂脚手架模板支撑体系来满足梁、板施工。必需确保其整体性和抗倾覆性。
1、基础要求
（1）搭设楼地面应平整且确保混凝土楼板承载力达成要求，立杆下垫短木方并加设扫地杆。
（2）剪刀撑：四边连续设剪刀撑，应由下向上连续设置。
2、脚手架搭设
（1）钢管扣件脚手架搭设工艺步骤以下：
基础准备→安放垫板→按设计尺寸排放扫地杆→竖立管并同时安纵横向扫地杆→搭设纵横水平杆→搭设剪刀撑→铺脚手板→搭挡脚板和栏杆。
（2) 脚手架配合施工进度搭设，一次搭设高度高出操作层不宜大于一步架。
（3) 垫板、底座均应正确地放在定位线上，垫板面积不宜小于0.1m2，宽度不宜小于220mm，木垫板长度不宜小于2跨，厚度不宜小于40mm。
（4) 立管排距和间距按计算确定。
(5) 底部立管采取不一样长度钢管，立管联接必需交错部署，相邻立管联接不应在同一高度，其错开垂直距离不得小于50mm，并不得在同一步内。
(6) 大横杆应水平设置，钢管长度不应小于3跨，接头宜采取对接扣件联接，内外两根相邻纵向水平杆接头不应在同时同跨内，上下两个相邻接头应错开一跨，其错开水平距离不应小于500mm。
当水平管采取搭接时，其搭接长度不应小于1m，不少于2个旋转扣件固定，其固定间距不应少于400mm，相邻扣件中心至杆端距离不应小于150mm。
(7) 每根立管底座向上200mm处，必需设置纵横向扫地杆，用直角扣件和立管固定。
(8)必需严格根据要求在外圈四面连续设置剪刀撑。剪刀撑和纵向水平杆呈45～60°角。
（三）、支撑脚手架计算书
钢管脚手架计算参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-)、《钢结构设计规范》(GB 50017-)等规范。
本工程层高超出4.5m层高有：5.1m，本方案中根据5.1m进行计算。
1、结构要求
（1）立杆：纵横向立杆间距1.0×1.0 m，许可搭设偏差±5cm,立杆垂直度许可搭设偏差±10 cm。下部设扫地杆，扫地杆从垫板往上20 cm处设置，扫地杆采取对接接长。扫地杆在端头和立杆交接处伸出扣件长度大于10 cm。
（2）横杆：立杆之间满设双向水平杆，纵横向水平拉杆步距1.8m，确保其在两个方向全部含有足够设计刚度，横杆用对接方法接长，一根横杆两端高差，不能超出2 cm，纵向水平杆全长平整度大于±10cm。为预防水平横杆对立杆产生偏心弯距影响，在搭设模板支架时，将横杆对称相间部署。
（3）剪刀撑：沿支架四面外满设剪力撑，且应连续设置。
（4）接头节点要求：纵向水平杆对接接头应交错部署，不应设在同时、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500cm，并应避免设在纵向水平杆跨中。
（5）梁板模板支架搭设要求
a.严格根据设计尺寸要求搭设，立杆和水平杆接头应错开在不一样框格中设置；
b.确保立杆垂直度和横杆水平偏差符合《扣件架规范》要求；
c.斜杆尽可能同立杆连接，节点结构符合规范要求；
d.确保每个扣件拧紧力矩控制在40—60N.M；
e.楼板上脚手架支座设置和承载力均应达成设计要求。
（6）施工作业要求
a.上架作业人员必需持证上岗，戴安全帽，系安全带。
b.混凝土浇注过程中，要确保模板支架均衡受荷，宜从中部开始向两边扩展浇注方法进行。
c.严格控制施工荷载，在混凝土浇注过程中，派专员检验支架及其支撑情况，发觉下沉、松动和变形时，立即处理。
2、扣件钢管楼板模板支架计算书
模板支架搭设高度为3.9-5.1米。
搭设尺寸为：立杆纵距 b=1.00米，立杆横距 l=1.00米，立杆步距 h=1.50米。（除5.1m楼层外立杆纵横距为1.2米）
采取钢管类型为48×3.5。
（1）模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板根据三跨连续梁计算。
静荷载标准值
q1 = 25.000×0.120×1.000+0.350×1.000=3.350kN/m
活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×1.000=3.000kN/m
面板截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为：
W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm3；
I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm4；
A、抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板抗弯强度计算值(N/mm2)；
M —— 面板最大弯距(N.mm)；
W —— 面板净截面抵御矩；
[f] —— 面板抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M = 0.100ql2
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.2×3.350+1.4×3.000)×0.500×0.500=0.206kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值
f = 0.206×1000×1000/54000=3.806N/mm2
面板抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
B、抗剪计算
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力
Q=0.600×(1.2×3.350+1.4×3.000)×0.500=2.466kN
截面抗剪强度计算值
T=3×2466.0/(2×1000.000×18.000)=0.206N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
C、挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值
v = 0.677×3.350×5004/(100×6000×486000)=0.486mm
面板最大挠度小于500.0/250,满足要求!
（2）支撑木方计算
木方根据均布荷载下三跨连续梁计算。
A、荷载计算
钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11 = 25.000×0.120×0.500=1.500kN/m
模板自重线荷载(kN/m)：
q12 = 0.350×0.500=0.175kN/m
B、活荷载为施工荷载标准值和振倒混凝土时产生荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值
q2 = (1.000+2.000)×0.500=1.500kN/m
静荷载 q1 = 1.2×1.500+1.2×0.175=2.010kN/m
活荷载 q2 = 1.4×1.500=2.100kN/m
C、木方计算
根据三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载和活荷载计算值最不利分配弯矩和，计算公式以下:
均布荷载 q = 4.110/1.000=4.110kN/m
最大弯矩
M = 0.1ql2=0.1×4.11×1.00×1.00=0.411kN.m
最大剪力 Q=0.6×1.000×4.110=2.466kN
最大支座力 N=1.1×1.000×4.110=4.521kN
木方截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为:
W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；
I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；
A、木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.411×106/83333.3=4.93N/mm2
木方抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
B、木方抗剪计算
最大剪力计算公式以下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必需满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值
T=3×2466/(2×50×100)=0.740N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
木方抗剪强度计算满足要求!
C、木方挠度计算
最大变形 v =0.677×1.675×1000.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.286mm
木方最大挠度小于1000.0/250,满足要求!
（3）横向支撑钢管计算
横向支撑钢管根据集中荷载作用下连续梁计算。
集中荷载P取木方支撑传输力。

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管剪力图(kN)
经过连续梁计算得到
最大弯矩 Mmax=0.791kN.m
最大变形 vmax=2.356mm
最大支座力 Qmax=9.720kN
抗弯计算强度 f=0.791×106/4491.0=176.17N/mm2
支撑钢管抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管最大挠度小于1000.0/150和10mm,满足要求!
（4）扣件抗滑移计算
纵向或横向水平杆和立杆连接时，扣件抗滑承载力根据下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取6.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=9.72kN
单扣件抗滑承载力设计计算不满足要求,能够考虑采取双扣件!
当直角扣件拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
（5）立杆稳定性计算荷载标准值
作用于模板支架荷载包含静荷载、活荷载和风荷载。
A、静荷载标准值包含以下内容：
①脚手架钢管自重(kN)：
NG1 = 0.129×9.000=1.162kN
钢管自重计算参考《扣件式规范》附录A 双排架自重标准值，设计人员可依据情况修改。
②模板自重(kN)：
NG2 = 0.350×1.000×1.000=0.350kN
③钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.000×0.120×1.000×1.000=3.000kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.512kN。
B、活荷载为施工荷载标准值和振倒混凝土时产生荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)×1.000×1.000=3.000kN
C、不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ
（6）立杆稳定性计算
立杆稳定性计算公式

其中 N —— 立杆轴心压力设计值，N = 9.61kN；
—— 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆截面回转半径 (cm)；i = 1.60
A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24
W —— 立杆净截面抵御矩(cm3)；W = 4.49
—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
l0 —— 计算长度 (m)；
假如完全参考《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算
l0 = k1uh (1)
l0 = (h+2a) (2)
k1 —— 计算长度附加系数，根据表1取值为1.185；
u —— 计算长度系数，参考《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.70
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点长度；a = 0.50m；
公式(1)计算结果： = 112.84N/mm2，立杆稳定性计算 < [f],满足要求!
公式(2)计算结果： = 78.94N/mm2，立杆稳定性计算 < [f],满足要求!
假如考虑到高支撑架安全原因，适宜由公式(3)计算
l0 = k1k2(h+2a) (3)
k2 —— 计算长度附加系数，根据表2取值为1.016；
公式(3)计算结果： = 111.67N/mm2，立杆稳定性计算 < [f],满足要求!
模板承重架应尽可能利用剪力墙或柱作为连接连墙件，不然存在安全隐患。
3、梁模板扣件钢管支撑架计算书
（1）模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板根据多跨连续梁计算。
作用荷载包含梁和模板自重荷载，施工活荷载等。
A、荷载计算：
钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = 25.000×1.000×0.500=12.500kN/m
模板自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.350×0.500×(2×1.000+0.500)/0.500=0.875kN/m
活荷载为施工荷载标准值和振捣混凝土时产生荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)×0.500×0.500=0.750kN
均布荷载 q = 1.2×12.500+1.2×0.875=16.050kN/m
集中荷载 P = 1.4×0.750=1.050kN
面板截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为:
W = 50.00×1.80×1.80/6 = 27.00cm3；
I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12 = 24.30cm4；
计算简图

弯矩图(kN.m)

剪力图(kN)

变形图(mm)

经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=1.505kN
N2=6.066kN
N3=1.505kN
最大弯矩 M = 0.125kN.m
最大变形 V = 0.2mm
A、抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.125×1000×1000/27000=4.630N/mm2
面板抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；
面板抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
B、抗剪计算
截面抗剪强度计算值 T=3×2507.0/(2×500.000×18.000)=0.418N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
C、挠度计算
面板最大挠度计算值 v = 0.226mm
面板最大挠度小于250.0/250,满足要求!
（2）梁底支撑木方计算
A、梁底木方计算
根据三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载和活荷载计算值最不利分配弯矩和，计算公式以下:
均布荷载 q = 6.066/0.500=12.131kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×12.13×0.50×0.50=0.303kN.m
最大剪力 Q=0.6×0.500×12.131=3.639kN
最大支座力 N=1.1×0.500×12.131=6.672kN
木方截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为:
W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；
I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；
B、木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.303×106/83333.3=3.64N/mm2
木方抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
C、木方抗剪计算
最大剪力计算公式以下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必需满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×3639/(2×50×100)=1.092N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
木方抗剪强度计算满足要求!
D、木方挠度计算
最大变形 v =0.677×10.109×500.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.108mm
木方最大挠度小于500.0/250,满足要求!
（3）梁底支撑钢管计算
A、 梁底支撑横向钢管计算
横向支撑钢管根据集中荷载作用下连续梁计算。
集中荷载P取木方支撑传输力。
支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管剪力图(kN)

经过连续梁计算得到
最大弯矩 Mmax=0.130kN.m
最大变形 vmax=0.036mm
最大支座力 Qmax=4.230kN
抗弯计算强度 f=0.130×106/4491.0=28.97N/mm2
支撑钢管抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管最大挠度小于416.7/150和10mm,满足要求!
B、 梁底支撑纵向钢管计算
纵向支撑钢管根据集中荷载作用下连续梁计算。
集中荷载P取横向支撑钢管传输力。

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管剪力图(kN)

经过连续梁计算得到
最大弯矩 Mmax=0.740kN.m
最大变形 vmax=2.204mm
最大支座力 Qmax=9.094kN
抗弯计算强度 f=0.740×106/4491.0=164.83N/mm2
支撑钢管抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管最大挠度小于1000.0/150和10mm,满足要求!
（4）扣件抗滑移计算
纵向或横向水平杆和立杆连接时，扣件抗滑承载力根据下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=9.09kN
单扣件抗滑承载力设计计算不满足要求,能够考虑采取双扣件!
当直角扣件拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
（5）立杆稳定性计算
立杆稳定性计算公式

其中 N —— 立杆轴心压力设计值，它包含：
横杆最大支座反力 N1=9.09kN (已经包含组合系数1.4)
脚手架钢管自重 N2 = 1.2×0.129×9.000=1.394kN
N = 9.094+1.394=10.489kN
—— 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆截面回转半径 (cm)；i = 1.60
A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24
W —— 立杆净截面抵御矩(cm3)；W = 4.49
—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
l0 —— 计算长度 (m)；
假如完全参考《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算
l0 = k1uh (1)
l0 = (h+2a) (2)
k1 —— 计算长度附加系数，根据表1取值为1.185；
u —— 计算长度系数，参考《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.70
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点长度；a = 0.00m；
公式(1)计算结果： = 123.10N/mm2，立杆稳定性计算 < [f],满足要求!
公式(2)计算结果： = 39.17N/mm2，立杆稳定性计算 < [f],满足要求!
假如考虑到高支撑架安全原因，适宜由公式(3)计算
l0 = k1k2(h+2a) (3)
k2 —— 计算长度附加系数，根据表2取值为1.024；
公式(3)计算结果： = 50.47N/mm2，立杆稳定性计算 < [f],满足要求!
模板承重架应尽可能利用剪力墙或柱作为连接连墙件，不然存在安全隐患。
五、施工要求
（一）、施工准备
1、技术准备
在本安全专题施工方案施工前，工程责任人应对相关人员进行具体技术交底。
2、物资准备
（1）材料准备
依据材料分析和施工进度计划要求，编制材料需要量计划，为施工备料，确定对方场地及组织运输提供依据。
（2）构（配）件和制品加工准备
依据脚手架结构体系要求，对构（配）件和制品进行加工。
（3）脚手架施工机具准备
由架子工自带扳手及其它所需工具。
3、施工现场准备
（1）做好“三通一平”
（2）组织物资进场，并确定相关材料试验。
（3）做好季节性施工准备。
4、施工场外协调
（1）材料加工和订货。
（2）做好劳务安排，签署劳务协议。
（二）、脚手架搭设
必需在当层混凝土楼板强度达成1.2Mpa后（即常规环境下混凝土楼板浇筑完成二十四小时后），再开始搭设满堂脚手架。脚手架应按施工方案要求放线定位。立杆下用截面300mm×50mm木垫板通长铺设。
1、脚手架搭设要求
外脚手架搭设基础要求是：横平竖直，整齐清楚，图形一致，平竖通顺，连接牢靠，受荷安全，有安全操作空间，不变形，不摇摆。
2、满堂脚手架搭设次序
满堂脚手架搭设应遵照以下次序：
垫木方→摆放扫地杆→逐根树立立杆并和纵横向扫地杆扣紧→安各步纵横水平杆并和各立杆扣紧→接立杆→加设剪刀撑→根据图纸要求用顶丝将立杆挑至设计标高→根据模板施工组织设计铺设模板→检验验收→合格（不合格整改再验收）。
3、脚手架搭设除了按次序搭设以外，还得注意下列事项：
（1）根据要求结构方案和尺寸进行搭设。
（2）立即和结构拉结或临时支顶，以确保搭设过程安全。
（3）拧紧紧围绕件。（拧紧程度要合适）
（4）有变形杆件或不合格杆件（有长度、扣接不紧等）不能使用。
（5）搭设工人必需系安全带。
（6）随时矫正杆件垂直和偏差避免偏差过大。
（7）没有完成脚手架，在每日收工时，一定要确保架子稳定，以免发生意外。
（三）、脚手架拆除
脚手架使用完成，同条件养护试件抗压强度达成拆模强度要求后，上报项目技术责任人审批，待技术责任人审批后，立即拆除，在脚手架拆除前要做好以下工作：
1、对脚手架进行安全检验，确定不存在安全隐患。如存在影响拆除脚手架安全隐患，应先对脚手架进行修理和加固，以确保脚手架在拆除过程中不发生危险。
2、在拆除脚手架时，应先清除脚手板上垃圾杂物，清除时严禁高空向下抛掷，大块装入容器内由垂直运输设备向下运输，能用扫帚集中要集中装入容器内运下。
3、脚手架在拆除前，应先明确拆除范围、数量、时间和拆除次序、方法，物件垂直运输设备数量，脚手架上水平运输、人员组织，指挥联络方法和用语，拆除安全方法和警戒区域。
4、严格遵照拆除次序，由上而下，后搭先拆，先搭后拆，同一部位拆除次序是：模板→顶丝→纵横横杆→立杆。
满堂脚手架支撑需要两次拆除，第一次将除梁底和短跨中间支撑外大部分模板和支撑进行拆除，第二次将梁底和短跨中间支撑拆除，具体参见施工组织设计中模板工程。
5、满堂脚手架拆除不得在垂直方向上同时作业。
6、拆除脚手架时，必需进行危险范围评定界定，并将危险范围区域进行隔离，并在隔离区边界设置显著禁行标志和围栏，在坠落范围内应有显著“严禁入内”字样标志，并有专员监护，以确保擦脚手架时无其它人员入内。
7、拆除脚手架后垂直运输使用塔吊，严禁乱扔乱抛，并对操作人员和使用人员进行交底，要求联络用语和方法，明确职责，以确保脚手架拆除时其垂直运输设备能安全运转。
8、拆下脚手架钢管、扣件及其它材料运至地后面，应立即清理，将合格，需要整修后反复使用和应报废加以区分，按规格堆放。对合格件应立即进行保养，保养后送仓库保管以备以后使用。
9、本工程脚手架拆除遇大风、大雨、大雾天气时应停止作业。
10、拆除时操作人员要系还安全带，穿软底防滑鞋，扎裹腿。
11、脚手架拆除工程中，不中途换人。如必需换人，则应在安全技术交底中交代清楚。
六、脚手架质量检验和验收
（一）、材质要求
1、钢管材质要求
（1）脚手架钢管应采取现行国家标准<<直缝电焊钢管>>（GB/T13793）或<<低压流体输送用焊接钢管>>（GB/T3092）中要求3号一般钢管，其质量应符合现行国家标准<<碳素结构钢>>（GB/T700）中Q235-A级钢要求。
（2）每根钢管最大质量不应大于25kg，宜采取Φ48×3.0钢管。
（3）钢管尺寸和表面质量应符合以下要求：
a、新旧钢管尺寸、表面质量和外形应分别符合<<建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范>>（JGJ 130/）第8.1.1、8.1.2条要求。新钢管检验应符合下列要求：
①应有产品质量合格证。
②应有质量检验汇报，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》（GB/T 228）相关要求。
③钢管表面应平直光滑，不应由裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深划道。
④钢管外径、壁厚、端面等偏差，应分别符合《建筑施工扣件式脚手架安全技术规范》（JGJ 130-）表8.1.5要求。
⑤钢管必需有防锈漆。
b、钢管上严禁打孔。
《建筑施工扣件式脚手架安全技术规范》（JGJ130-）第8.1.2条要求，旧钢管检验应符合下列要求：
①表面锈蚀深度应符合建筑施工扣件式脚手架安全技术规范》（JGJ130-）第8.1.5序号３要求。锈蚀检验应每十二个月一次。检验时，应在锈蚀严重钢管中抽取３根，在每根锈蚀严重部位横向割断取样检验，当锈蚀深度超出要求值时不得使用。
　　②钢管弯曲变形应符合建筑施工扣件式脚手架安全技术规范》（JGJ130-）第8.1.5序号４要求。
2、扣件材质要求
（1）、扣件式钢管脚手架应采取可煅铸铁制做扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）要求；采取其它材料制作扣件，应经试验证实其质量符合该标准要求后方可使用。
（2）脚手架采取扣件，在螺栓拧紧力矩达65KN.m时不得破坏。
3、脚手板材质要求
（1）脚手板可采取钢、木、竹材料制作，每块质量不宜大于30kg。
（2）木脚手板采取杉木或松木制作，其材质应符合现行国家标准《木机构设计规范》（GB 50005）中Ⅱ级材质要求。脚手板厚度不应小于50mm，两端应各设直径为4mm镀锌钢丝箍两道。
（3）竹脚手板宜采取由毛竹或楠木制作竹串片板、竹笆板。
4、连墙杆材质要求
连墙杆材质要求应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T 700）中Q-235级钢要求。经检验合格构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不应有积水。并对数量进行核实。
5、安全网材质要求
（1）架设安全网作业使用全部材料及材质，必需经过检验并符合其专题安全施工组织设计要求。
（2）安全网支撑系统，宜选择脚手架钢管，也可采取木或竹材料搭设。当使用脚手架钢管时，其材质应符合《重庆市建设工程施工安全技术操作规程》要求。严禁不一样材质材料混用。
（3）企业购入安全网，应分进货批次统计存档。统计应载明进货日期，供货商及地址、电话，产品名称及分批标识，制造商，商标及地址，电话，制造日期，批号，使用期限，生产许可证编号及其它必需填写内容，使用工程项目名称及使用时间，方便发生问题时追溯。
（4）使用过一次以上旧网调入其它工程使用，必需附其原始统计及其使用统计，并按要求进行耐冲击性能检验和耐贯穿性检验，合格后方可投入使用。当使用单位无此项检验能力时，应委托含有法定资格检验检测单位进行，检验统计应留档备查。对超出产品使用期限旧网，不得投入使用，必需作报废处理。
（5）首次使用新网，在开拆包装物前应