110kV降压变电所电气一次部分设计--电气毕业设计论文.doc

北华大学毕业设计（论文）
摘　 要
本文毕业设计的题目为110kV 降压变电所电气一次部分设计，通过对负荷计算及远景规划，确定了主变压器的台数、容量及型号。此110kV降压变电所设有两台主变压器。通过对所建变电站及出线的考虑和负荷资料分析，满足安全性、经济型及可靠性的要求确定了110kV、35kV、10kV侧主接线的形式。
通过负荷计算及供电范围确定了主变压器台数、容量、及型号，从而得出各元件的参数，进行等值网络化简，然后选择短路点进行短路计算，根据短路电流计算结果及最大持续工作电流，选择并效验电气设备，包括母线、断路器、隔离开关、电压互感器、电流互感器等，并确定配电装置。根据计算结果为线路、变压器、母线配置继电保护并进行整定计算。完成高压配电装置的设计；绘制有关图纸（电气主接线图）。

关键词：变电站；电气部分；继电保护；电气设备选择

Abstract
Graduation article entitled 110kV electric substation buck once part of the design, by the load calculation and vision, identified the main transformer station number, size and type.
This has two main step-down substation 110kV transformer. Through the built substation and qualifying consideration and load data analysis, to meet the security, economy and reliability requirements identified 110kV, 35kV, 10kV form side of the main wiring,
Through load calculations and determine the scope of the power supply main transformer station number, capacity, and models to derive the parameters of each component, equating network simplification, and then select the short-circuit point short circuit calculations, based on the short-circuit current calculation results and maximum continuous operating current Select and efficacy of electrical equipment, including bus, circuit breakers, disconnectors, voltage transformers, current transformers, and to determine the distribution equipment. According to the results of lines, transformers, bus configuration and relay setting calculation. Complete high voltage power distribution equipment design; the related drawings (Main Electrical wiring diagram).

Key Words：Substation; Electrical part; Relay; Electrical equipment

目　　录

摘　 要 1
Abstract 2
1 、绪论 1
1.1 励磁控制装置的系统简介 1
1.2 励磁控制系统的任务及作用 2
1.2.1 电压控制 2
1.2.2 控制无功功率的分配 2
1.2.3 提高高同步发电机并联运行的稳定性 3
1.2.4 改善电力系统的运行条件 5
1.2.5 水轮发电机组强行减磁 5
1.3 研究的目的和意义 6
1.4 国内外励磁装置研究发展的概况 6
1.5 自动励磁调节装置结构 7
2 、励磁装置的硬件设计 11
2.1 系统硬件结构及功能 11
2.1.1 数据采集部分 11
2.1.2 功率因数的测量 13
2.1.3 微机CPU部分 15
2.1.4 脉冲触发及同步电路 17
2.1.5 功率驱动电路 22
2.1.6 键盘部分 23
2.1.7 显示部分及其他 25
2.2 阻容保护 25
2.3 硬件抗干扰设计 25
3 、励磁控制算法 27
3.1 励磁控制算法介绍 27
3.2 PID控制器的基本原理 27
3.3 位置式PID控制算法 30
3.4 增量式PID控制算法 31
3.5 数字PID控制器的参数整定 32
4 、自动励磁调节装置的软件实现 33
4.1 励磁调节装置的软件结构 33
4.2 中断处理 35
4.3 数据采集和处理 39
4.4 数据显示 40
4.5 可控硅控制角的计算 42
4.5.1 首先进行PID调节计算 42
4.5.2 无功调差的概念 43
4.6 按键程序及键值所对应功能 46
4.7 逆变停车与限制动作 47
4.8 软件抗干扰设计 48
结　论 50
参 考 文 献 51
附录A［单击此处键入附录题名］ 52
致　　谢 53

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北华大学毕业设计（论文）

1 110kv/35kv/10kv变电站
1.1 原始资料
1.1.1 地区电网的特点
(1)本地区即使在最枯的月份，水电站发电保证出力时亦能满足地区负荷的需要，加上小火电，基本不需要外系统支援。
(2)本系统的水电大多数是迳流式电站，除发保证出力外的月份，均有电力剩余，特别是4至7月份。
1.1.2 建站规模
(1)变电站类型：110kV 变电工程
(2)主变台数：最终两台(要求第一期工程全部投入)
(3)电压等级：110kV、35kV、10kV
(4)出线回数及传输容量
(5)无功补偿：采用电力电容两组,容量为2×4500kva
表1.1 出线方式
①110kV 出线 6 回
本变—长泥坡
15000kW
6km
LGJ—120
本变—双溪变
15000kW
42.3km
LGJ—120
本变—系统
30000kW
72km
LGJ—150
本变—芷江
8000kW
36km
LGJ—120
备用两回
②35kV 出线 8 回
本变—长泥坡
8000kW
6km
LGJ—95
本变—火电厂
10000kW
8km
LGJ—95
本变—中方变
5000kW
15km
LGJ—95
本变—水电站
10000kW
12km
LGJ—120 (两回)
本变—鸭嘴岩变
5000kW
10km
LGJ—95
备用两回
③10kV 出线 10 回
本变—氮肥厂
2500kW
2km
本变—化工厂
1500kW
3km
本变—医院
1500kW
5km (两回)
本变—印刷厂
2000kW
4km
本变—造纸厂
2500kW
6km
本变—机械厂
2500kW
4km
备用三回

1.1.3 环境条件
(1)当地年最高温度为 40℃, 年最低温度为-5℃；
(2)当海拔高度为 800 米；
(3)当地雷暴日数为 55 日/年；
1.1.4 短路阻抗
(1)系统作无穷大电源考虑：0.05，,，。
(2)火电厂装机容量为 3×7500kW，X ''d = 0.125 , 最大运行方式下,该火电厂只投入二台机组,最小运行方式下,该火电厂三台机组全部投入,并满发。
(3)水电厂装机容量为 3×5000kW，X ''d = 0.27 ，最大运行方式下，该水电厂三台机组全部投入运行，并满发，最小运行方式下，该水电厂只投入一台机组。
1.2 电气主接线设计原则
电气主接线的基本原则：确保供电的可靠性高,根据项目的实际情况和设计要求基于主要的供电可靠、调度灵活、满足各项技术要求的前提下尽可能多节省投资保证设备和组件设计可靠、先进、经济、可靠、先进、而且要适用于审美原则。
接线方式：对于变电站的电气接线，当能满足运行要求时，其高压侧应尽可能采用断路器较少或不用断路器的接线，如线路—变压器组或桥形接线等。若能满足继电保护要求时，也可采用线路分支接线。
1.3 设计主接线的要求
依照可靠性、灵活性和经济性三项基本要求进行设计。
（1）可靠性：其可靠性就是保证其在应该工作的时候该工作不该工作的时候不工作，供电中断不仅给电力系统造成损失，而且给国民经济各部门造成损失，后者往往比前者大几十倍变电站安全可靠的运行是电力生产的中心，所以保证供电的可靠性是电气主接线最基本的要求。停损点越靠近变电站损失越大，而且其对国民经济各部门所带来的损失将会更加严重，特别是在经济发达、电力需求大的地区，故障停电所带来的经济损失也许达到当时电价的百倍以上，而由于断电事故引发的人身伤亡以及经济损失将会非常严重，这会对社会产生严重的影响。
（2）灵活性：主接线不仅要满足系统的各种正常运行形式，并且要灵活的进行运行方式的切换。其包括一下几点：①操作的方便性；②扩建的方便性；③调度的方便性等。
（3）经济性：在设计变电站的主接线时，其主要的矛盾基本是经济性与可靠性之间的矛盾。一般经济性主要是从以下几个方面考虑：①节省变电站的一次投资；②减少其占地面积；③减少电能的线路损耗等。
1.4 几种电气主接线形式的介绍
（1）单母线接线与单母线分段接线的介绍及比较
单母线接线通常只使用在一台发电机或一台主变压器的以下几种情况：①6～10kV配电装置的出线回路数少于5回。②35～63kV配电装置的出线回路数少于3回。③110～220kV配电装置的出线回路数少于两回。
单母线分段接线通常使用在①6～10kV配电装置出线回路数为6回或者6回以上时。②35～63kV配电装置出线回路数为4～8回时。③110～220kV配电装置出线回路数为3～4回时。。
单母线分段带旁路接线通常使用在①6～10kV配电装置，一般不设旁路母线。当地区电力网或用户不允许停电检修断路器时，可设置旁路母线②35～63kV配电装置，一般不设旁路母线。当线路断路器不允许停电检修时可采用分段兼旁路断路器的接线③110～220kV配电装置线路输送距离较远，输送功率较大，一旦停电，影响范围大，且断路器检修时间长一般需设置旁路母线。
在大容量变电站中，为了限制 6～10kV 出线上的短路电流，一般可采用下列措施：
①变压器分列运行；
②在变压器回路中装置分裂电抗器或电抗器；
③采用低压侧为分裂绕组的变压器。
④出线上装设电抗器。
1.4.1 110kV侧接线
变电站 110kV 线路有 6 回，可选择双母线接线或单母线分段接线两种方案，如图 1.1 所示方案一供电可靠。通过两组母线隔离开关的倒换操作，可以轮流检修一组母线而不致使供电中断一组母线，当其中一个回路需要单独进行试验，可将该回路分开，单独接到另一组母线上。方案二母线被分段断路器分段，能从不同段引出两条回路，有两个电源供电。其中一段母线故障时，分段断路器断开故障段，使非故障段不间断供电，但是运行可靠性和灵活性比方案一稍差。本变电站为地区性变电站，基本不需要外系统支援，采用方案二能够满足本变电站 110kV侧对供电可靠性的要求，故选用方案二。设置旁路设施的目的是为了减少在断路器检修时对用户供电的影响。变电站 110kV 侧采用 SF6 断路器，不设旁路母线。

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图1.1 110kV 电压侧接线方案
1.4.2 35kV 电压侧接线
本变电站 35kV 线路有 8 回，可选择双母线接线或单母线分段带旁路母线接线两种方案，根据本地区电网特点，110kV是电源电压，10kV和35kV是二次电压在35kV侧，需设置旁路设施，如图 1.2 所示。方案一占地面积大，配电装置多，接线复杂，容易误操作，但供电稳定、容易改变参数，需要大量财力支持。方案二接线简单，技术要求少，不宜失误，有很好的操作性。旁路断路器可以代替出线断路器，进行不停电检修出线断路器，保证重要回路特别是电源回路不停电。
方案二符合本此设计的供电接线需求。
图1.2 35KV 电压侧接线方案
1.4.3 10kV 电压侧接线
《35～110kV 变电所设计规范》规定，当变电所装有两台主变压器时，6～10kV侧宜采用分段单母线。当不允许停电检修断路器时，可设置旁路设施。本变电站 10kV 侧线路为 10 回，可采用双母线接线或手车式高压开关柜单母线分段接线两种方案，如图 1.3 所示。方案一占地面积大，配电装置多，接线复杂，容易误操作，但供电稳定、容易改变参数，需要大量财力支持。方案二所需设备少，占地面积小，简洁明了，容易调节，能对重要用户单独供电，出现问题不会导致整个站停运。手车式断路器的出现和运行成功，断路器检修问题可不用复杂的旁路设施来解决，而用备用的手车断路器来替代需要检修的工作的手车断路器。采用手车式高压开关柜，可不设置旁路设施。故选择方案二
图1.3 10kV电压侧接线
综上所述,本变电站主接线如图1.4所示。
图 1.4 电气主接线简图
变电站低压侧在计算短路电流之前没有采用限流措施，计算之后，再采用对应的限流方法。最直接的的办法是让变压器低压侧采用分列运行的方式。如果在变压器回路中装设电抗器或分裂电抗器的方法，会使母线电抗器体积增大、价格变高且限流效果变小，而且出线上装电抗器，费用较高，且需双层配电装置室，所以尽量少用。
1.4.4 站用变压器低压侧接线

同步发电机的运行特性与它的气隙电势值的大小有关，而的值是发电机励磁电流的相关函数，改变励磁电流就可以影响同步发电机在电力系统中的运行特性。所以要对同步发电机的运行实行控制控制励磁就是其中一个重要的内容。
同步发电机的一个重要组成部分就是励磁控制系统，它的主要任务是为同步发电机的励磁绕组提供一个可调节的直流电流，这个电流称作励磁电流。因此想要控制发电机的机端电压使发电机满足正常发电的要求，我们可以通过调节励磁电流。此外励磁控制系统对于电力系统的稳定和发电机的安全运行都有着重要的作用。因此我们也可以说，在某种程度上励磁控制器与系统的运行状态有着密切的关系。
同步发电机的励磁调节系统由励磁功率单元和励磁调节器组成，如图1.1所示。励磁功率单元的作用是向同步发电机的转子部分提供一个可调节的直流电流（励磁电流），励磁调节器的作用是根据给定的调压标准和输入信号来控制励磁单元的输出。两个部分相互配合构成一个反馈控制系统使发电机满足运行要求。

图1.1同步发电机励磁控制系统结构
1.5 励磁控制系统的任务及作用
在电力系统运行中，同步发电机的励磁控制系统起着相当重要的作用。一个好的励磁控制系统对保证发电机的可靠运行和提供合格的电能有着决定性的作用。而且还可以有效率的提高系统的技术指标。根据电力系统的运行要求，励磁调节系统应有以下几个作用。
1.5.1 电压控制
当电力系统正常运行时，负荷总在不断地波动着。因此不同容量的负载，以及负载的不同功率因数，对同步发电机励磁磁场的反应作用都是不同的，对同步发电机的内部阻抗压降也是不一样的。要维持同步发电机的端电压为一稳定水平，就必须根据负载的大小以及负载的性质随时调节同步发电机的励磁电流。这个调节过程就需要依靠调节电压的励磁调节装置来实现。

图1.2同步发电机的外特性
如图2.1所示，曲线1表示无电压自动励磁调节装置的外特性，曲线2表示有电压自动励磁调节装置的外特性。
1.5.2 控制无功功率的分配
几台发电机在同一母线上并联运行时，改变任何一台机组的励磁电流将影响该机组的无功电流，以及同一母线上并联运行其它机组的无功电流，与此同时也引起了母线电压的变化。以上这些变化与机组的无功调节特性有关，为了合理并且稳定地分配机组间的无功负荷，合适的调差系数对机组的无功调节特性至关重要。调差系数δ可由下式表示：

δ%=×100% （1.1）

为发电机的额定电压，、分别是发电机空载电压和额定无功电流时的电压。当正调差系数δ>0时，其调节特性下倾，发电机的电压随着无功电流的增大而降低。在带有正调差单元的电压自动励磁调节装置中，若无功电流增大，自动励磁调节器将感应到发电机机端电压虚假的升高。此时自动励磁调节器将降低发电机的励磁电流从而降低发电机的机端电压，因此我们将得到一个向下倾斜的外特性。。当δ<0时为负调差，调节特性向上翘，此时发电机机端电压将随着无功电流的增大而增大。在带有负调差单元的自动调节励磁装置中，若无功电流增大，自动励磁调节器将感应到发电机机端电压降低。此时自动励磁调节器将增加发电机的励磁电流从而是发电机的机端电压升高，因此我们将得到一个向上翘的外特性。当δ=0时是无差特性，此时同步发电机的机端电压是一个恒定不变的值。
1.5.3 提高高同步发电机并联运行的稳定性
当电力系统运行时会不定期的收到许多的干扰，这个时候我们就要求同步发电机具有恢复同步运行或者维持同步运行的能力，也就是要求同步发电机具有保持发电机并联运行时的稳定性的能力。自动励磁调节装置能提高电力系统的动态稳定、暂态稳定、静态稳定能力。
1、 提高静态稳定性
在电力系统遭受微小扰动后，不会发生非周期性失步及自发振荡，并且能够自动恢复到起始运行状态的能力我们称之为系统的静态稳定性。在单机无穷大系统中，同步发电机的有功功率方程为：

（1.2）

式中δ表示发电机电势与系统电压U之间的相位差角；为发电机、变压器和线路电抗之和（）。
由式（1.2）有，δ=90°时P有最大值，为功率极限，此点为静差稳定极点。在实际工程中为了保持静态稳定运行点的相位差角应小于90°。
图1.3为式(1.2)所对应的功角特性曲线。对于同样的输出功率，曲线越高，功角越小，稳定储备就大，尤其是当输出功率波动时，曲线3要比曲线1稳定裕度大。有图可知若想要提高运行功率特性和静态稳定储备并扩大稳定域。则需要增加发电机的负荷电流，是机端电压下降，此时励磁调节会使增大从而使功角特性上移。

图1.3自动励磁装置功角特性曲线
2、 提高暂态稳定性
电力系统在正常运行时突然遭受大扰动后，能过渡到一个新的稳定运行状态或者恢复到原来的运行状态的能力我们称之为系统的暂态稳定性。

图1.4时间常数与暂态稳定极限功率的关系
励磁系统时间常数与暂态稳定极限功率的关系图如1.4，由图可见时间常数在0.3s以下时，提高强励倍数K对提高暂态稳定极限功率有显著的效果。但是当时间常数较大时，该效果就不明显了。

图1.5强励倍数与暂态稳定极限功率的关系
强励倍数与暂态稳定极限功率的关系如图1.5，由图可知要使电力系统的稳定有明显的改善不仅要励磁系统具有快速响应特性还有具有很高的强励倍数才可以。
1.5.4 改善电力系统的运行条件
1、为发电机异步运行创造条件
同步发电机失去励磁时，需要从系统中吸收大量无功功率，将严重降低系统的电压，情况严重的话甚至会影响系统的安全。在这种情况下，若系统中还存在其他发电机组能够提供足够的维持系统电压水平所需的无功功率，该发电机还能在一定的时间里以异步运行的方式维持运行，保证系统的安全有利于热力设备的运行。
2、提高机电保护装置工作的正确性
当系统工作在低负荷运行状态时，发电机的励磁电流很小，若此时发生短路故障，短路电流会比较小，随着时间的增加而降低，此时带时限的继电保护装置无法准确动作。这种情况下自动励磁调节器将增大短路电流是带时限的保护装置正常工作。
1.5.5 水轮发电机组强行减磁
当水轮发电机组发生故障突然跳闸时，因为较大的惯性调速系统不能快速关掉导水叶，会造成转速迅速增加。此时若不采取有效措施快速降低发电机励磁电流有可能使发电机的电压增加过多以至于危及定子的绝缘。此时我们就需要自动励磁控制系统强行减磁。
1.6 研究的目的和意义
励磁调节控制系统性能的好坏将影响发电机运行的稳定性及可靠性，仅为影响电网的质量。我国电力系统的容量在不断增加，对同步发电机励磁控制系统的性能要求也随之增高。老式的励磁调节方式已经难以满足现代电网励磁控制系统的要求，因此研究开发可靠、高效、功能齐全、性能良好的励磁控制系统成为了当务之急。
如今投入使用的微机型自动励磁控制装置多采用传统的单片机，如51系列、96系列。并且多用一片单片机来实现，它的运算速度与精度十分有限，系统的稳定性、快速性等性能指标很低，不能达到电网要求。然而新款的单片机较于传统的单片机具有成本低、功能齐全、稳定性好、速度快等优点，并且采用多片单片机主从控制其性能得到了相当大的改善。
虽然从积极发展中小型水电站和增加环保意识的国策上来看，电力系统将从节能减耗的方向来发展，则具有较高性能自动励磁调节装置的小型水电站、中小型热电站将得到大力的发展，在市场上具有很强大的潜力，这也是我们研究此课题的意义。
1.7 国内外励磁装置研究发展的概况
在现代一个科学技术高度发展、生产技术不断现代化，国民经济各部门都在朝着极速化、自动化的方向不断发展的社会中，我们队电网供电质量的要求也随之增高。又由于励磁控制系统对发电机供电质量之间的关系，励磁控制系统性能的好坏直接影响到供电质量的好坏。
国外的专家们从20世纪70年代开始研究数字励磁调节器，在80年代中期生产初二世界上第一台数字励磁调节器(digital-based excitation regulator简称DER)。自此以后国内外的各大厂家开始研制励磁调节器并且不断的生产处新的产品，因此推动着DER的发展和应用。
在国外有着许多强大且有实力的公司都在生产DER，他们大都有着很强大的科研开发能力，他们的DER使用的硬件大都是自制的专门控制板。近十多年以来，我国不仅引入了相当数量的DER还引入了大容量的发电机机组。我们根据DER的硬件构成来划分种类可分为单CPU系统 、多CPU系统以及模拟数字混合系统(数字部分采用PLC)等三种。因为单CPU系统反应快速、总体集成度高的原因，它的生产成本相当的高，其生产厂家有ABB公司以及我们的大部分生产厂家。多CPU系统具有并行处理的特点能够满足快速性的要求，其调节功能也能分配给多个CPU单元，并且它的软件程序编写十分简化，但是它在某些方面也有着非常明显的缺点。此外的模拟数字混合系统可看做一种过渡系统，它在国内的用户群体并不是十分的大，只受到一部分人的青睐。不管怎样，在当今社会数字式的励磁调机器已经成为了多功能励磁系统的第一选择，成为了当代励磁调节器的发展方向。
如今我们国家小型水利发电机组使用较多的励磁方式大多数都是相复励励磁系统、交流励磁机、晶闸管励磁以及直流励磁机。其中直流和交流励磁机采用的是经过整流后再提供给发电机的励磁方式，在他们的内部包含了旋转元件，因此他们的可控性方面比较欠缺。近年来采用的全静态励磁方式将主副励磁机都给取消了，这样的做法在根源上克服了因为旋转元器件造成的缺陷，因此在中小型发电机组励磁系统中得到了广泛的运用。由于微型计算机和大规模的集成电力在电力工业上得到了越来越广的运用，全数字是自动励磁调节装置在大型发电站中开始推广，但是中小型发电站如今在研究开发阶段并未得到推广。
根据发电机机组的容量等级及所在电力系统的重要性来对数字式励磁调节器的硬件结构形式进行选择与设计，如今采用较多的是单、双通道微机以及多通道微机结构。核心控制器主要为16位和32位两种。控制器的结构形式有很多种类，例如单板机结构、单片机结构、可编程控制器结构以及工控机结构等，在当今的励磁装置市场中单片机结构和工控机结构占了相当大的百分比。其中单片机结构的励磁调节器具有成本低廉、体积小、结构简单的有点，并且除了控制核心以外其他的硬件部分可以根据系统的需求自主的进行设计，所以单片机结构的励磁调节器的硬件功能更加容易集成。
随着单片机功能及运算速度的强大化，数字式励磁调节器的硬件也越来越简单，如今国外生产的励磁控制器向功能强大的单片机发展，运行维护量必将减少，最终效果越来越趋向于 “傻瓜机”。从发展趋势来看，小型水电站、中小型热电厂将得到大力发展，则具有较高性能自动励磁调节装置的小型水电站、中小型热电站将得到大力的发展，在市场上具有很强大的潜力。目前，己经投入实际使用的微机型数字式励磁控制装置的控制核心使用的多为传统的单片机(如5l系列、96系列) 或工控机，由于运算精度和速度有限，再加上部分装置采集数据所用变送器的时间延迟，影响了励磁控制响应速度和准确性的进一步提高，限制了一部分先进控制理论和方法的推广应用。新款单片机成本低廉，且功能强大、稳定性高、速度快，用多片单片机主从通讯、集散控制就容易实现，性能得到了很大的改善。
1.8 自动励磁调节装置结构
自动励磁控制装置是同步发电机励磁系统的重要组成部分，是电力系统中最重要的自动装置之一，它对于提高电力系统的稳定性并改善其动态品质具有非常重要的作用其基本的原理框图如图1.6所示。图中同步发电机是控制对象，励磁调节器是控制器。励磁机为执行环节，而校正装置是为改善系统特性而设定的。
励磁控制系统是一种闭环控制系统主要由测量比较、综合放大与移相触发单元组成。

图1.6自动励磁调节系统框图
1、测量比较单元
测量比较单元由正序电压滤波器电路、多相整流电路、滤波电路及检测电路等组成（如图1.7），总的效应可以用一阶惯性环节近似表示其动态特性。其作用是将发电机电压转变为与之成比例的直流电压，再直流电压与给定基准电压作比较，得出电压偏差信号。

图1.7测量比较环节框图
2、综合放大单元
综合放大单元作用是，通过运算放大器将偏差电压△U与其他辅助信号（反馈、限制）进行线性综合放大，以提高整个装置的灵敏度和调节质量，并给出适合移相触发环节需要的控制电压 。
综合放大电路工作特性如图1.8，由图可知当|△U|大于一定值后，输出不再变化呈饱和状态，放大器可双向上下限幅，这是移相电路要求的。

图1.8综合放大电路工作特性
3、 移相触发单元
移相触发单元的作用是，将控制信号转换成触发脉冲，以触发对应的晶闸管，达到调节励磁的目的。
由于同步电路和移相触发电路关系密切，一般情况下常把同步电路作为移相电路的一部分。不同的移相触发电路一般都包括同步、移相、脉冲形成和脉冲放大几个部分（如图1.9）。

图1.9移相触发电路框图
触发电路是晶闸管装置中的重要环节，是晶闸管装置能否正常工作的关键。移相触发环节的移相特性如图1.10，特性曲线应满足励磁系统要求：
（1）强励时移相到（θ指的相位），对应的应起到强励作用；
（2） 若是全控整流桥，在灭磁时，对应的应起到允许逆变灭磁的作用；
（3）正常工作范围应具有良好的线性关系。

图1.10移相特性

2 、励磁装置的硬件设计
2.1 系统硬件结构及功能
本励磁装置选用的单片机为两片INTEL公司生产的AT89C52，该芯片结合了CMOS的高速和高密度技术及CMOS的低功耗特征，完全满足了本设计装置的需求。本设计采用两片单片机主从控制励磁装置，主芯片分别对电流、电压、功率因数、频率等电网参数进行采集；同时负责从MCU与从机的通信及人机对话的设定。从单片机则主要负责晶闸管的触发。
自动励磁装置主要由数据采集部分、功率因数角测算电路、输出控制、通讯接口、键盘及显示电路五部分组成。励磁装置硬件结构框图如2.1所示。

图2.1励磁装置硬件结构框图
2.1.1 数据采集部分
为了维持发电机端电压水平和机组间无功功率的合理分配，需测得发电机的机端电压、发电机输出电流、有功功率、无功功率、励磁电压、励磁电流以及功率因数，再经过一系列调节计算和无限制计算来得到整定之后的励磁电压所对应的可晶闸管的移相角，从而触发晶闸管，使机端电压在一个新的水平点稳定。
本系统的数据及变换由电压互感器和电流互感器测得，所采集的数据包括发电机出口的线电压、电流、励磁电流、励磁电压、有功功率P和无功功率Q可以用来测得电压、电流以及功率因数运算关系式为：

（2.1）
（2-2）

交流信号经过整流滤波后，接入A/D转换器的输入端口。这种采样方式不但能够满足调节计算的要求，且硬件电路简单，采样速度要求不高，软件数据处理方便，可以降低了整个系统的成本。由于我们采用的A/D转换器是电压值输入，所以在四路输入中电压可以直接输入，而电流要在输入端口接一个适当的电阻，使其转换成相应的电压值再输入。当A/D转换器的输入端中有输入电压超过它的最高输入电压时，就会损坏元器件。因此我们在的输入端接上对地5.1V的稳压管。当有高于参考电压的输入电压出现时，利用稳压管可以把它稳定在适合的范围之内。A/D转换器采用ADC0809，该芯片为可以直接连接单片机接口，多路开关的8位模数转换器，可采集8路信号。模拟量采集部分的接线图如图2.2所示。

图2.2 模拟量采集电路原理图
由于采用PID算法来实现调节控制，因此需要求出两个相邻时刻的电压偏差值，我们把采集的电压值送入一个 [3]中。同理，发电机的机端电流和励磁电压也送入相对应的数组 [3]和 [3]中。
2.1.2 功率因数的测量
功率因数是指任意二端网络(与外界有二个接点的电路)两端电压U与其中电流 I之间的相位差的余弦cosφ。
由于线电压和相电流的夹角θ和被测相位角φ之间有着一定的线性关系，则检测电路所用的信号为电压和相电流。我们测得与，分析其间的夹角θ与相角φ间的关系的所对应的矢量图，如图2.3所示。

图2.3相角φ与θ之间的对应关系
由图2.3可看出：
纯阻性负载时： ；
感性负载时： ；
纯感性负载时： ；
容性负载时： ；
纯容性负载时： ；
由此可知，负载不同，则θ角不同，因为θ角的大小与、同时为负值的时间长短具有线性关系，可以得出：
纯阻性： （T为电网周期时间）
感性： 纯感性：
容性： 纯容性：
综上所述，只要测得时间τ，便可间接测得相角φ。为了测量时间τ，又为了使测量的φ角的精确度不受电网频率波动的影响，采用的接口电路如图2.4所示。

图2.4 功率因素测量接口电路
由变压器TR取得线电压和由电流互感器取得的相电流均由检测器、转换器转换成相应的方波信号。把电压方波信号和电流方波信号经过异或门后作为过零点的检测信号（CPU的中断由下降沿产生），我们要节省外部中断，所以采用一个反相传输门和模拟开关结合的电路。由P3.0控制模拟开关的选通。这样可以控制用于脉冲宽度测量的定时器T1的计数值n，即当Ug1由负变正时，计数器T1启动，开始计数，当Ug2由正变负时，T1停止计数，这样就可以得到n的值，我们假设测量工频半个周期所对应的计数值为N，我们可以通过N，n的关系推得θ和φ的值。

（2-3）
(2-4)

由单片机完成上述的计算，进一步观查正弦和余弦即可得出功率因数。若为负，就说明该负载为容性负载。为了精确计算，我们采用了滑动数组的滤波技术。
2.1.3 微机CPU部分
CPU是系统的控制中枢，它的运算能力直接影响到采样的速度和精度，所以选择适合的CPU对开发系统，完成系统的功能有很重要的影响。
在励磁控制中，多次用到定时器和计数器来完成系统功能，如：在测量功率因数时用来计量脉冲宽度；在可控硅导通角上的时间延迟，以及触发可控硅的每相邻脉冲之间的时间上的延迟，所以采用了两片MCS-51系列单片机中的89C52微处理器作为主控制器和从控制器，并依据需求外扩了8 K RAM和64 K EPROM，主振频率12 M Hz，信号处理能力强，运行速度快，MCS-51单片机编译器支持C语言，C语言是一种通用的计算机程序语言，用C语言编写的程序便于移植，它既有汇编语言的功能，又具备高级语言的特征，目前已成为软件开发的主流。用汇编语言编写的程序，效率高，结构紧凑，但可读性差，编程复杂，而用C语言编写软件可以大大地缩短开发周期，提高效率。
89C52片内数据存储器RAM为地址空间的0～256 B。有3个定时/计数器T0，T1和T2。我们运用线选法来分配其外接模块的地址如图2.5。

图2.5译码电路原理图
根据接口电路的译码电路，如图2.5可知8255（1）的A口，B口，C口和控制口的入口地址分别为6000h，6001h，6002h，6003h；8255（2）的A口，B口，C口和控制口的入口地址分别为8000h，8001h，8002h，8003h。
在本硬件系统中，扩展了数据存储器6164（容量为8K），还有两片I/O接口芯片8255。MCS-51系列单片机的外部数据存储器和I/O接口都是统一编址，单片机可以像访问外部RAM那样访问外部I/O接口进行读写操作，用户可以把外部8K字节的RAM的一部分作为扩展I/O接口的地址空间。MCS-51可以通过地址总线发出的地址来选择某一个存储单元，因此在外扩的多片存储器中，必须进行两种选择：一是必须选择出该存储器芯片（或I/O接口芯片），称为字选；二是选择出该芯片的某一个存储单元（或某一寄存器），称为片选。常用的存储器选址的方法有两种：线选法和地址译码法。我们在本系统中采用译码器74LS138实现地址译码。我们把P2.7、P2.6、P2.5分别接到138译码器的C、B、A端，P2.4～P2.0，P0.7～P0.0这13根地址线接6164的A12～A0脚。由于对高3位地址译码，这样译码器有8个输出Y7～Y0，可以选择外扩的芯片。除了参加字选的地址线外，剩余的高位地址线全参加译码，这种译码方式称为全译码。由于采用全译码方式，CPU发出地址译码时，每次只能选中一个存储单元，这样I/O接口芯片和存储器之间就不会产生地址冲突。
我们来看I/O接口芯片和数据存储器的地址范围。我们把74LS138的Y2、Y3、Y4分别接6164存储器的片选接口，两片8255的片选接口。如表2.1所示。
表2.1 6164的地址
P2.7
P2.6
P2.5
P2.4
P2.3
P2.2
P2.1
P2.0
0
1
0
0或1
0或1
0或1
0或1
0或1

高8位的地址变化范围：40H～5FH
低8位的地址变化范围：00H～FFH
所以6164的地址范围为：4000H～5FFFH
其中8255（1）