xx工程模板工程施工方案说明书.doc

模板工程施工方案

一、工程概况
XXXXXX工程位于XX市，建筑面积19781m2。工程为现浇钢筋混凝土框架结构，建筑层数为1栋5座并联小高层，编号分别为A1、A2、A3、A4、A5座，其中A1座楼层16层，A2-A4座楼层12层，A5座楼层11层。A1座一层局部为架空层，二层层高4.75m，三至十五层层高2.9m，十六层层高2.95m；A2至A4座一层为架空层，二层为局部架空层，一层层高7.2m，二、十二层层高2.95m，三至十一层层高2.9m，A5座一层层高6.55m，二和十一层层高2.95m，三至十层层高2.9m。对于支模高度大于或等于4.5米的模板支撑体系，属于高支模体系，其模板支撑体系须经计算确定。本工程的模板及支撑方案以《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128—2000、J43—2000）、《建筑施工手册》（1999年1月中国建筑工业出版社出版）、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204—2002）、《实用建筑工程师手册》（1997年12月中国建筑工业出版社出版）、工程设计图纸为依据编制而成。
二、模板及支架计算
一）取A2～A4梁KZLno1（3）为计算对象，梁截面700×1400，取板厚150毫米梁段为计算对象，门架垂直于梁轴线设置，间距为600。
1、底模计算
用18mm厚胶合板。
fm=11N/mm2，fv=1.5N/mm2
搁栅间距按100mm取值。
（1）荷载计算
模板大样图

钢筋砼自重 25×0.7×1.4=24.5
底模自重:5×0.7×0.018=0.063
合 计： 24.563KN/m
施工荷载：3×0.7=2.1
振捣砼产生荷载：2×0.7=1.4
合计： 3.5（KN/m）
（2）强度验算
因为搁栅间距为0.1m，所以底模为跨度0.1m的多跨等跨连续梁，为简化计算，按最大弯矩M=0.125ql2，最大剪力V=0.625qL，最大挠度v=qL4/100EI计算：
q=0.9×(24.563×1.2+3.5×1.4)=30.94（KN/m）
M=0.125×30.94×0.12=0.039KN . m
s=6M/bh2=（6×0.039×106）/（700×182）=1.03<fm=11（N/mm2）
（满足要求）
v=0.625ql=0.625×30.94×0.1=1.934（KN）
τ=1.5v/bh=(1.5×1.934×103)/(600×18)=0.27<fv=1.5（N/mm2）
（满足要求）
(3)挠度验算
E=9000N/mm2，[v]=L/400
qk=24.563+3.5=28.063（KN/m）
v=qkl4/100EI=(28.063×1004×12)/(100×9000×700×183)=0.009<L/400=
100/400=0.25(mm) （满足要求）
2、侧模计算
立档距间取300
（1）荷载计算
新浇砼对模板的侧压力标准值
设T=308C，b1=1.2，b2=1.15，V=2m/h，t=200/（T+15），rC=24KN/m3
F1=0.22gcb1b2V1/2T0
=0.22×24×1.2×1.15×21/2×200/(30+15)
=45.8（KN/m2）
F2=gcH=24×1.4=33.6（KN/m2）
取较小值F2=33.6KN/ m2
振捣砼产生的侧压力4KN/m2
（2）强度验算
q1=0.9×(33.6×1.2+4×1.4)=41.33（KN/m2）
因为立档间距为300mm，所以侧模为跨度0.3m的多跨等跨连续梁，化为线荷载q=1.232×41.33=50.92KN/m。
M=0.125ql2=0.125×50.92×0.32=0.573KN.m
s=6M/bh2=(6×0.573×106)/(1232×182)=8.61<fm=11（N/mm2）
（满足要求）
v=0.625ql=0.625×50.92×0.3=9.55（KN）
τ=1.5v/bh=(1.5×9.55×103)/(1232×18)=0.65<fv=1.5(N/mm2)
（满足要求）
(3)挠度验算
qk1=33.6+4=37.6(KN/m2)，化为线荷载qk=1.232×qk1=1.232×37.6=46.32（KN/m）
v = qkl4/100EI=(46.32×3004×12)/(100×9000×1232×183)
= 0.7<300/400=0.75(mm) （满足要求）
3、搁栅计算，采用80×80木枋,间距100，fm=13N/mm2，fv=1.4N/mm2
(1)荷载计算
钢筋砼自重 25×(1.1×0.15+0.7×1.4) ×0.1=2.86
L=1200
底模 5×1.8×0.018×0.1=0.016
侧模 5×1.25×0.018×0.1×2=0.023
q
立档 5×0.082×1.09×2=0.07
上托木 5×0.082×0.1×2=0.006
150
150
900
搁栅 5×0.082×3.1=0.1
a
c
a
合计 3.075（KN）
计算示意图
施工荷载 3×1.8×0.1=0.54（KN）
振捣砼产生荷载 2×1.8×0.1=0.36（KN）
合计 0.9（KN）
(2)强度验算（按单跨简支梁计算）
q=0.9×(3.075×1.2+0.9×1.4)/0.9=4.95（KN/m）
查《实用建筑工程师手册》查得下列公式：
M=q cL(2-C/L)/8=0.125×4.95×0.9×1.2(2-0.9/1.2) =0.84（KN.m）
s=6M/bh2=(6×0.84×106)/803=9.79<fm=13(N/mm2) （满足要求）
v=0.5qc=0.5×4.95×0.9=2.23（KN）
τ=1.5V/bh=(1.5×2.23×103)/(802)=0.52<fv=1.4(N/mm2) （满足要求）
(3)挠度验算（不考虑振捣砼产生的荷载）
E=9000N/mm2 [v]=L/400
qk=(3.075+0.54)/0.9=4.02（KN/m）
v=qkcl3[8-4（C/L）2+（C/L）3]/384EI
=(4.02×900×12003×12) ×[8-4×（0.9/1.2）2+（0.9/1.2）3]/(384×9000×804)
=3=1200/400=3(mm) （满足要求）
4、托木计算
（1）荷载计算
每根托木承受的荷载
搁栅传来自重部份 3.075/(0.1×4)=7.69
托木自重 5×0.082=0.032
合计： 7.72（KN/m）
施工荷载：1.5×1.8/4=0.68
振捣砼产生荷载：2.0×1.8/4=0.9
合计： 1.58（KN/m）
(2)强度验算（按两跨连续梁）
q=0.9×(7.72×1.2+1.58×1.4)=10.33（KN/m）
M=0.125ql2=0.125×10.33×0.62=0.465（KN.m）
s=6M/bh2=(6×0.465×106)/（803）=5.45<fm=13(N/mm2) （满足要求）
v=0.625ql=0.625×10.33×0.6=3.87（KN）
τ=1.5V/bh=(1.5×3.87×103)/(80×80)=0.91<fv=1.4(N/mm2)（满足要求）
(3)挠度验算（不考虑振捣砼产生的荷载）
E=9000N/mm2 [v]=L/400
qk=7.72+0.68=8.4（KN/m）
按两跨连续梁
v=0.912qkL4/100EI=(0.912×8.4×6004×12)/(100×9000×804)
=0.3mm<600/400=1.5mm （满足要求）
5、门架计算
采用MF1219标准门架
一榀门架稳定承载力设计值
查JGJ128-2000附录B得出Nd=40.16（KN）
(1)门架荷载计算
托木传来恒荷载标准值NGK1
NGK1=7.72×4×0.6=18.53（KN） （式中0.6为门架间距）
查JGJ128-2000附录B得出下列数值：
门架自重 门架1榀 0.224KN
交叉支撑2付 0.04×2=0.08
连接棒2个 0.006×2=0.012
合计 0.316（KN）
每米高门架自重 0.316÷1.9=0.166（KN/m）
纵横向水平加固杆9根（Ф48×3.5） 9×0.0384=0.346
直角扣件12个 0.0135×12=0.162
对接扣件9个 0.0184×9=0.166
可调顶托2个 0.045×2=0.09
合 计 0.764（KN）
门架自重及其附件产生的荷载标准值NGK2：
NGK2=（0.166×5.7+0.764）=1.71KN： （式中5.7为门架搭设高度）
托木传来的活荷载标准值NQK：
NQK = 1.58×4×0.6 = 3.79（KN） （式中0.6为门架间距）
作用于一榀门架上的轴向力设计值N（不考虑风荷载）：
N = 1.2（NGK1 + NGK2 ）+1.4 NQK
= 1.2×（18.53+1.71）+1.4×3.79
= 24.29+5.31
= 29.6（KN）
(2)门架稳定承载力验算
N=29.6<Nd=40.16（KN） (安全)
二)取A2—A4座二层梁板结构中梁KLn19（1）（400×900）为计算对象，采用80×80木枋，搁栅间距暂按120mm取值，板厚150mm，门架垂直于梁轴线设置，间距为900mm。
1、底模计算
用18mm厚胶合板。
fm=11N/mm2，fv=1.5N/mm2
（1）荷载计算
钢筋砼自重25×0.4×0.9=9
底模自重：5×0.4×0.018=0.036
合计： 9.036（KN/m）
施工荷载：3×0.4=1.2
振捣砼产生荷载：2×0.4=0.8
合计： 2(KN/m)
（2）强度验算
底模为一跨度为0.12m的多跨连续梁，为简化计算，按最大弯矩M=0.125qL2，最大剪力V=0.625qL，最大挠度W=qL4/100EI计算，
q=0.9×(9.036×1.2+2×1.4)=12.28（KN/m）
M=0.125×12.28×0.122=0.022（KN.m）
s=6M/bh2=（6×0.022×106）/（400×182）=1.02<fm=11(N/mm2) （满足要求）
v=0.625ql=0.625×12.28×0.12=0.921（KN）
τ=1.5v/bh=(1.5×0.921×103)/(400×18)=0.19<fv=1.5(N/mm2) （满足要求）
(3)挠度验算
E=9000N/mm2，[v]=L/400
qk=9.036+2=11.036KN/m
v=qkL4/100EI=(11.036×1204×12)/(100×9000×400×183)=0.01<
L/400=120/400=0.3(mm) （满足要求）
2、侧模计算
（1）荷载计算
新浇砼对模板的侧压力标准值
设T=308C，b1=1.2，b2=1.15，V=2m/h，t=200/（T+15），rc=24KN/m3
F1=0.22rcb1b2V1/2T0
=0.22×24×1.2×1.15×21/2×200/(30+15)
=45.8（KN/m2）
F2=rcH=24×0.9=21.6（KN/m2）
取较小值F2=21.6（KN/m2）
振捣砼产生的侧压力4(KN/m2)
（2）强度验算
q1=0.9×(21.6×1.2+4×1.4)=28.37(KN/m2)
因为立档间距为300mm，所以侧模为跨度0.3m的多跨等跨连续梁，化为线荷载q=0.732q1=0.732×28.37=20.77KN/m
M=0.125ql2=0.125×20.77×0.32=0.234(KN.m)
s=6M/bh2=(6×0.234×106)/(732×182)=5.91<fm=11(N/mm2) （满足要求）
v=0.625qL=0.625×20.77×0.3=3.89(KN)
τ=1.5v/bh=(1.5×3.89×103)/(732×18)=0.44<fv=1.5(N/mm2) （满足要求）
(3)挠度验算
qk1=21.6+4=25.6(KN/m2)，化为线荷载qk =0.732qk1=0.732×25.6=18.74KN/m
v=qkl4/100EI=(18.74×3004×12)/(100×9000×732×183)
= 0.47<L/400=300/400=0.75(mm) （满足）
3、搁栅计算，采用80×80木枋，间距120mm，fm=13N/mm2，fv=1.4N/mm2

(1)荷载计算
钢筋砼自重 25×(1.7×0.15+0.4×0.9) ×0.12=1.85
底模 5×2.1×0.018×0.12=0.023
侧模 5×0.75×0.018×0.12×2=0.016
立档 5×0.082×0.59×2=0.038
上托木 5×0.082×0.12×2=0.01
搁栅 5×0.082×3.7=0.118
合计 2.055( KN )
施工荷载 3×2.1×0.12=0.756
振捣砼产生荷载 2×2.1×0.12=0.503
合计 1.26（KN）
(2)强度验算（按单跨简支梁计算）
q=0.9×(2.055×1.2+1.26×1.4)/0.6=6.345(KN/m)
M=qbL（2-b/L）/8=6.345×0.6×1.2×（2-0.6/1.2）/8=0.857（KN.m）
s=6M/bh2=(6×0.857×106)/803=10.04<fm=13(N/mm2) （满足要求）
v=0.5qb=0.5×6.345×0.6=1.904KN
τ=1.5V/bh=(1.5×1.904×103)/802=0.45<fv=1.4(N/mm2) （满足要求）
(3)挠度验算（不考虑振捣砼产生荷载）
E=9000N/mm2 [v]=L/400
q=（2.055+0.756）/0.6=4.685（KN/m）
v = qbl3（8-4b2/L2+ b3/L3）/384EI
=4.685×0.6×103×1.23×109×12×[8-(4×6002)/12002+6003/12003]/384×9×103×804=2.93<L/400=1200/400=3（mm） （满足要求）
4、托木计算
（1）荷载计算
每根托木承受的荷载
搁栅传来自重部份 2.055/(0.12×4)=4.28
托木自重 5×0.082=0.032
合计： 4.31（KN/m）
施工荷载：1.5×2.1/4=0.79（KN/m）
振捣砼产生荷载：2.0×2.1/4=1.05（KN/m）
合计： 1.84（KN/m）
(2)强度验算（按两跨连续梁）
q=0.9×(4.31×1.2+1.84×1.4)=6.97（KN/m）
M=0.125qL2=0.125×6.97×0.92=0.706（KN.m）
s=6M/bh2=(6×0.706×106)/803=8.27<fm=13(N/mm2) （满足要求）
v=0.625qL=0.625×6.97×0.9=3.92KN
τ=1.5V/bh=(1.5×3.92×103)/(80×80)=0.92<fv=1.4(N/mm2)（满足要求）
(3)挠度验算（不考虑振捣砼产生的荷载）
E=9000N/mm2 [v]=l/400
qk=4.31+0.79=5.1（KN/m）
按两跨连续梁
v=0.912qkL4/100EI=(0.912×5.1×9004×12)/(100×9000×804)
=0.99<L/400=900/400=2.25（mm） （满足）
5、门架计算
采用MF1219标准门架
查JGJ128-2000附录B得出一榀门架稳定承载力设计值Nd=40.16KN
因为模板支撑架高度需用可调底座调节300mm；
所以Nd=40.16×0.9=36.14KN（式中0.9为拆减系数）
（1）门架荷载计算
托木传来恒荷载标准值NGK1：
NGK1=4.31×4×0.9=15.52 （式中0.9为门架间距）
查JGJ128-2000附录B得出下列数值：
门架自重 门架1榀 0.224
交叉支撑2付 0.04×2=0.08
连接棒2个 0.006×2=0.012
合计 0.316（KN）
每米高门架自重 0.316÷1.9=0.166（KN/m）
纵横向加固杆9根（Ф48×3.5） 11.7×0.0384=0.449
直角扣件12个 0.0135×12=0.162
对接扣件9个 0.0184×9=0.166
可调顶托2个 0.045×2=0.09
合计 0.867KN
门架自重及其附件产生的荷载标准值NGK2：
NGK2 = 0.166×5.7+0.827 = 1.77（KN） （式中5.7为门架搭设高度）
托木传来的活荷载标准值NQK：
NQK= 1.84×4×0.9 = 6.624（KN） （式中0.9为门架间距）
作用于一榀门架上的轴向力设计值N（不考虑风荷载）：
N = 1.2（NGK1+ NGK2）+1.4 NQK
= 1.2×（15.52+1.77）+1.4×6.624
= 30.02（KN）
(3)门架稳定承载力验算
N=30.02<Nd=40.16（KN） （安全）
四） 从一）、二）节的计算可知，梁底模、托木的强度、挠度主要是由搁栅的间距来控制的，而侧模的强度、挠度则是根据搁栅的间距设置的立档的间距而控制的，同时也可以看到，只要搁栅的强度、挠度满足要求，则底模、侧模、托木的强度和挠度都能远满足要求，门架按900×900布置的话（除梁面为700×1400外），其稳定承载力也都能远满足要求。
现根据设计图纸，从中选择截面为300×600和200×900的梁为计算对象，即只计算梁下搁栅，立档间距再取搁栅间距或1倍即可。
梁下的搁栅间距一览表

b
h
板厚
搁栅间距
门架间距
700
1400
150
100
600
400
900
150
120
900
300
600
150
120
900
200
900
150
120
900
注：b为梁宽，h为梁高，单位为（mm）。

1、选择300×600的梁为计算对象，搁栅采用80×80枋木，间距120，板厚150，fm=13N/mm2，fv=1.4N/mm2。
（1）荷载计算

钢筋砼自重 25×(1.8×0.15+0.3×0.6)×0.12=1.35（KN）
底模 5×2.1×0.018×0.12=0.023(KN)
侧模 5×0.45×0.018×0.12×2=0.01（KN）
立档 5×0.082×0.29×2=0.019（KN）
上托木 5×0.082×0.12×2=0.01（KN）
搁栅 5×0.082×3.8=0.122（KN）
合计 1.534（KN）
施工荷载 3×2.1×0.12=0.756KN
振捣砼产生荷载 2×2.1×0.12=0.504KN
合计 1.26（KN）
(2)强度验算（按单跨简支梁计算）
q=0.9×(1.534×1.2+1.26×1.4)/0.5=6.49（KN/m）
M=q cL(2-c/L)/8=0.125×6.49×0.5×1.2(2-0.5/1.2) =0.77（KN.m）
s=6M/bh2=(6×0.77×106)/803=9.03<fm=13(N/mm2) （满足要求）
v=0.5qc=0.5×6.49×0.5=1.62KN
τ=1.5V/bh=(1.5×1.62×103)/(802)=0.38<fv=1.4(N/mm2) （满足要求）
(3)挠度验算（不考虑振捣砼产生的荷载）
E=9000N/mm2 [v]=L/400，r=c/L
qk=(1.534+0.756)/0.5=4.58（KN/m）
v=qcL3(8-4g2+g3)/384EI
=(4.58×500×12003×12) ×[8-4×（0.5/1.2）2+（0.5/1.2）3]/(384×9000×804)=2.5<1200/400=3(mm) （满足要求）
2、选择200×900的梁为计算对象，搁栅采用80×80枋木，间距120，板厚150，fm=13N/mm2，fv=1.4N/mm2。
（1）荷载计算
钢筋砼自重25×（1.9×0.15+0.2×0.9）×0.12=1.395（KN）
底模 5×2.1×0.018×0.12=0.023（KN）
侧模 5×0.75×0.018×0.12×2=0.016（KN）
立档 5×0.082×0.59×2=0.038（KN）
上托木 5×0.082×0.12×2=0.008（KN）
搁栅 5×0.082×3.9=0.125（KN）
合计： 1.605（KN）
施工荷载 3×2.1×0.12=0.756（KN）
振捣砼产生荷载 2×2.1×0.12=0.504（KN）
合计 1.26（KN）

（2）强度验算（按单跨简支梁计算）
q=0.9×（1.605× 1.2+1.26×1.4）/0.4=8.303（KN/m）
M=qcL（2-c/L）/8=0.125×8.303×0.4×1.2×（2-0.4/1.2）=0.83（KN.m）
s=6M/bh2=（6×0.83×106）/803=9.73<fm=13（N/mm2） （满足要求）
v=0.5qc=0.5×8.303×0.4=1.66（KN）
τ=1.5v/bh=(1.5×1.66×103)/802 =0.39<fv=1.4（N/mm2） （满足要求）
(3)挠度验算（不考虑振捣砼产生的荷载）
E=9000N/mm2，[v]=L/400， q=（1.605+0.756）/0.4=5.9KN/m
v=qcL3[8-4×（c/L）2+（c/L）3]/384EI
=5.9×400×12003×12)[(8-4×（0.4/1.2）2+（0.4/1.2）3)]/384×9000×804=2.6<L/400=1200/400=3mm （满足要求）
五）结论
分别通过对截面为700×1400、400×900、300×600、200×900的梁进行计算可得：
1、梁下支撑门架均垂直于梁布置，间距为900（梁截面为700×1400除外），托木均采用80×80枋木双托形式，搁栅采用80×80枋木，未经计算的梁，其搁栅间距参考“梁下的搁栅间距一览表”值取，但不能大于表中数值，符合表中截面尺寸及板厚的梁，其搁栅可按表中取值。立挡按搁栅间距或1倍取。
2、楼板下门架间距为900×900，托木均采用80×80枋木双托形式，搁栅采用80×80枋木，间距为300。
三、模板体系的安装及安全措施
1、门式脚手架支撑的搭设、拆除、安全管理与维护必须满足《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000，J43-2000）的规定。模板支撑的布置见后附图。
（1）搭设
1）脚手架支撑搭设前，工程技术负责人应按本施工组织设计要求向施工管理人员及工人班组进行详细交底，要签字确认。
2）要对门架、配件、加固件进行检查、验收，严禁使用不合格的门架、配件。
3）对各层楼面进行清理干净，不得有杂物。
4）根据门架平面布置图布置，先弹出门架立杆位置，垫板、底座安放位置要准确，搭设时可采用逐排和通层搭设的方法，并应随搭随设扫地杆水平纵横加固杆。
5）门架的安装：铺设基垫→拉线安装可调底座脚→自一端起门架安于基脚上→安装斜撑（交叉撑）→水平加固杆→连接棒→上步门架（或调节架）→U型可调支托→铺设枋木。
6）交叉支撑应在每列门架两侧设置，并应采用锁销与门架立杆锁牢，施工期间不得随意拆除。
7）上、下榀门架的组装必须设置连接棒，连接棒直径应小于立杆内径的1～2mm。
8）水平加固杆应在脚手架的周边顶层、底层及中间每5列、5排通长连续设置，并应采用扣件与门架立杆扣牢。
9）门架、调节架、可调托座和可调底座应根据支撑高度设置。
10）模板脚手架搭设完成后，须由项目负责人会同监理人员签字验收合格后，方可投入使用。
（2）拆除
1）脚手架支撑经单位工程负责人检查验证并确认不再需要时，方可拆除。
2）拆除脚手架支撑前，应清除脚手架支撑上存留的零星物件等杂物。
3）拆除脚手架支撑时，应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒。
4）脚手架支撑的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求运行：
①脚手架支撑的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行；
②同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行。
③在拆除过程中，脚手架支撑的自由悬臂高度不得超过两步，当必须超过两步时，应加设临时拉结。
④通长水平杆，必须在脚手架支撑拆卸到相关的门架时方可拆除。
⑤工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品。
⑥拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内，交叉支撑应先传递至地面并放室内堆存。
⑦拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，然后开始拆除，不得硬拉，严禁敲击。
⑧拆下的门架、钢管与配件，应用人工二次传送至地面，防止碰撞，严禁抛掷。
（3）安全管理与维护
1）搭拆脚手架支撑必须由专业架子工担任，并按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规划》（GB5036）考核合格，持证上岗。
2）搭拆脚手架支撑时工人必须戴安全帽，穿防滑鞋。
3）操作层（楼层）上施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在脚手架支撑上集中堆放模板、枋木、钢筋等物件。严禁在脚手架支撑上拉缆风绳或固定、架设砼泵、泵管及起重设备等。
4）脚手架支撑在使用过程中，严禁拆除任何杆件或零配件，如防碍作业需拆除个别杆件时，需经技术负责人同意并采取可靠措施后方可拆除，作业完成后，马上复原。
5）施工现场带电线路，如无可靠绝缘措施，一律不准与门架接触。
6）脚手架支撑安装好后，应进行验收，合格后方可进行梁、板、模的安装。浇筑砼前再次对脚手架支撑进行检查，确定无问题后方可浇筑砼。
7）设立门架维护小组，对拆下来的门架及配件应及时清除杆件及螺纹的沾污物，并加油保养，对受损伤、变形的构件应及时修理，按品种、规格分类整理存放，妥善保管。
8）门架堆放场地应平坦，门架宜竖放，不得平放。
2、模板安装与拆除
（1）梁底模、侧模采用18mm胶合板，梁底平板模铺设在搁栅上，搁栅两头搁置在托木上。搁栅间距按“梁下搁栅间距一览表”取值或参考其取值。门架间距按900×900mm布置（梁截面为700×1400除外）。
（2）楼板模采用10mm竹夹板或18mm胶合板，托木用80×80mm双托枋木，搁栅采用80×80mm枋木，间距300。门架间距按900×900mm布置。
（3）梁底模板，按设计标高调整支撑的标高，然后安装底模板，并拉线找平。当梁跨度≥4米，按设计要求起拱，当设计无要求时，按梁跨中梁底处3/1000起拱。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。
（4）当梁高为750～800（含）时，梁侧模板加穿梁螺栓一道加固，当梁高为800～1200（含）时，梁侧模板，加穿梁螺栓二道加固，1200以上的梁加穿梁螺栓三道加固。
（5）为了防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模炸模、局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象，可采取如下措施：
a、支模应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。
b、梁侧模必须有压脚板、斜撑（梁高1.2米以下的梁），拉线通直将梁侧模钉固。
c、砼浇筑前，模板应充分用水浇透。砼浇筑时，不得采用使门架产生偏心荷载的砼浇筑顺序，泵送砼时，应随浇随捣随平整，砼不得堆积在泵送管路出口处。
（6）铺楼面模板时可从四周铺起，在中间收口，若为压旁时，角位模板应通线钉固。
（7）模板安装完成后，应认真检查支架是否牢固，是否符合JGJ-2000和施工方案要求。模板梁面、板面应清扫干净。
（8）柱模板安装前，应先按图纸尺寸制作柱侧模板后（注：外侧模板宽度要加大两倍内侧模板厚），按放线位置钉压脚板再安装柱模板，校正垂直度及柱顶对角线。
（9）柱箍间距一般采用500mm，柱边宽大于或等于700mm时，每＠500mm设一道柱穿心对拉螺丝。
（10）模板的安装顺序如下：
柱钢筋验收→柱模板→门架→托木→搁栅→梁底模→梁侧模→门架→托木→栅棚→楼面平板模。
（11）楼板拆除同样采用先装后拆，后装先拆的顺序。
（12）拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。
（13）拆模时应搭设脚手板。
（14）拆楼层外边模板时，应消防高空坠落及防止模板向外倒模的措施。
3、柱模安装
柱模板采用18mm厚的优质木夹板现场制安，板边用刨修平直，用Ф48×3.5钢管两头用Ф14对拉螺栓箍紧，四周均为从底到顶250mm至400mm排列，柱截面单侧大于600mm时，为防止模板变形，柱中纵向每500加一排对拉螺栓，所有对拉螺栓必须夹于两条Ф48钢管中间，钢管压紧80mm×80mm枋木。
安装柱模板时，应先在基础面(或楼面)上弹柱轴线及边线，边线外用1:1水泥砂浆进行找平，以确保模板标高的统一，防止底部漏浆，按照边线先把底部方盘固定好，柱模安装前要求在其根部加设直径不小于14mm的钢筋限位，以确保其位置的正确，柱筋与模板之间绑扎砂浆垫块控制保护层厚度，符合设计要求，然后再对准边线安装柱模板。
柱、模安装好后，校核其轴线、垂直度以及几何尺寸无误后，将其支撑牢固，经固定后，需再复核垂直度，防止固定过程中模板移位。
为保证柱模的稳定，柱模之间要用水平撑，剪刀撑等互相拉结固定。
柱顶与底部支模时必须留有清理孔，便于清理垃圾及松动砂、碎石，待捣砼前清洗干净后封闭。
柱模安装好后，保证各侧面模板接缝严密，要求浇柱砼时，连水都难往外渗，保证柱边砼达到高标准质量。
为保证柱墙砼的强度达到设计要求，当为非特殊的结构（如防水砼或即需承重的柱）侧模，浇筑砼后，隔一天（并保证砼强度不低于1.2MPa）即可拆模养护。
安装柱模板工艺流程：
弹柱位置线 → 抹找平层作定位墩→ 安装柱模板 → 安柱箍 → 安拉杆或斜撑 → 办预检。目 录

1 总 论 1
1.1 项目概况 1
1.2 建设单位概况 3
1.3 项目提出的理由与过程 3
1.4 可行性研究报告编制依据 4
1.5 可行性研究报告编制原则 4
1.6 可行性研究范围 5
1.7 结论与建议 6
2 项目建设背景和必要性 9
2.1 项目区基本状况 9
2.2 项目背景 11
2.3 项目建设的必要性 11
3 市场分析 14
3.1 物流园区的发展概况 14
3.2 市场供求现状 16
3.3 目标市场定位 17
3.4 市场竞争力分析  17
4 项目选址和建设条件 19
4.1 选址原则 19
4.2 项目选址 19
4.3 场址所在位置现状 19
4.4 建设条件 20
5 主要功能和建设规模 22
5.1 主要功能 22
5.2 建设规模及内容 26
6 工程建设方案 27
6.1 设计依据 27
6.2 物流空间布局的要求 27
6.3 空间布局原则 28
6.4 总体布局 29
6.5 工程建设方案 30
6.6 给水工程 33
6.7 排水工程 35
6.8 电力工程 38
6.9 供热工程 46
6.10 电讯工程 47
7 工艺技