门式脚手架支撑系统模板施工方案.doc

风清林苑1、2栋（商住及配套）工程
模板工程施工方案
目录

一、 编制依据………………………………………………1
二、 工程概况………………………………………………1
三、 工程各部位结构尺寸…………………………………2
四、 本方案的适应范围……………………………………5
五、 施工准备………………………………………………5
六、 质量要求………………………………………………6
七、 施工步骤………………………………………………7
八、 质量保证措施…………………………………………12
九、 季节性施工措施………………………………………13
十、 安全措施及文明施工措施……………………………14
十一、计算书………………………………………………16

一、编制依据
1.1、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001；
1.2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002；
1.3、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002；
1.4、《建筑施工计算手册》；
1.5、《建筑施工手册》第四版 中国建筑工业出版社；
1.6、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 ；
1.7、《钢结构设计规范》GB 50017-2003；
1.8、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规程》。JGJ128-2010
1.9、工程施工图纸。
1.10、公司的内部技术标准、工作标准、管理标准以及公司ISO9002质量体系程序文件。
1.11本工程模板工程专项施工方案
二、工程概况：
坂田保障性住房建设工程位于广东省深圳市龙岗区坂田街道杨美地块，分A、B两座高层住宅建筑，施工总承包为深圳潮阳建筑工程公司，由深圳市建筑科学研究院有限公司设计，深圳市龙岗区建筑工务局兴建。矚慫润厲钐瘗睞枥庑赖。
该工程的施工范围包括4栋高层及一层地下室，局部二层；高层为15~28层，总建筑面积约43828.55m2。聞創沟燴鐺險爱氇谴净。
结构类型为框架剪力墙结构，基础采用筏板和独立基础设计。
三、 工程各部位结构尺寸：
1、地下室部分
结构形式
框架—剪力墙
楼层标高（mm）
地下二层：4150
地下一层：5850
板厚度（mm）
底板:1000
地下二层：180
地下一层：180
墙体厚度（mm）
外墙：600
内墙：200
框架柱截面尺寸（mm）
400×600、500×600、600×600、600×786、600×900、600×950
梁截面尺寸（mm）
200×500、300×500、300×800、300×1450、350×600、350×800、400×700、500×800、500×900
2、主体部分：
结构形式
框架—剪力墙
层高（m）
A栋1座1－28层 ：2.8m

建筑高度（m）
89.03m
A栋2座1－28层 ：2.8m
88.11m
A栋3座1－15层 ：2.8m
49.01m
B栋1－28层 ：2.8m
84.85m
板厚度（mm）
120mm
墙体厚度（mm）
200mm，100mm
框架柱截面尺寸（mm）
200×500、200×400、500×500、500×
梁截面尺寸（mm）
200×550
3、结构概况
（一） 结构体系主要设计参数
1、结构安全等级：二级
2、抗震设防烈度：7度
3、抗震设防类别：丙类
4、主要结构类型：高层为钢筋混凝土框架结构
（二）建筑分类等级及结构设计标准
建筑物耐火等级
建筑结构安全等级
结构抗震等级
人防抗力级别
地基基础设计等级
主楼框架
主楼抗震墙
裙房框架
裙房抗震墙
楼梯柱
主楼
裙楼
一级
二级
A1~A19、A20~A41二级、A42~A66三级
核6、常6
乙级
（三）混凝土环境类别及耐久性要求
部位
构件
环境类别
最大水灰比
最小水泥用量
最大氯离子含量
最大碱含量

地上
所有砼梁板柱
一类
0.65
225kg/m3
1.0%
不限制

二a类
0.60
250kg/m3
0.3%
3.0kg/m3

地下
所有砼构件
二a类
0.50
（水胶比≤0.5）

280kg/m3
0.3%
3.0kg/m3

五类
0.40
340kg/m3
0.08%
3.0kg/m3
（四）混泥土强度等级

A1~A19墙柱
部位
-2F~6F
7F~12F
13F~18F
19F~屋顶层
标高
-10.050~16.350
16.350~33.150
33.150~49.950
49.950~86.600
强度
C50
C40
C35
C30
A20~A41墙柱
部位
-2F~5F
6F~11F
12F~18F
19F~屋顶层
标高
-10.050~13.550
13.550~30.350
30.350~49.950
49.950~86.600
强度
C50
C40
C35
C30
A42~A66墙柱
部位
-2F~3F
4F~屋顶层

标高
-10.050~7.950
7.950~50.150

强度
C40
C30

A1~A66梁板
部位
地下室底板~一层
二层~屋顶层

标高
基础顶~-0.050
-0.050~屋顶

强度
C35
C30

注：1、构造柱及圈梁混泥土强度等级采用C20
2、当本表混泥土强度等级与详图有矛盾时以详图为准。
部位或构件
承台
基础梁
地下室底板
地下室外墙
垫层
强度等级
C35
C35
C35
C35
C15
注：除框支柱外，与地下室外墙相连的框架柱混凝土强度等级与外墙相同, 当独立基础与地下室底板相连时，砼标号取与底板相同残骛楼諍锩瀨濟溆塹籟。
四、本方案的适应范围
1、本方案主要用于地下室，及其它楼层局部使用。
五、施工准备
5.1、技术准备：进行技术交底，熟悉结构构造、细部节点要求，了解施工工艺规定，未经交底或培训不得上岗进行施工作业。酽锕极額閉镇桧猪訣锥。
5.2、机具准备：砂轮切割机一台、木工台锯四台。垂直运输采用汽车吊和人力倒运。
5.3、材料准备：施工需要的主要材料：1219×1950门架、φ48×3.5mm钢管、45×95枋木、18mm厚胶合板、可调托盘、φ14对拉螺栓彈贸摄尔霁毙攬砖卤庑。
5.4、施工条件准备：支设于地台（楼面）混凝土的强度应达到12 N/ mm²，方可进行支架的搭设。模板及支架拆除应视上道工序的混凝土强度达到设计强度的70%、悬臂部分及跨度大于8m的梁混凝土强度应达到100% 时，方可进行拆除。謀荞抟箧飆鐸怼类蒋薔。
六、质量要求
6.1、门式架搭设场地平整,若在非结构层上搭设时,地面应夯实，在搭设面上底托上加设厚度50mm的垫木。厦礴恳蹒骈時盡继價骚。
6.2、门式架首层的垂直度，竖杆在两个方向的垂直偏差均在2mm以内，顶部水平偏差控制在5mm以内。
6.3、门架立杆之间要对齐，对中偏差不应大于3mm，并相应调整门架的垂直度和水平度。
6.4、楼层标高误差不得大于±10mm。
6.5、模板块相邻板面高低差不得超过2mm。
6.6、按规范要求梁底起拱0.2%。
七、施工步骤
7.1、门架及模板搭设
7.1.1、门架搭设顺序：铺放垫木→拉线放底座→自一端开始立门架，并随即装水平加固杆→照上述步聚逐层向上安装→外围装加强整体刚度的长剪刀撑（用φ48×3.5mm钢管）→装托盘加顶托→装梁、板主楞（用φ48×3.5mm双钢管）。茕桢广鳓鯡选块网羈泪。
7.1.2、模板安装顺序：装梁底楞木→铺梁底板→支梁侧模→装楼板楞木→铺楼板底模→装梁对拉螺栓。
7.1.3、梁底、梁侧模采用18厚胶合板，梁模小楞采用45×95松木枋@300，主楞双钢管（φ48×3.5mm）；梁侧横楞45×95松木枋@260mm,立档双45×95松木枋@500mm,高度大于700mm的梁,其侧模板采用φ14间距500的对拉螺栓拉结限位。梁支架采用MF1219型、立杆φ42×2.5钢管门式架交叉搭设，沿梁纵向交叉错搭设，距离915mm，即跨距915mm。考虑到首层地基承载力及各层主梁（梁高≥750mm）梁底横向（小楞）支撑的挠度，应在梁底中部沿纵向加一排钢管支撑@920mm，钢管上加顶托，顶托上双钢管。 鹅娅尽損鹌惨歷茏鴛賴。
7.1.4、楼板模板采用18mm厚的胶合板，小楞采用45mm×95mm松木枋，间距300mm。大楞采用顶托上单钢管（φ48×3.5mm）间距1219mm。楼板模板支架同样采用MF1219型、立杆φ42×2.5门式架搭设成桁架，门架按跨距915mm搭设成桁架，桁架平行排列拉结成满堂红架，每块板底3～4榀。桁架之间可采用φ48×3.5mm钢管拉结连接加强其刚度。主、次梁每排立杆设两道φ48×3.5mm水平钢管或拉结杆与混凝土柱连接。第一道距地面300mm，第二道距地面3000mm。籟丛妈羥为贍偾蛏练淨。
7.1.5、方柱模板安装，先将柱子第一段四面模板就位组拼好，校正调整好对角线，要求模板竖直，位置准确，并用柱箍固定。然后以第一段模板为基准，用同样方法组拼第二段模板，直到柱全高。各段组拼时其水平接头和竖向接头要同时用U形卡正反交替连接，在安装到一定高度时，要进行支撑或搭结，以防倾倒，并用支撑式拉杆上的调节螺栓校正模板垂直度。預頌圣鉉儐歲龈讶骅籴。

（1） 安装程序如下
搭设安装架子→第一段模板安装就位→ 检查对角线、竖直和位置→安装柱箍→第二、三等段模板及柱箍安装→安装有梁口的柱模板→全面校正检查→群体固定。渗釤呛俨匀谔鱉调硯錦。
（2） 柱模安装注意事项
A、柱模与梁模连接处的处理方法：保证柱模长度符合模数，不符合部分放到节点部位处理，以梁底标高为准，由上往下配模，不符模数部分放到根部处理。铙誅卧泻噦圣骋贶頂廡。
B、支设的柱模，其标高、位置要准确，支设应牢固，高度在4m和4m以上时，一般应四面支撑。
C、柱模板根部要用水泥砂浆堵严，防止跑浆。
D、柱模的浇筑口和清扫口，在配模时应一并考虑留出。
E、梁柱模板分两次支设时，在柱子混凝土浇筑达到拆模强度时拆下部模板，最上一段柱模先保留不拆，以便于与梁模板连接。擁締凤袜备訊顎轮烂蔷。
7.1.6、墙模板
（1）安装程序
组装前检查→安装就位一侧第一步模板→安装竖楞→调整平直→安装就位一侧第二、三……步模板并调整平直→绑扎钢筋→安装就位另一侧第一、二、三……步模板并调整平直→安装穿墙螺栓→安装横楞→调整模板平直。贓熱俣阃歲匱阊邺镓騷。
（2）墙模板安装注意事项
A、组拼时应从墙角模板开始，向互相垂直的两个方向组拼，以减少临时支撑的设置，否则要随时注意拆换和增加支撑，以保证墙模处于稳定状态。坛摶乡囂忏蒌鍥铃氈淚。
B、完成板的组拼后，安装竖楞，竖楞与模板用钩头螺栓紧固或直接用铁钉紧固，楞条长度不够需加长时，接头处应有同样数量楞条。蜡變黲癟報伥铉锚鈰赘。
C、组装模板时，要使两侧穿孔的模板对称放置，以使穿墙螺栓与墙保持垂直。
D、外墙大模，相邻模板边肋用U形卡连接的间距，不得大于300mm，U形卡要反正交替安装。
E、上下层墙模接槎处理，可在下层模板上端设一道穿墙螺栓，拆模时该层模板暂不拆除，在支上层模板时，作为上层模板支承面，或在下层混凝土墙上端往下200mm左右处，设置水平预埋螺检，紧固一道通长的角钢，作为上层模板的支承。買鲷鴯譖昙膚遙闫撷凄。
7.2、技术要求：
7.2.1、、门架搭设时严格控制首层门架的垂直度。上下门架之间要对齐。
7.2.2、主、次梁支撑门架下部单侧每立杆要加设通长的水平加固杆（用φ48×3.5mm钢管用扣件与门架立杆卡牢），沿高度3m在另一侧再加设通长的水平加固杆，加固杆呈 “之”字形布置。以加强整个桁架的稳定性。綾镝鯛駕櫬鹕踪韦辚糴。
7.2.3、外围门架每排桁架应设置通长剪刀撑（用φ48×3.5mm钢管用扣件与门架立杆卡牢），高度和宽度分别为2至4个步距与架距，与地面夹角为45º至60º。驅踬髏彦浃绥譎饴憂锦。
7.2.4、为避免架子发生横向偏斜，要及时将架体的水平加固杆与已成型的混凝土柱或墙尽可能地连接。连接点高度为下0.3m、上3m。猫虿驢绘燈鮒诛髅貺庑。
7.2.5、架子转角处，用旋转扣件把相交方向的水平加固杆拉结固定。
7.2.6、模板安装前，应先在制作场按图纸要求将梁模先制作。并编排梁号，以便安装和整理。
7.2.7、主次梁同时支模时，一般先支好主梁模板，经轴线标高检查校正无误后，加以固定，在主梁上留出安装次梁的缺口，尺寸与次梁截面相同，缺口底部加钉衬口档木，以便与次梁模板相接。锹籁饗迳琐筆襖鸥娅薔。
7.2.8、当梁深在700mm以上时，由于混凝土侧压力大，仅在侧板外支设立档不易撑牢，应用对拉螺栓穿过立档，将两侧模板拉紧，以防胀模。構氽頑黉碩饨荠龈话骛。
7.2.9、模板拆除，应先拆除支架顶托，再拆梁、板模板，最后拆除支架。可先将顶步门架拆除，暂留下部门架作为拆模的操作脚手架。待模板拆除后，再将剩留的门架拆除。拆除后的模板应按编号分别堆放。輒峄陽檉簖疖網儂號泶。
7.3、混凝土的浇筑方法
为使混凝土的施工不致破坏模板及其支架的稳定，混凝土的浇筑必须遵循以下规定。
7.3.1、混凝土的浇筑顺序
⑴、本工程混凝土的浇筑采用泵送施工，混凝土浇筑应由远而近。
⑵、同一区域的混凝土，应按先竖向结构后水平结构的顺序，分层连续浇筑，一般分层厚度为300～500㎜，可按1：8坡度分层浇筑，且上层混凝土应超前覆盖下层混凝土500以上。尧侧閆繭絳闕绚勵蜆贅。
⑶、区域之间，上下层之间的混凝土间歇时间不得超过混凝土的初凝时间。
7.3.2、泵送混凝土的布料
⑴、在浇筑竖向结构混凝土时，泵出口离模板内侧不应小于50mm，并且不向模板内侧面直冲布料， 也不得直冲钢筋骨架。识饒鎂錕缢灩筧嚌俨淒。
⑵、在浇筑水平结构混凝土时，不得在同一处连续布料，应在2～3m范围内水平移动布料，且宜垂直于模板。
7.3.3、振捣混凝土时,振动棒插入的间距一般为400mm左右,振捣时间一般为15～30s,并且在20～30min后对其进行复振。凍鈹鋨劳臘锴痫婦胫籴。
八、质量保证措施
8.1、门式架进场必须检查筛选，要剔除节点欠焊接、断裂或严重受腐蚀的门架。
8.2、松木进场应严格控制其断面是否按设计要求。
8.3、安装模板前，应向工人进行技术交底，严格按方案确定的方法施工，并先做样板，符合要求后再大面积施工。恥諤銪灭萦欢煬鞏鹜錦。
8.4、支模前放好轴线边线、水平线，对线支模，合模前放置预埋管线、预埋件、预埋插筋，办理好预检、隐检手续。鯊腎鑰诎褳鉀沩懼統庫。
8.5、支架垂直度用铅垂球校核；板平整度用2m直尺检查；相邻板缝宽用带刻度的契尺检查；梁平直度用拉线检查。硕癘鄴颃诌攆檸攜驤蔹。
8.6、后浇带部位的模板不能与结构模板同时拆除。必须按设计要求搁置时间（约结构施工2个月后），施工后浇带后，再予拆除。阌擻輳嬪諫迁择楨秘騖。
8.7、每完成一道工序后，应由专职质量检查人员进行检查，合格后方可进行下道工序的施工。
8.8、在浇筑混凝土时，应派人专门观察模板及支架的变化，当发现模板或支架移位等现象时，应立即采取措施补救。。氬嚕躑竄贸恳彈瀘颔澩。
九、季节性施工措施
9.1、雨季施工各种机电设备应严防漏电，应设防雨罩。所有设备都要接地接零。
9.2、施工人员均配备雨衣、水鞋。大雨时暂停板面作业。
9.3、夏季施工高温期要适当调整露天作业人员的作息时间，避免中午作业，保证职工的茶水、清凉饮料的供应，及时发放防暑用品，做好职工的防暑降温保健工作。釷鹆資贏車贖孙滅獅赘。
9.4、台风季节施工，遇到六级风以上天气，施工电梯均应暂停使用。模板支架及模板安装暂停进行施工。
十、安全措施及文明施工措施
10.1、对施工人员及时认真做好安全、技术交底工作，施工必须严格按经审批的施工方案施工，未经原审批同意，任何人不得修改或更变。怂阐譜鯪迳導嘯畫長凉。
10.2、进入施工现场必须戴好安全帽，高于2m高度作业时应配戴安全带。严禁从高空往下投掷物件。
10.3、严格控制施工荷载，上料要分散，不要集中。材料在指定位置分类、分规格堆放。
10.4、作业现场设置安全维护和警示标志，禁止无关人员进入施工区域。
10.5、施工过程质安员要对作业人员的安全操作进行监控，确保施工生产安全，并要对支撑系统进行全面稳定性检查。谚辞調担鈧谄动禪泻類。
10.6、首层按规定宽度水平支设双层安全网，以上隔层设置安全网。
10.7、所有材料应使用提升井架或塔吊运输，高空禁止人力从外墙传递材料。
10.8模板拆除：
模板拆除必须严格执行公司关于模板拆除施工申请制度，拆除时应进行技术交底，拆模顺序为：先拆非承重模板，后拆承重模板，拆除跨度较大的梁底模时，应先从跨中开始拆向两端，拆模时不要用力过猛过急，拆下来的木料要及时整理运走。拆钢模板要逐块传递下来，不得抛掷，拆下后即清理干净，板面涂脱剂，按规格分类堆放整齐。非承重模板（墙、柱、梁侧模）拆除时，结构砼强度，不宜低于1.2Mpa，承重模板（梁、板低模）的拆除时间如下表所示：嘰觐詿缧铴嗫偽純铪锩。

结构名称
结构跨度（m）
达到砼标准强度的百分率（%）
板
≤2
≥50
≥2≤8
≥75
梁
≤8
≥75
>8及转换层
≤100
悬臂构件
≤2
≥100
>2
≥100
1.进入现场必须遵守安全操作规程和安全生产十大纪律。
2．作业前应先检查，使用的手锤、扳手等工具是否安全牢靠，临边防护是否已落实。
3．拆除侧模是应在浇筑混凝土后达到施工组织设计规定强度等级要求后进行。
4．拆除混凝土梁板底模应按《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB 50204―2002）规定；
5．拆除4m高及其以上的模板支架时，应先搭设内脚手架，禁止用钢板或烂板作脚手板为立人板。
6．打松上垫块或木楔时，防止飞落伤人。
7．用长铁棒撬拆模板时，人不要站在正在拆除的模板下方，注意整块模板掉落伤人。
8．拆模间歇时，应将已活动的模板、支撑拆除运走，妥善堆放，防止踏空、扶空而跌倒坠落，临边的断枋、短枋短料及螺栓应及时清入构筑物内，严防坠落伤人。熒绐譏钲鏌觶鷹緇機库。
9．按次序分批段拆除支顶，不得一次将顶撑全部拆除，以免模板一次性大面积脱落，尤其是钢模板，悬臂支撑和梁底支顶应按方案回顶一至二层。鶼渍螻偉阅劍鲰腎邏蘞。
10．混凝土板上的预留洞口，应在拆除模板后立即将洞口盖好。严防高处坠落事故发生。
11．应配备有灭火器材。
12．作业中，不准吸烟或动火。
8.9、应急预案及人员详见本工程模板工程专项施工方案。

十一、计算书

附件一：梁模板(门架)计算书
计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2010)、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 128－2010)等规范编制。纣忧蔣氳頑莶驅藥悯骛。
梁段:L1。

计算门架的几何尺寸图

一、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：0.90；
门架型号：MF1219；
门架纵距Lb(m)：0.90；
门架搭设高度(m)：5.2；承重架类型设置：门架平行于梁截面；
门架几何尺寸b(mm)：1219.00，b1(mm)：750.00，h0(mm)：1930.00，h1(mm)：1536.00，h2(mm)：100.00，步距(mm)：1950.00；颖刍莖蛺饽亿顿裊赔泷。
加强杆的钢管类型：Φ48×3.5mm；立杆钢管类型：Φ42×2.5mm；
2.荷载参数
新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3)：1.50；濫驂膽閉驟羥闈詔寢賻。
新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：21.6；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；
振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；施工荷载(kN/m2)：2.5；
3.材料参数
木材品种：粗皮落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；
面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.0；
面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
4.梁底模板参数
梁底横向支撑截面类型：木方 : 45×95mm；梁底纵向支撑截面类型：钢管(双钢管) :Ф48×3.5mm；銚銻縵哜鳗鸿锓謎諏涼。
梁底横向支撑间隔距离(mm)：300.0；
5.梁侧模板参数
主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；
主楞竖向支撑点数量：2；
穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；
竖向支撑点到梁底距离依次是：0mm，450mm；
主楞材料：木方；
宽度(mm)：45.00；高度(mm)：95.00；
主楞合并根数：2；
次楞材料：木方；
宽度(mm)：45.00；高度(mm)：95.00；
二、梁侧模板荷载计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
F=0.22γtβ1β2V1/2
F=γH
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.900m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
分别计算得 23.042 kN/m2、21.600 kN/m2，取较小值21.600 kN/m2作为本工程计算荷载。挤貼綬电麥结鈺贖哓类。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。赔荊紳谘侖驟辽輩袜錈。
次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

面板计算简图(单位：mm)
1.强度计算
材料抗弯强度验算公式如下：
σ ＝ M/W < [f]
其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 50×1.8×1.8/6=27cm3；
M -- 面板的最大弯矩(N·mm)；
σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)
[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；
按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：
M = 0.1q1l2+0.117q2l2
其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括：
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.5×21.6×0.9=11.664kN/m；
振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.5×4×0.9=2.52kN/m；
计算跨度: l = (900-120)/(4-1)= 260mm；
面板的最大弯矩 M= 0.1×11.664×[(900-120)/(4-1)]2 + 0.117×2.52×[(900-120)/(4-1)]2= 9.88×104N·mm；塤礙籟馐决穩賽釙冊庫。
面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×11.664×[(900-120)/(4-1)]/1000+1.2×2.520×[(900-120)/(4-1)]/1000=4.122 kN；裊樣祕廬廂颤谚鍘羋蔺。
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 9.88×104 / 2.70×104=3.7N/mm2；仓嫗盤紲嘱珑詁鍬齊驁。
面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =3.7N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！绽萬璉轆娛閬蛏鬮绾瀧。
2.挠度验算
ν =0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 11.664N/mm；
l--计算跨度: l = [(900-120)/(4-1)]=260mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 6000×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×11.664×[(900-120)/(4-1)]4/(100×6000×2.43×105) = 0.247 mm；骁顾燁鶚巯瀆蕪領鲡赙。
面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =[(900-120)/(4-1)]/250 = 1.04mm；瑣钋濺暧惲锟缟馭篩凉。
面板的最大挠度计算值 ν=0.247mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=1.04mm，满足要求！鎦诗涇艳损楼紲鯗餳類。
四、梁侧模板支撑的计算
1.次楞计算
次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：
q = 4.122/0.500= 8.244kN/m
本工程中，次楞采用木方，宽度45mm，高度95mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
W = 1×4.5×9.5×9.5/6 = 67.69cm3；
I = 1×4.5×9.5×9.5×9.5/12 = 321.52cm4；E = 10000.00 N/mm2；栉缏歐锄棗鈕种鵑瑶锬。

计算简图

剪力图(kN)

弯矩图(kN·m)

变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M = 0.206 kN·m，最大支座反力 R= 4.534 kN，最大变形 ν= 0.110 mm辔烨棟剛殓攬瑤丽阄应。
(1)次楞强度验算
强度验算计算公式如下:
σ = M/W<[f]
经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 σ = 2.06×105/6.77×104 = 3 N/mm2；峴扬斕滾澗辐滠兴渙藺。
次楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；
次楞最大受弯应力计算值 σ = 3 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！詩叁撻訥烬忧毀厉鋨骜。
(2)次楞的挠度验算
次楞的最大容许挠度值: [ν] = 500/400=1.25mm；
次楞的最大挠度计算值 ν=0.11mm 小于 次楞的最大容许挠度值 [ν]=1.25mm，满足要求！
2.主楞计算
主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.534kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。
本工程中，主楞采用木方，宽度45mm，高度95mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
W = 2×4.5×9.5×9.5/6 = 135.38cm3；
I = 2×4.5×9.5×9.5×9.5/12 = 643.03cm4；
E = 10000.00 N/mm2；

主楞计算简图

主楞弯矩图(kN·m)

主楞变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M= 1.066 kN·m，最大支座反力 R= 11.789 kN，最大变形 ν= 0.993 mm则鯤愜韋瘓賈晖园栋泷。
(1)主楞抗弯强度验算
σ = M/W<[f]
经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = 1.07×106/1.35×105 = 7.9 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；胀鏝彈奥秘孫戶孪钇賻。
主楞的受弯应力计算值 σ =7.9N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！鳃躋峽祷紉诵帮废掃減。
(2)主楞的挠度验算
根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.993 mm
主楞的最大容许挠度值: [ν] = 450/400=1.125mm；
主楞的最大挠度计算值 ν=0.993mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=1.125mm，满足要求！稟虛嬪赈维哜妝扩踴粜。
五、穿梁螺栓的计算
验算公式如下:
N<[N]= f×A
其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力；
A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；
穿梁螺栓型号: M14 ；查表得：
穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm；
穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力: N =11.789 kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×105/1000 = 17.85 kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力 N=11.789kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=17.85kN，满足要求！陽簍埡鲑罷規呜旧岿錟。
六、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。沩氣嘮戇苌鑿鑿槠谔應。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。钡嵐縣緱虜荣产涛團蔺。
1.抗弯强度验算
计算公式如下:
M=0.1ql2
其中， M--面板计算最大弯矩(N·mm)；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =300.000mm；
q--作用在模板上的压力线荷载，它包括:
新浇混凝土及钢筋荷载设计值(kN/m)：
q1:1.2×(24+1.5)×0.9×0.4×0.9=9.914kN/m；
模板结构自重荷载(kN/m)：
q2:1.2×0.5×0.4×0.9=0.216kN/m
施工与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：
q3: 1.4×(2.5+2)×0.4×0.9=2.268kN/m；
q = q1 + q2 + q3=9.914+0.216+2.268=12.398kN/m；
面板的最大弯矩：M = 0.1×12.398×3002= 111585.6N·mm；
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
σ = M/W<f
其中， σ --面板承受的应力(N/mm2)；
M --面板计算最大弯矩(N·mm)；
W --面板的截面抵抗矩
W=bh2/6
b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；
W=0.400×103×18.0002/6=21600.000 mm3；
f --面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；
面板截面的最大应力计算值： σ = M/W =111585.600 /21600.000 = 5.166N/mm2；懨俠劑鈍触乐鹇烬觶騮。
面板截面的最大应力计算值: σ =5.166N/mm2 小于面板截面的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！謾饱兗争詣繚鮐癞别瀘。
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》钢度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下:
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:
q =((24.0+1.50)×0.900+0.50)×0.40 = 9.38N/mm；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm；
E--面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I =40.000×1.8003/12 = 19.440cm4；
面板的最大允许挠度值:[ν] =300/250 = 1.2mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×9.38×3004/(100×6000×1.94×105)=0.434mm；呙铉們欤谦鸪饺竞荡赚。
面板的最大挠度计算值: ν=0.434mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] = 1.2mm，满足要求！莹谐龌蕲賞组靄绉嚴减。
七、梁底纵、横向支撑计算
(一)、梁底横向支撑计算
本工程梁底横向支撑采用木方 : 45×95mm。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。麸肃鹏镟轿騍镣缚縟糶。
1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1=(24+1.5)×0.9×0.3=6.885kN/m；
(2)模板的自重荷载(kN/m)：
q2=0.5×(2×0.9+0.4)/0.4×0.3=0.825kN/m
(3)施工与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值
P1=(2.5+2)×0.3=1.35kN/m；
恒荷载设计值： q = 1.2×6.885×0.9+1.2×0.825×0.9=8.327kN/m；
活荷载设计值： P = 1.4×1.35×0.9=1.701kN/m；
线荷载设计值： q = 8.327+1.701 =10.028kN/m；

简图(kN·m)

剪力图(kN)

弯矩图(kN·m)

变形图(mm)
横向支撑的支座力N1=N2=2.004 kN；
横向支撑杆最大弯矩值为 M= 1.01 kN·m；
横向支撑的最大受弯应力计算值 ： σ=1.014×106 /67687.5=15 N/mm2；
截面抗剪强度必须满足：
τ = 3V/(2bh0)≤fv
梁底横向支撑受剪应力计算值 τ = 3×2.007×103/(2×45.000×95.000) = 0.704N/mm2；納畴鳗吶鄖禎銣腻鰲锬。
横向支撑的最大挠度：ν=4.475 mm；
横向支撑的允许挠度: [ν]=1219.000/250=4.876 mm；
横向支撑的最大应