标准层模板支撑专项施工方案含计算书方案大全.doc

浙 江 舜 江 建 设 集 团 有 限 公 司
ZHE JIANG SHUN JIANG CONSTRUCTION CO.,LTD 观岚苑模板支撑专项施工方案
模板工程施工方案 6
第1章 编制依据 6
1.1 、施工合同及图纸 6
1.2 、现行相关标准、规范、规程 6
第2章 工程概况 6
2.1 、基本情况表 6
2.2 、主楼结构概况 7
2.3 、商铺结构概况 7
第3章 施工部署 8
3.1 质量目标 8
3.2 安全目标 8
3.3 技术准备 8
3.4 施工人员教育准备 8
3.4.1 入场要求 8
3.4.2 技术教育 8
3.5 现场准备 9
3.6 劳动力准备 9
3.7 机具准备 10
3.8 材料准备 10
3.9 模板支架构造要求 11
3.9.1 、基础处理要求 11
3.9.2 、立杆构造要求 11
3.9.3 、水平杆构造要求 11
3.9.4 、剪刀撑构造要求 11
3.9.4.1 模板支架超过4m应按下列规定设置剪刀撑： 11
3.9.4.2 剪刀撑的构造应符合下列规定： 12
3.9.5 、材料要求 12
3.9.6 、其它构造要求 14
第4章 扣件式钢管支架楼板模板安全计算书 14
4.1 计算依据 14
4.1.1 、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 14
4.1.2 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 14
4.1.3 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 14
4.1.4 《钢结构设计规范》GB50017-2003 14
4.1.5 《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013 14
4.2 计算参数 14
4.2.1 简图： 15
4.3 面板验算 17
4.3.1 强度验算 17
4.3.2 挠度验算 19
4.4 次梁验算 20
4.4.1 计算简图： 20
4.4.2 强度验算 21
4.4.3 抗剪验算 22
4.4.4 挠度验算 22
4.5 主梁验算 23
4.5.1 抗弯验算 25
4.5.2 挠度验算 25
4.5.3 支座反力计算 26
4.6 扣件抗滑移计算 26
4.7 立柱验算 26
4.7.1 长细比验算 26
4.7.2 立柱稳定性验算 26
第5章 扣件式梁模板安全计算书 27
5.1 、计算依据 27
5.1.1 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 27
5.1.2 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 27
5.1.3 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 27
5.1.4 《钢结构设计规范》GB50017-2003 27
5.2 计算参数 28
5.3 施工简图 30
5.4 面板验算 30
5.4.1 强度验算 31
5.4.2 挠度验算 32
5.5 次梁验算 32
5.5.1 计算简图： 33
5.5.2 强度验算 33
5.5.3 抗剪验算 33
5.5.4 挠度验算 34
5.6 主梁验算 35
5.6.1 抗弯验算 37
5.6.2 抗剪验算 38
5.6.3 挠度验算 38
5.6.4 支座反力计算 38
5.7 支座扣件抗滑移验算 39
5.8 立柱验算 39
5.8.1 长细比验算 39
5.8.2 立柱稳定性验算 39
5.9 模板的安装及拆除 39
5.9.1 模板及支架安装 39
5.9.2 模板的验收 41
5.9.3 模板拆除 41
第6章 季节性施工技术措施 42
6.1.1 模板工程夏季施工技术措施 42
6.1.2 模板工程雨季施工技术措施 42
6.1.3 模板工程冬季施工技术措施 42
第7章 质量保证措施 43
7.1.1 施工过程中的主要质量控制措施 43
7.1.2 墙、柱模板防漏浆措施 43
7.1.3 模板工程施工中的成品保护措施 45
第8章 安全文明施工保证措施 45
8.1.1 施工过程中的主要职业健康安全控制措施 45
8.1.2 施工过程中主要文明施工控制措施 46
第9章 应急预案 47
9.1.1 模板支架安全因素涉及的内容 47
9.1.2 安全排险救助的基本原则 47
9.1.2.1 及时性原则 47
9.1.2.2 “先撤人、后排险”的原则 47
9.1.2.3 “先救人、后排险”的原则 47
9.1.2.4 “先防险、后救人”的原则 47
9.1.2.5 “先防险、后排险”的原则 48
9.1.2.6 “先排险、后清理”的原则 48
9.1.2.7 保护现场原则 48
9.1.3 安全排险救助工作的基本要求 48
9.1.3.1 安全排险救助工作的基本要求如下： 48
9.1.3.2 项目二级应急反应组织机构： 48
9.1.3.3 二级应急反应组织应急领导小组具体名单及联系方式 49
9.1.4 应急预案的启动和响应 50
9.1.5 应急预案的终止 50
9.1.6 项目常见事故应急措施 50
9.1.6.1 坍塌事故的应急措施 50
9.1.6.2 物体打击事故应急措施 50
9.1.7 施工现场急救方法 51
9.1.7.1 一般伤员的现场救治 51
9.1.7.2 严重创伤出血伤员的现场救治 51
9.1.7.3 创伤救护的注意事项 52

模板工程施工方案
第1章 编制依据
1.1 、施工合同及图纸
依据句容恭华房地产发展有限红色提供的本项目施工图纸
依据《观岚苑项目施工组织设计》
1.2 、现行相关标准、规范、规程
序号
名称
编号
1
建筑地基基础工程施工质量验收规范
GB50202-2002
2
工程测量规范
GB50026-2007
3
建筑工程施工质量验收统一标准
GB50300-2001
4
建筑工程施工现场供用电安全规范
GB50195-94
5
建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范
JGJ130-2011
6
建筑施工模板安全技术规程
JGJ162-2008
7
建筑机械使用安全技术规程
JGJ33-2001
8
建筑施工高处作业安全技术规范
JGJ80-2011
9
建设工程安全生产管理条例

10
工程建设强制性条文

第2章 工程概况
本工程位于江苏省句容市宝华镇，项目东侧临和平路，西侧为规划建筑待建楼盘,南侧临纬十路，北临已有建筑。占地面积为65045㎡,总建筑面积暂定为146846㎡，其中地上建筑面积为118476㎡,地下建筑面积为28370㎡，4幢18层小高层，3幢34层高层，1幢32层高层，1层为商业房，本项目标准层高为2.9米。房屋总高度从41.8~99.8米不等；
2.1 、基本情况表
工程名称
观岚苑2#、3#楼工程
工程地点
句容宝华镇和平路
建筑面积(m2)
155251
建筑高度(m)
41.8~99.8
结构类型
框架
主体结构
框架
地上层数
14~34
地下层数
1
标准层层高(m)
2.9
其它主要层高(m)
3.1~5.0
2.2 、主楼结构概况
主体结构型式
钢筋混凝土框架-剪力墙结构
结构安全等级
二级，使用年限50年
抗震设防烈度
6度
尺寸构件
部位
典型尺寸
最大尺寸
梁
200×550
300×550
楼板
120

柱
250×500
250×750
剪力墙
200
250
2.3 、商铺结构概况
主体结构型式
框架结构
结构安全等级
二级，使用年限50年
抗震设防烈度
7度
尺寸构件
部位
典型尺寸
最大尺寸
梁
200×500
300×600
楼板
120

柱
500×500
600×600
第3章 施工部署
3.1 质量目标
合格，验收一次合格率100%。质量达到市优标准。
3.2 安全目标
坚持“安全第一、预防为主”的工作方针，按照句容市安全生产文明施工标准化工地的要求，确保无重大工伤事故，轻伤频率控制在6‰以内。
本工程主要采用扣件式满堂式支脚手架模板支撑体系，钢管选用φ48×2.8钢管，模板采用1830mm×915mm×14mm覆膜板，模板次楞采用45mm×90mm木方，主楞采用φ48×2.8钢管，扣件采用锻铸铁扣件，对拉螺杆采用φ12～φ14对拉螺杆及止水螺杆。脚手架基础为钢筋混凝土楼板，楼板厚度120mm；在脚手架立杆根部垫200mm×200mm木垫板。
本工程支模架设计过程中采用广联达施工安全计算软件及品茗施工安全设施计算软件进行验算。
3.3 技术准备
技术部门做好图纸会审工作，并按设计回复意见对相关部门做好交底。施工过程中发现疑问及时与设计做好沟通，及时处理。
组织各岗位管理人员学习有关法律、法规、规范、图纸，经考核合格后持证上岗，杜绝无证上岗现象。
召开现场技术交底会议，就模板施工技术要求对现场栋号长及班组长交底，使其施工前作好充分准备。
对劳务队伍全体人员进行进场前安全文明施工教育及管理宣传。
对特殊工作作业人员集中培训，考核合格取证后方可上岗。
对各专业队伍进行施工前进行技术、质量交底。
3.4 施工人员教育准备
3.4.1 入场要求
脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准考核合格的专业架子工。
作业人员应定期体检，合格者方可持证上岗。
模板工程作业人员先必须经过项目安全主管的项目安全常识系统教育，并建立相应的档案资料。
模板工程作业人员分配到工作面后，应由栋号长与班组长结合工程的具体情况及特点作专项技术交底，并形成相应记录。
3.4.2 技术教育
模板工程作业人员必须经过主管栋号长、内业、施工质量技术交底教育，施工班组应对支模结构层的工程概况，施工特点，施工程序，模板施工方法，工程质量要求，安全技术措施有所了解。
在施工工作面作业后，栋号长与班组长应在现场对一些具体施工节点的处理方式及质量通病的预防处理措施作现场交底，并形成记录。班组长负责贯彻实施、落实到位。
3.5 现场准备
现场按照总施组作好水电布置工作，做到施工用水电能满足现场生产、消防要求。
根据施工方案要求对各分包队伍作好施工交底并监督分包队伍对班组交底。
根据技术方案要求组织施工机械的进场、报验、安装、调试工作，使其在施工过程中能满足工程需要。
各种计量、测量用具及时检查、送检并且检定证书、材料齐全。
现场设置2~4个木工车间，并配置相应的原材堆场、成品堆场、及周转料局堆场及相应的加工设备。
模板堆场的地面要进行硬化，场地设置排水坡度。
3.6 劳动力准备
模板工程施工期间主要劳动力为木工，木工工作内容包括搭设支撑架体和安装模板，需求量计算如下：
木工需求量计算表
部位
人数（人）
2#楼
30
3#楼
30
5#楼
30
8#楼
30
9#楼
30
10#楼
35

其他人员需求量表
序号
工种
人数（人）
1
管理人员
16
2
电工
2
3
零星用工
20
3.7 机具准备
现场根据施工安排，先期设置二个木工加工车间，后期根据生产进展情况增加再二个木工间，配备木工机具。
主要机具一览表
序号
名称
规格型号
数量
额定功率/kW
1
手提锯

20
0.5
2
木工电锯
JD-400
4台
5
3
钢卷尺
5m、7.5m、50m
配足
／
4
红外水准仪
／
4台
／
5
扭力扳手

4把

6
工程测量尺
2m
2把
／
7
其他零星器械
／
／
／
3.8 材料准备
序号
材料名称
规格（mm）
使用部位
1
覆膜板
1830×915×16
柱，墙，梁
2
止水螺杆
M12~14
外墙和防水部位
3
木枋
50x100
结构
4
钢管
直径Φ48×3.0
模板支撑
5
扣件
/
钢管连接
6
钢板网
/
后浇带
7
膨胀止水条
/
后浇带
8
钢板止水带
400（宽）×3（厚）
后浇带
9

10

3.9 模板支架构造要求
3.9.1 、基础处理要求
基础必须清理干净，立杆不得站在垃圾上。
混凝土基层需达到一定强度以后才能支设脚手架，不得破坏混凝土基层或造成脚手架搭设不稳。
3.9.2 、立杆构造要求
支模架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距离底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
当立杆基础不在同一高度时，必须将高处的纵向扫地杆向底处延伸两跨与立杆固定，高差不应大于1m，靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应大于500mm。
支模架立杆步距，应满足设计要求，且不应大于1.2m。
立杆接长除顶步可采用搭接外，其余各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：①立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内；②搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。
立杆接长时，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。
3.9.3 、水平杆构造要求
水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：
对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3；
搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。
主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距离不应大于150mm。
立杆每隔一步设置纵、横水平杆。
3.9.4 、剪刀撑构造要求
3.9.4.1 模板支架超过4m应按下列规定设置剪刀撑：
模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵横向竖向剪刀撑，由底到顶连续设置；
模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。
3.9.4.2 剪刀撑的构造应符合下列规定：
每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在45～60度之间。倾角为45度时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60度时，则不应超过5根；
剪刀撑斜杆的接长应采用搭接，搭接长度不小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。
剪刀撑应采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；
设置剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的 1/3。
3.9.5 、材料要求
脚手架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。
钢管的尺寸、表面质量和外形应分别符合如下规定：
对于新钢管①应有产品质量合格证；②应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准的相关规定；③钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；④钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应分别符合如下构配件的允许偏差表；⑤钢管必须涂防锈漆。对于旧钢管：①表面锈蚀深度应符合下表第3条规定，锈蚀检查应每年一次，检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；②钢管弯曲变形应符合下表第4项规定。

脚手架钢管上严禁打孔。
扣件应采用可锻铸铁制作，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定，采用其它材料制作的扣件，应经试验证明其质量合格标准的规定后方可使用。
脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N.m时，不得发生破坏。
脚手板可采用钢、木、竹材料制作，每块质量不宜大于30Kg。
木脚手板应采用杉木或松木制作，其材质应符合现行国家标准《木结构设计规范》（GBJ5）中Ⅱ级材质的规定。脚手板厚度不应小于50mm，宽度不宜小于200mm，两端应各设直径为4mm的镀锌钢丝箍两道，腐朽的脚手板不得使用。
各进场租赁的钢管、扣件、顶托、脚手板等周转料具进场前，需向我司提供材质报告、检验合格证、周转料具租赁单；材料进场时，通知我司材料部门、安全部门进行验收。
重点说明：采购、租赁的钢管、扣件必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。没有质量证明或质量证明材料不全的钢管、扣件不得进入施工现场。
搭设模板支架用的钢管扣件使用前必须进行抽样检测，抽样数量按有关规定执行。未经检测或检测不合格的一律不得使用。
3.9.6 、其它构造要求
模板支架应与施工区域内及周边已具备一定强度的构件（墙、柱等）通过连墙件进行可靠连接。
斜梁、板结构的模板支架搭设时，应采取设置抛撑，或设置连墙件与周边构件连接，以抵抗水平荷载的影响。
模板支架的整体高宽比不应大于5。
第4章 扣件式钢管支架楼板模板安全计算书
本计算书由广联达施工安全软件验算，品茗安全复算
4.1 计算依据
4.1.1 、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
4.1.2 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
4.1.3 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
4.1.4 《钢结构设计规范》GB50017-2003
4.1.5 《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013
4.2 计算参数
基本参数
楼板厚度h(mm)
120
楼板边长L(m)
6.9
楼板边宽B(m)
3.8
模板支架高度H(m)
4.3
主梁布置方向
平行于楼板长边
立柱纵向间距la(m)
1.1
立柱横向间距lb(m)
1.1
水平杆步距h1(m)
1.8
次梁间距a(mm)
300
次梁悬挑长度a1(mm)
200
主梁悬挑长度b1(mm)
200
主梁合并根数
/
结构表面要求
表面外露
剪刀撑(含水平)布置方式
普通型
立杆自由端高度a(mm)
500
扣件传力时扣件的数量
单扣件
架体底部布置类型
垫板

计算依据
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
材料参数
主梁类型
圆钢管
主梁规格
Ф48×2.8
次梁类型
矩形木楞
次梁规格
45×90
面板类型
覆面木胶合板
面板规格
12mm(克隆、山樟平行方向)
钢管类型
Ф48×2.8

荷载参数
基础类型
混凝土楼板
地基土类型
/
地基承载力特征值fak(kPa)
/
架体底部垫板面积A(m^2)
0.2
是否考虑风荷载
否
架体搭设省份、城市
江苏(省)镇江(市)
地面粗糙度类型
/
模板及其支架自重标准值G1k(kN/m^2)
0.3
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m^3)
24
钢筋自重标准值G3k(kN/m^3)
1.1
计算模板及次梁时均布活荷载Q1k(kN/m^2)
2.5
计算模板及次梁时集中活荷载Q2k(kN)
2.5
计算主梁时均布活荷载Q3k(kN/m^2)
1.5
计算立柱及其他支撑构件时均布活荷载Q4k(kN/m^2)
1
基本风压值Wo(kN/m^2)
/
模板荷载传递方式
扣件

4.2.1 简图：

（图1） 平面图

（图2） 纵向剖面图1

（图3） 横向剖面图2
4.3 面板验算
取b=1m单位面板宽度为计算单元。
W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3
I=bh3/12=1000×123/12=144000mm4
4.3.1 强度验算
A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：
由可变荷载控制的组合：
q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q1kb}=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×1+1.4×2.5×1)=6.727kN/m
由永久荷载控制的组合：
q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7Q1kb}=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×1+1.4×0.7×2.5×1)=6.229kN/m
取最不利组合得：
q=max[q1,q2]=max(6.727,6.229)=6.727kN/m

（图4） 可变荷载控制的受力简图1
B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：
由可变荷载控制的组合：
q3=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b}=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×1)=3.577kN/m
p1=0.9×1.4Q2k=0.9×1.4×2.5=3.15kN

（图5） 可变荷载控制的受力简图2
由永久荷载控制的组合：
q4=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b}=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×1)=4.024kN/m
p2=0.9×1.4×0.7Q2k=0.9×1.4×0.7×2.5=2.205kN

（图6） 永久荷载控制的受力简图
取最不利组合得：
Mmax=0.186kN·m

（图7） 面板弯矩图
σ=Mmax/W=0.186×106/24000=7.765N/mm2≤[f]=31N/mm2
满足要求
4.3.2 挠度验算
qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×120/1000)×1=3.312kN/m

（图8） 正常使用极限状态下的受力简图

（图9） 挠度图
ν=0.105mm≤[ν]=300/400=0.75mm
满足要求
4.4 次梁验算
当可变荷载Q1k为均布荷载时：
4.4.1 计算简图：

（图10） 可变荷载控制的受力简图1
由可变荷载控制的组合：
q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka}=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×300/1000+1.4×2.5×300/1000)=2.018kN/m
由永久荷载控制的组合：
q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1ka}=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×300/1000+1.4×0.7×2.5×300/1000)=1.869kN/m
取最不利组合得：
q=max[q1,q2]=max(2.018,1.869)=2.018kN/m
当可变荷载Q1k为集中荷载时：
由可变荷载控制的组合：
q3=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a}=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×300/1000)=1.073kN/m
p1=0.9×1.4Q2k=0.9×1.4×2.5=3.15kN

（图11） 可变荷载控制的受力简图2
由永久荷载控制的组合：
q4=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a}=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×300/1000)=1.207kN/m
p2=0.9×1.4×0.7Q2k=0.9×1.4×0.7×2.5=2.205kN

（图12） 永久荷载控制的受力简图
4.4.2 强度验算

（图13） 次梁弯矩图
Mmax=0.651kN·m
σ=Mmax/W=0.651×106/(60.75×103)=10.724N/mm2≤[f]=13N/mm2
满足要求
4.4.3 抗剪验算

（图14） 次梁剪力图
Vmax=3.365kN
τmax=VmaxS/(Ib0)=3.365×103×45.563×103/(273.375×104×4.5×10)=1.246N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2
满足要求
4.4.4 挠度验算
挠度验算荷载统计:
qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.3+(24+1.1)×120/1000)×300/1000=0.994kN/m

（图15） 正常使用极限状态下的受力简图

（图16） 次梁变形图
νmax=0.336mm≤[ν]=1.1×1000/400=2.75mm
满足要求
4.5 主梁验算
将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。
A.由可变荷载控制的组合：
q1=Υ0×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q3ka}=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×300/1000+1.4×1.5×300/1000)=1.64kN/m
B.由永久荷载控制的组合：
q2=Υ0×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q3ka}=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×300/1000+1.4×0.7×1.5×300/1000)=1.604kN/m
C、取最不利组合得：
q=max[q1,q2]=max(1.64,1.604)=1.64kN
此时次梁的荷载简图如下

（图17） 次梁承载能力极限状态受力简图
D、用于正常使用极限状态的荷载为：
qk=[G1k+(G2k+G3k)h]a=(0.3+(24+1.1)×120/1000)×300/1000=0.994kN/m
此时次梁的荷载简图如下

（图18） 次梁正常使用极限状态受力简图
根据力学求解计算可得：
Rmax=2.011kN
Rkmax=1.218kN
还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk=31.2/1000=0.031kN/m
自重设计值为：g=Υ0×1.2gk=0.9×1.2×31.2/1000=0.034kN/m
则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：

（图19） 主梁正常使用极限状态受力简图
则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：

（图20） 主梁正常使用极限状态受力简图
4.5.1 抗弯验算

（图21） 主梁弯矩图
Mmax=0.779kN·m
σ=Mmax/W=0.779×106/(4.25×1000)=183.411N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求
4.5.2 挠度验算

（图22） 主梁变形图
νmax=1.212mm≤[ν]=1.1×103/400=2.75mm
满足要求
4.5.3 支座反力计算
立柱稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故：Rzmax=7.866kN
4.6 扣件抗滑移计算
由上知最大扣件滑移力为Rzmax=7.866kN
Rzmax=7.866kN≤[R]=8kN
满足要求
4.7 立柱验算
4.7.1 长细比验算
立杆与水平杆扣接，按铰支座考虑，故计算长度l0取步距
则长细比为：
λ=h1/i=1.8×1000/(1.6×10)=112.5≤[λ]=150
满足要求
4.7.2 立柱稳定性验算
根据λ查JGJ162-2008附录D得到φ=0.478
N1=0.9×[1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q4k]lalb +Υ0×1.2×H×gk=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×120/1000)+1.4×1)×1.1×1.1+0.9×1.2×4.3×0.158=6.588kN
由于本支模架不属于高达模板支架，故偏心距：e=50mm
Mw1=N1e=6.588×50/1000=0.329kN·m
f=N1/(φA)+Mw1/W=6.588×1000/(0.478×(3.98×100))+0.329×106/(4.25×103)=112.129N/mm2≤[σ]=205N/mm2
满足要求
第5章 扣件式梁模板安全计算书
5.1 、计算依据
5.1.1 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
5.1.2 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
5.1.3 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
5.1.4 《钢结构设计规范》GB50017-2003

5.2 计算参数
基本参数
混凝土梁高h(mm)
550
混凝土梁宽b(mm)
250
混凝土梁计算跨度L(m)
6.5
模板支架高度H(m)
2.35
计算依据
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
模板荷载传递方式
扣件
扣件传力时扣件的数量
双扣件
梁两侧楼板情况
梁两侧有板
梁侧楼板厚度
120
斜撑(含水平)布置方式
普通型
梁跨度方向立柱间距la(m)
1.1
垂直梁跨度方向的梁两侧立柱间距lb(m)
1.1
水平杆步距h(m)
1.8
梁侧楼板立杆的纵距la1(m)
1.2
梁侧楼板立杆的横距lb1(m)
1.2
立杆自由端高度a(mm)
400
梁底增加立柱根数n
1
梁底支撑小梁根数m
2
次梁悬挑长度a1(mm)
250
结构表面要求
表面外露
架体底部布置类型
底座
材料参数
主梁类型
圆钢管
主梁规格
Ф48×2.8
次梁类型
矩形木楞
次梁规格
45×95
面板类型
覆面木胶合板
面板规格
12mm(克隆、山樟平行方向)
钢管规格
Ф48×3

荷载参数
基础类型
混凝土楼板
地基土类型
/
地基承载力特征值fak(N/mm2)
/
架体底部垫板面积A(m2)
0.2
是否考虑风荷载
否
架体搭设省份、城市
江苏(省)镇江(市)
地面粗糙度类型
/
基本风压值Wo(kN/m^2)
/
模板及其支架自重标准值G1k(kN/m^2)
0.5
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m^3)
24
钢筋自重标准值G3k(kN/m^3)
1.5
施工人员及设备产生荷载标准值Q1k(kN/m^2)
2.5
5.3 施工简图

（图1） 剖面图1

（图2） 剖面图2
5.4 面板验算
根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。
W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3
I=bh3/12=1000×123/12=144000mm4
5.4.1 强度验算
由可变荷载控制的组合：
q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q1kb}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×550/1000)×1+1.4×2.5×1)=18.837kN/m
由永久荷载控制的组合：
q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7Q1kb}=0.9×(1.35×(0.5+(24+1.5)×550/1000)×1+1.4×0.7×2.5×1)=19.853kN/m
取最不利组合得：
q=max[q1,q2]=max(18.837,19.853)=19.853kN/m

（图3） 面板简图

（图4） 面板弯矩图

取最不利组合得：
Mmax=0.155kN·m
σ=Mmax/W=0.155×106/24000=6.463N/mm2≤[f]=31N/mm2
满足要求
5.4.2 挠度验算
qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(24+1.5)×550/1000)×1=14.525kN/m

（图5） 面板简图

（图6） 面板挠度图
ν=0.446mm≤[ν]=250/((2-1)×400)=0.625mm
满足要求
5.5 次梁验算
由可变荷载控制的组合：
q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×550/1000)×250/1000/(2-1)+1.4×2.5×250/1000/(2-1))=4.709kN/m
由永久荷载控制的组合：
q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1ka}=0.9×(1.35×(0.5+(24+1.5)×550/1000)×250/1000/(2-1)+1.4×0.7×2.5×250/1000/(2-1))=4.963kN/m
取最不利组合得：
q=max[q1,q2]=max(4.709,4.963)=4.963kN/m
5.5.1 计算简图：

（图7） 次梁简图
5.5.2 强度验算

（图8） 次梁弯矩图(kN·m)
Mmax=0.599kN·m
σ=Mmax/W=0.599×106/(67.688×1000)=8.851N/mm2≤[f]=13N/mm2
满足要求
5.5.3 抗剪验算

（图9） 次梁剪力图(kN)
Vmax=3.133kN
τmax=VmaxS/(Ib)=3.133×103×50.766×103/(321.516×104×4.5×10)=1.099N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2
满足要求
5.5.4 挠度验算
挠度验算荷载统计，
qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.5+(24+1.5)×550/1000)×250/1000/(2-1)=3.631kN/m

（图10） 变形计算简图

（图11） 次梁变形图(mm)
νmax=0.964mm≤[ν]=1.1×1000/400=2.75mm
满足要求
5.6 主梁验算
梁侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接也属于半刚性节点，为了便于计算统一按铰节点考虑，偏于安全。根据实际工况，梁下增加立杆根数为1，故可将主梁的验算力学模型简化为1+2-1=2跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。
等跨连续梁，跨度为:2
跨距为：(等跨)0.55
将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。
A.由可变荷载控制的组合：
q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×550/1000)×250/((2-1)×1000)+1.4×2.5×250/((2-1)×1000))=4.709kN/m
B.由永久荷载控制的组合：
q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1ka}=0.9×(1.35×(0.5+(24+1.5)×550/1000)×250/((2-1)×1000)+1.4×0.7×2.5×250/((2-1)×1000))=4.963kN/m
取最不利组合得：
q=max[q1,q2]= max(4.709,4.963)=4.963kN
此时次梁的荷载简图如下

（图16） 次