落地式钢管卸料平台施工方案.doc

落地式钢管卸料平台专项施工方案
1、 编制依据：
八达电子信息产业智慧谷6#厂房建施、结施图纸
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ130---2001
《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-2011
《建筑地基与基础设计规范》GB50007-2011
《建筑结构荷载规范》GB50008-2012
《职业病健康安全管理体系规范》GB/T28001-2011
八达电子信息产业智慧谷6#厂房施工承包合同
2、工程概况：
八达电子信息产业智慧谷-6#厂房；建筑面积为8301.83平方米，建筑功能；为工业厂房，建筑层数；地上6层。一、二层层高为6.00m；三层层高为7.50m；四层层高为6.50m；五层层高为7.00m；六层层高为5.00m。建筑檐口高度39.50m，建筑总高度42.00m。矚慫润厲钐瘗睞枥庑赖。
3、构造参数及搭设要求：　
卸料平台采用多立杆式钢管分层搭设。卸料平台紧挨外脚手架，但与外脚手架断开，单独搭设。所有杆件均用Ф48×3.0mm，平台尺寸为3m×2.4m，立杆的纵距 B=1.00米，立杆的横距H=1.20米，立杆采用双立杆。水平杆的步距 h=1.50米，钢管横杆格栅间距为300mm。每层卸料平台和主体结构设两个拉接点。平台外侧面设1.2米高防护栏，并涂刷红白相间的油漆标识，满挂密目安全网。平台底面满铺5cm 厚的脚手板，铺设绑扎牢固，两端用8 号镀锌钢丝捆紧。平台作业面四周设18cm 高的踢脚板。每层卸料平台的两根外横杆与上、下层卸料平台的外横杆均用斜拉杆加固连结。卸料平台架上堆积荷载不得超过1.0t，每次起吊重量不得超过0.8t。随吊随清运。聞創沟燴鐺險爱氇谴净。
卸料平台的搭设：
4.1基础构造
立杆座立于地面，地面已夯实，且已浇筑200厚砼。
4.2、杆件布置
4.2.1 落地式钢管卸料平台搭设高度为：19.45米，一次搭设完成，共三层。搭设位置于D轴交7-8轴。卸料平台尺寸为3.0m×2.4m，立杆的纵距 B=1.00米，立杆的横距H=1.20米，立杆采用双立杆。水平杆的步距 h=1.50米，卸料平台紧挨外脚手架，但与外脚手架断开，不得相联。残骛楼諍锩瀨濟溆塹籟。

4.2.2 外脚手架立杆接头和横杆接头的要求：
①立杆必须采用对接方式。
②卸料平台立杆、大横杆交点处，所有杆件的交接部位必须用扣件连接。
③立杆的垂直偏差：立杆的垂直偏差不大于h×1/300，即不大于100mm。横杆的水平偏差：横杆的水平偏差不大于1/230×L，且不大于50mm，酽锕极額閉镇桧猪訣锥。
4.3、架体建筑物的拉结
4.3.1、卸料平台架体与主体的拉结，每层设3个拉结点，拉结点必须均匀分布。
4.3.2、拉结点必须用φ48*3.0钢管，浇筑混凝土时同周边梁、板面预埋，预埋深度不小于300mm，露出长度不小于200 mm，进行钢性连接。彈贸摄尔霁毙攬砖卤庑。
4.4、剪刀撑的设置
4.4.1剪刀撑的设置采用纵向连续设置，与地面的夹角为45º。参见立面图。
4.4.2卸料平台剪刀撑每侧边均有连续设置，斜杆的两端用回转扣件与立杆扣紧，在中间增加3个扣结点，最下面斜杆端头与立杆的接头距离为300mm。謀荞抟箧飆鐸怼类蒋薔。
4.4.3剪刀撑搭接长度为1000mm，用三个扣件连接。
4.5、操作层脚手板的铺设
4.5.1脚手板必须铺满、铺严、铺稳，不得有探头板。
4.5.2铺设方法：对头铺设的脚手板接头下面必须设置两根小横杆，板端距小横杆100～150mm。
4.6、卸料平台操作层面防护
操作平台周边作不低于1.2m的防护栏杆两道，下设0.2m高挡脚板,并挂设密目安全网,且挂安全警示牌和限载标志。厦礴恳蹒骈時盡继價骚。
4.7、脚手架搭设顺序
摆放扫地杆 逐根树立立杆并与扫地杆扣紧 装扫地小横杆并与立杆和扫地杆扣紧 装第一步大横杆并与各立杆扣紧 安第二步横杆 安第三步横杆 加设临时斜撑杆 上端与第二步横杆扣紧(在装设连续墙杆后拆除) 安第三、四步大横杆和小横杆 安连墙杆 接立杆 加设剪刀撑 铺设脚手板 绑扎防护拦杆及挡脚板茕桢广鳓鯡选块网羈泪。
5、卸料平台搭设、拆除安全措施
5.1、卸料平台搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB 5036）等考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格方可持证上岗。鹅娅尽損鹌惨歷茏鴛賴。
5.2、搭设落地式卸料平台人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。
5.3、架体的构配件质量与搭设质量，应按规定验收合格后方准使用。
5.4、作业层上的施工荷载应符合要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土等固定在卸料平台架体上；严禁悬挂起重设备。籟丛妈羥为贍偾蛏练淨。
5.5、当有六级及六级以上大风和雾、雨雪天气时应停止卸料平台架体搭设与拆除作业。
5.6、卸料平台使用中，应定期检查杆件的设置的连接，连墙件、等的构造是否符合要求；底座是否有松动，立杆是否悬空；扣件是否松动；卸料平台架体的垂直度偏差；安全防护措施是否符合要求；是否超载。預頌圣鉉儐歲龈讶骅籴。
5.7、在卸料平台的使用期间严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆、扫地杆及连墙件。
5.8、架子拆除时应划分作业区，周围设围挡并竖立警戒标志，地面设专人指挥，严禁非作业人员入内。
5.9、拆除的高处作业人员必须戴安全帽，系安全带，扎裹腿，穿软底鞋。
5.10、拆除顺序应遵循由上而下、先搭后拆、后搭先拆的原则。即先拆栏杆架、剪刀撑、后拆横杆、立杆等，要按一步一清的原则依次进行，严禁上下同时进行拆除作业。渗釤呛俨匀谔鱉调硯錦。
5.11、拆立杆时，应先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣，然后托住中间，再解端头扣。铙誅卧泻噦圣骋贶頂廡。
5.12、连墙点应按拆除进度逐层拆除，拆抛撑前，应设置临时支撑，然后再拆抛撑。
5.13、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时应先通知对方，以防坠落。
5.14、拆下的材料，应用绳索拴住，利用滑轮徐徐下运，严禁抛掷，至地面的材料应按指定地点，随拆随运，分类、堆放，当天拆当天清，拆下的扣件要集中。擁締凤袜备訊顎轮烂蔷。
5.15、在拆除过程中，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。
5.16、卸料平台在使用其间严禁与带电体联接。
6、落地式卸料平台扣件钢管支撑架计算书

钢管落地卸料平台计算书

一、架体参数
卸料平台名称
落地式
卸料平台
卸料平台布置方式
沿横向
平台长度A(m)
3
平台宽度B(m)
2.4
平台高度H(m)
19.45
立杆纵距la(m)
1
立杆步距h(m)
1.5
立杆横距lb(m)
1.2
板底支撑间距s(m)
0.3
二、荷载参数
每米钢管自重g1k(kN/m)
0.033
脚手板自重g2k(kN/m2)
0.35
栏杆、挡脚板自重g3k(kN/m)
0.14
安全设施与安全网自重g4k(kN/m2)
0.01
材料堆放最大荷载q1k(kN/m2)
3
施工均布荷载q2k(kN/m2)
2
基本风压ω0(kN/m2)
0.25
风荷载体型系数μs
0.8
风压高度变化系数μz
0.74(连墙件强度验算),0.74(立杆稳定性验算)
三、设计简图

平台水平支撑钢管布置图贓熱俣阃歲匱阊邺镓騷。

卸料平台平面示意图坛摶乡囂忏蒌鍥铃氈淚。

卸料平台侧立面示意图蜡變黲癟報伥铉锚鈰赘。
四、板底支撑（纵向）钢管验算
钢管类型
Ф48×3
钢管截面抵抗矩 W(cm3)
4.49
钢管截面惯性矩I(cm4)
10.78
钢管弹性模量E(N/mm2)
206000
钢管抗压强度设计值 [f](N/mm2)
205
G1k=g1k=0.033kN/m;
G2k= g2k×lb/4 =0.350×1.20/4=0.105kN/m;
Q1k= q1k×lb/4 =3.000×1.20/4=0.900kN/m;
Q2k= q2k×lb/4 =2.000×1.20/4=0.600kN/m;
1、强度计算
板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。
q1=1.2 ×(G1k+G2k)= 1.2×(0.033+0.105)=0.166kN/m;
q2=1.4×(Q1k+Q2k)= 1.4×(0.900+0.600)=2.100kN/m;

板底支撑钢管计算简图
Mmax=(0.100×q1+0.117×q2)×l2=(0.100×0.166+0.117×2.100)×1.002=0.262kN·m;買鲷鴯譖昙膚遙闫撷凄。
Rmax=(1.100×q1+1.200×q2)×l=(1.100×0.166+1.200×2.100)×1.00=2.702kN;綾镝鯛駕櫬鹕踪韦辚糴。
σ=Mmax/W=0.262×106/(4.49×103)=58.410N/mm2≤[f]=205.00N/mm2;驅踬髏彦浃绥譎饴憂锦。
满足要求！
2、挠度计算
q'=G1k+G2k=0.033+0.105=0.138kN/m
q'=Q1k+Q2k=0.900+0.600=1.500kN/m
R'max=(1.100×q'1+1.200×q'2)×l=(1.100×0.138+1.200×1.500)×1.00=1.952kN;猫虿驢绘燈鮒诛髅貺庑。
ν=(0.677q'1l4+0.990q'2l4)/100EI=(0.677×0.138×(1.00×103)4+0.990×1.500×(1.00×103)4)/(100×206000.00×10.78×104) =0.711mm≤min{1000.00/150,10}mm=6.667mm锹籁饗迳琐筆襖鸥娅薔。
满足要求！
五、横向支撑钢管验算
平台横向支撑钢管类型
双钢管
钢管类型
Ф48×3
钢管截面抵抗矩 W(cm3)
4.49
钢管截面惯性矩I(cm4)
10.78
钢管弹性模量E(N/mm2)
206000
钢管抗压强度设计值 [f](N/mm2)
205
横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下两跨连续梁计算，由于横向支撑钢管为双钢管，因此集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力的一半。構氽頑黉碩饨荠龈话骛。
q'=g1k=0.033kN/m;
q=1.2g1k=0.040kN/m;
p=Rmax/2=1.351kN;
p'=R'max/2=0.976kN

横向钢管计算简图

横向钢管计算弯矩图
Mmax=0.767kN·m;

横向钢管计算剪力图
Rmax=6.731kN;

横向钢管计算变形图
νmax=1.604mm;
σ=Mmax/W=0.767×106/(4.49×103)=170.855N/mm2≤[f]=205.00N/mm2;輒峄陽檉簖疖網儂號泶。
满足要求！
νmax=1.604mm≤min{1200.00/150,10}=8.00mm;
满足要求！
六、立杆承重连接计算
横杆和立杆连接方式
双扣件
双扣件抗滑承载力(kN)
12
扣件抗滑移承载力系数
0.8
Rc=12×0.80=9.600kN≥R=6.731kN
满足要求！
七、立杆的稳定性验算
钢管类型
Ф48×3
钢管截面回转半径i(cm)
1.59
钢管的净截面A(cm2)
4.24
钢管抗压强度设计值 [f](N/mm2)
205
双立杆计算方法
按照分配系数分配
主立杆受力分配系数κ
0.6
立杆计算长度系数μ
1.5
NG1=(la+2.00×lb+2.00×h)×g1k/h×H+g1k×la×3.00/1.00=(1.00+2.00×1.20+2.00×1.50)×0.033/1.50×19.450+0.033×1.00×3.00/1.00=2.838kN尧侧閆繭絳闕绚勵蜆贅。
NG2=g2k×la×lb/1.00=0.350×1.00×1.20/1.00=0.420kN;
NG3=g3k×lb=0.14×1.2=0.168kN;
NG4=g4k×lb×H=0.01×1.2×1.5=0.018kN;
NQ1=q1k×la×lb/1.00=3.000×1.00×1.20/1.00=3.600kN;
NQ2=q2k×la×lb/1.00=2.000×1.00×1.20/1.00=2.400kN;
考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值：
N=1.2(NG1+NG2+NG3+NG4)+0.9×1.4(NQ1+NQ2)=1.2×(2.838+0.420+0.168+0.018)+ 0.9×1.4×(3.600+2.400)=11.692kN;识饒鎂錕缢灩筧嚌俨淒。
支架立杆计算长度：
L0=kμh=1×1.50×1.50=2.250m
长细比λ=L0/i=2.250×103/(1.59×10)=141.509≤[λ]=250
满足要求！
轴心受压构件的稳定系数计算：
L0=kμh=1.155×1.500×1.5=2.599m
长细比λ= L0/i=2.599×103/（1.59×10）=163.443
由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.265
ωk=μzμsωo=0.74×0.80×0.25=0.148kN/m2
Mw=0.9×1.4×ωk×l×h2/10=0.9×1.4×0.148×1.20×1.502/10=0.050kN·m；凍鈹鋨劳臘锴痫婦胫籴。
σ=kN/φA+Mw/W=0.60×11.692×103/(0.265×4.24×102)+0.050×106/(4.49×103)=73.650N/mm2≤[f]=205.00N/mm2恥諤銪灭萦欢煬鞏鹜錦。
满足要求！
八、连墙件验算
连墙件连接方式
扣件连接
连墙件布置方式
两步三跨
连墙件对卸料平台变形约束力N0(kN)
3
内立杆离墙距离a(m)
1.25
1、强度验算
ωk=μzμsωo=0.74×0.80×0.25=0.148kN/m2
AW=1.50×1.00×2×3=9.0m2
Nw=1.4×ωk×Aw=1.4×0.148×9.0=1.865kN
N=Nw+N0=1.865+3.00=4.865kN
长细比λ=L0/i=(1.25+0.12)×103/(1.59×10)=86.164，由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.681。鯊腎鑰诎褳鉀沩懼統庫。
Nf=0.85φA[f]= 0.85×0.681×4.240×10-4×205.00×103=50.314kN硕癘鄴颃诌攆檸攜驤蔹。
N=4.865≤Nf=50.314kN
满足要求！
2、连接计算
连墙件采用扣件方式与墙体连接。
双扣件承载力设计值 Rc=12×0.80=9.600kN
N=4.865kN≤Rc=9.600kN
满足要求！
九、立杆支承面承载力验算
地基类型
砼
地基承载力特征值fg(kPa)
140
基础底面面积A(m2)
0.25
地基承载力调整系数kc
1
fg'=fg×kc=140.000×1.000=140.000kPa
Nk=(NG1+NG2)+(NQ1+NQ2)=(2.838+0.420)+ (3.600+2.400)=9.258kN;阌擻輳嬪諫迁择楨秘騖。
p=Nk/A=9.258/0.25=37.030kPa≤fg'=140.000kPa
满足要求！