小型立式铣床工作台升降和制动装置设计课程设计-毕设论文.doc
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1、内蒙古工业大学机电装备课程设计小型立式铣床工作台升降和制动装置设计目 录摘 要3第一章 微机数控系统总体设计方案拟定31.1系统运动方式的确定与伺服系统的选择31.2机械传动方式41.3计算机系统选择41.4总体方案的确定4第二章 机床进给伺服系统机械部分设计计算42.1 设计参数42.2 滚珠丝杠螺母副的计算与选型72.2.1 进给丝杠82.2.2 横向进给丝杠92.2.3 滚珠丝杠副的几何参数152.3 滚动导轨的计算与选择152.3.1 滚动导轨副的额定寿命152.3.2 直线导轨副的参数172.4 交流伺服电机的计算与选择182.4.1 转动惯量的计算182.4.2 电机的力矩的计算2
2、0第三章 微机数控系统硬件电路设计233.1 计算机系统233-2 单片微机数控系统硬件电路设计内容233.2.1 绘制电气控制系统框图233.2.2 选择CPU的类型243.2.3 存储器扩展电路的设计243.2.4 I/O接口电路设计253.3 各类芯片简介253.3.1 8031芯片简介253.3.2 373芯片简介253.3.3 138芯片简介263.3.4 6264芯片简介263.3.5 2764芯片简介263.3.6 8155芯片简介263.3.7 8255芯片简介273.4 存储器扩展电路设计273.4.1 程序存储器ROM的扩展273.4.2 数据存储器RAM的扩展283.4.
3、3 译码电路的设计283.5 I/O接口电路的设计293.5.1 8155通用可编程接口芯片293.5.2 8255可编程接口芯片303.5.3 键盘显示接口电路30摘 要【摘要】:小型立式铣床工作台升降和制动装置设计。数控机床的加工系统、立体仓库中堆垛机的平面移动系统、平面绘图仪的绘图系统等,尽管结构和功能各不相同,但基本原理相同。机电一体化系统是将机械系统与微电子系统结合而形成的一个有机整体。本文通过对小型立式铣床工作台的机械系统、控制系统及接口电路的设计,阐述了机电一体化系统设计中共性和关键的技术。本次课程设计,主要设计和研究小型立式铣床工作台及其电气原理图。确定小型立式铣床工作台的传动
4、系统,选择了螺旋传动,验算了螺旋传动的刚度、稳定性,寿命等参数;还设计了导轨,根据其用途和使用要求,选择了直线滚动导轨副,确定了其类型、转动力矩、转动惯量。【关键词】:小型立式铣床工作;滚珠丝杠螺母副;直线滚动导轨副;交流伺服电机;第一章 总体设计方案拟定1.1系统运动方式的确定与伺服系统的选择数控系统按运动方式可分为点位控制系统、点位/点线系统和连续控制系统。为了满足小型立式铣床工作台运动定位,暂停,急停等功能,故选择连续控制系统。伺服系统有开环、闭环和半闭环。考虑到工作台实际位移的检测,补偿系统的误差,故采用半闭环控制系统,利用交流伺服电机进行驱动。1.2机械传动方式 为了实现设计要求的分
5、辨率,采用交流伺服电机转动丝杠。为了保证一定的传动精度和传动平稳性,尽量减小摩擦力,选用滚珠丝杠螺母副。同时,为了提高传动刚度和消除传动间隙,采用有预加负荷的结构。1.3计算机系统选择 采用三菱PLC伺服系统1.4总体方案的确定微机伺服驱动器光码盘交流伺服电机G ML图11总体方案设计第二章 机床进给伺服系统机械部分设计计算2.1 设计参数1、工作台尺寸:长*宽=300*2002、工作台升降行程:250 3、工作台总重:4、 最高运行速度:步进电机运行方式:空载:0.8m/mim:切削:0.3m/min;交流伺服电动机运行方式:空载:10m/mim:切削:2m/min;5、系统分辨率:开环模式
6、0.01mm/step;半闭环模式 0.005mm/step;6、系统定位精度:开环模式0.10mm;半闭环模式 0.01mm;7、切削负载:X向300N;Y向500N;Z向 800N; 2.2 滚珠丝杠螺母副的计算与选型图2-1 丝杠螺母副设计框图2.2.1 计算进给牵引力作用在滚珠丝杠上的进给牵引力主要包括切削时的走刀抗力以及移动件的重量和切削分力在导轨上的摩擦力。因而其数值的大小与导轨的型式有关,由于在设计中采用的是加有导轨块的滚动导轨,所以选择的计算公式为综合导轨的计算公式。计算公式为:式中 -Z向切削分力(N); -移动工作台总重(N) -导轨上的摩擦系数,随导轨型式而不同; -考虑
7、颠复力矩影响的实验系数;综合导轨的 , ,取,式中, ,代入计算得 2.2.2 计算最大动载荷选用滚珠丝杠副的直径时,必须保证在一定轴向载荷作用下,丝杠在回转100万转(106转)后,在它的滚道上不产生点蚀现象。这个轴向负载的最大值即称为该滚珠丝杠能承受的最大动负载,用下式计算选择: 式中 -额定寿命,15000h -丝杠转速,用下式计算 -温度系数,查表3-23,工作温度小于100,取=1 -硬度系数,查表3-24,=1;-精度系数,查表3-25,取=0.9; -负载性质系数,查表326, =1.5-可靠性系数,查表327,取=0.62,可靠度为95初选导程=6,由任务书可知最大切削力下的速
8、度,则,代入公式可计算得 =333.3 2.2.3 滚珠丝杠螺母副的选型根据以上算得的最大动负载在设计指导书中的附录A表1中选用型号为W2506的滚珠丝杠,其名义直径为,滚珠的排列为2.5圈1列,额定动载荷为,满足前面进给方向的要求。精度等级按机电装备设计课程设计指导书表4-15选为3级。2.2.4 传动效率计算 滚珠丝杠螺母副的传动效率: 式中 -丝杠螺旋升角; -摩擦角,滚珠丝杠的滚动摩擦系数,其摩擦角约等于。由选用的W1L4506的滚珠死杠的相关数据可知丝杠螺旋升角代入公式计算得 2.2.5 刚度的验算先画出此进给滚珠丝杠支承方式草图,如图所示.最大牵引力为 = 1899.9N, 滚珠丝
9、杠的导程=200mm,滚珠丝杠的余程=24mm,丝杠螺纹长度取= 200+242+113=361mm,支撑跨度= 560mm,丝杠的全长L=660mm。丝杠螺母及轴承均进行预紧,预紧力为最大轴向负载的1/3. 图2-2 Z向进给系统计算简图 G ML滚珠丝杠副的轴向变行会影响进给系统的定位精度及运动的平稳性,因此应考虑以下引起轴向变形的因素:1)、丝杠的拉伸或压缩变形量在总的变形量中占的比重较大,可以用计算方法或查图表的方法决定,查图4-6,根据 =1899.9N,45mm查出: 式中 -滚珠丝杠在支撑间的受力长度,.计算得 = 由于一端双向推力球轴承,一端采用深沟球轴承,而且丝杠又进行了预拉
10、伸,故其拉压刚度可以提高4倍实际变形量2)、滚珠与螺纹滚道间接触变形查表4-8,W系列1列3.5圈滚珠和螺纹滚道接触变形量因进行了预紧,根据以上计算小于要求的定位精度0.01mm合乎设计的要求。2.2.6 稳定性验算 对已选定尺寸的丝杠在给定的支承条件下,承受最大轴向负载时,应验算其有没有产生纵向弯曲(失稳)的危险,产生失稳的临界负载用下式计算: 式中 -丝杠材料弹性模量,对钢; -截面惯性矩,丝杠截面惯性矩 (为丝杠螺纹的底径);-丝杠两支承端距离;-丝杠的支承方式系数。根据前面的相关数据可知上式中的截面惯性矩:丝杠两支承端距离,我所选用滚珠丝杠的支承方式是一端固定一端简支,则查指导书中的表
11、4-13可知则代入数据算得 =临界负载与最大工作负载之比称为稳定性安全系数 式中 -为许用稳定性安全系数; ,如果则丝杠不致失稳,在我所设计的方案中最大的,则满足设计要求2.2.8 滚珠丝杠副的几何参数表2-1滚珠丝杠的几何参数名称符号公式WD4506螺纹滚道公称直径45导程6接触角钢球直径3.969滚道法面半径2.064偏心距0.056螺纹升角螺杆螺杆外径44.206螺杆内径40.984螺杆接触直径41.035螺母螺纹直径49.016螺母内径45.7942.3 滚动导轨的计算与选择目前,滚动导轨在数控机床上应用非常广泛,因为其摩擦系数=;动、静摩擦系数很接近,几乎不受运动速度的变化的影响,运
12、动轻便、灵活,所需驱动功率小,摩擦发热小,磨损小,精度保持性好;低度运动时不易出现爬行现象,因而定位精度高,所以选用滚动导轨。2.3.1 滚动导轨副的额定寿命(1)、滚动导轨的额定动载荷的计算:由于要计算额定动载荷首先需要计算出作用在滚动导轨副上的载荷,由资料文献可知作用在滚动导轨副上的载荷计算公式如下:图2-3 工作台及导轨块的放置 式中的为作用于同一平面内的若干套导轨副的总载荷在这里我的设计任务中指出了,。则式中、分别取,,,将上面的数据代入相应的公式中可得到对于全行程还应该计算除载荷 (2)、滚动导轨副的额定寿命1、额定寿命计算其计算公式如下: 式中 -额定寿命; -额定动载荷; -计算
13、载荷;-温度系数;运行时的温度小于100查相关资料可的;-接触系数;导轨上的滑块数为2查相关资料-精度系数;精度等级为4级查相关资料-载荷系数;-硬度系数;滚道硬度不得低于HRC58故通常取使用寿命 -单向行程=200n-每分钟往返次数初选直线导轨副型参为SBG15FL 额定动载C=8500N代入公式计算得:= =30154.00h2、寿命时间的计算 h15000 h 故初选型号满足设计要求。2.3.2 直线导轨副的参数2.4 交流伺服电机的计算与选择选用交流伺服时,必须首先根据机械设计结构草图计算机械传动装置及负载折算到电机轴上的等效惯量,分别计算各种工况条件下所需的等效力矩,再根据交流伺服
14、电机最大转矩选择合适的交流伺服电机。2.4.1 转动惯量的计算(1)、丝杠的转动惯量计算 由于用交流伺服电机则省去了齿轮的传动比,以及齿轮的转动惯量的计算所以只要计算丝杠本身的转动惯量即可,虽然丝杠上有阶梯但为了计算方便按一个圆柱体来计算它的转动惯量,而且丝杠与交流伺服电机直接相连则传动比可近似为一,下面首先计算丝杠的转动惯量,公式如下: 式中 -圆柱体直径; -圆柱体长度或原度; -钢材的密度在我以上所设计的零件中可知丝杠的公称直径为4.5cm,把丝杠近似的看成一个圆柱体则,考虑到我的任务书中的尺寸比较大,对与丝杠支撑端以外的丝杠对总体的影响较小所以忽略不记,则取。根据以上的数据代入公式算得
15、=(2)、工作台折算到丝杠上的转动惯量其公式为:式中 -工作台重量;, -重力加速度(9.8m/s2); -丝杠导程 ;cm代入公式 (3)、丝杠传动时传动系折算到电机上的总的转动惯量其求解公式: 式中 -丝杠的转动惯量; -工作台折算到丝杠上的转动惯量代入公式 =1.00考虑到电机传动系统匹配问题:即选型号HC-SFS81额定转矩8.12N*m最大转矩0.4634N*m最大转速2500r/min2.4.2 电机的力矩的计算 电机的负载力矩在各种工况下是不同的,下面分别对快速空载起时所需要的力矩、快速进给时所需要的力矩、最大切削负载时所需要的力矩等几部分进行计算。(1)、快速空载起动时所需力矩
16、 式中 -快速空载起动力矩; -空载起动时折算到电机上的加速力矩; -折算到电机轴上的摩擦力矩; -由于丝杠欲紧时折算到电机轴上的附加摩擦力矩其中 式中 -传动系统折算到电机轴上的总的等校转动惯量; -电机的最大转速; -运动部件动停止起动加速到最快进给速度所需时间;代入上式 折算到电机轴上的摩擦力矩: 式中 -导轨的摩擦力;-y方向的切削力;-运动部件的总重量;-导轨的摩擦系数;-齿轮降速比,这里无齿轮既; -传动链总效率,这里取0.9;代入求解 附加摩擦力:式中 -滚珠丝杠预加负荷,一般取,为进给牵引力;-滚珠丝杠导程;-滚珠丝杠未预紧时的传动效率;=0.936代入算得 根据上面的计算结果
17、可得 2440N*cm比初选的电机的最大转矩小符合设计要求。(2)、快速进给时所需力矩: 812N*m比初选电机的额定转矩小,符合要求。 (3)、最大切削时所需力矩: 式中 -折算到电机轴上的切削负载力矩;的求解公式如下: 式中 -进给方向上的最大切削力;代入数据计算得 综合以上数据可算得其与电机的额定转矩比较,小于额定转矩812N*cm,故合乎设计要求。通过以上的演算可知,初选的电机合乎设计要求。第三章 微机数控硬件电路设计根据总体方案及机械结构的控制要求,确定硬件电路的总体方案,绘制系统电气控制的结构框图。1、数控系统由硬件和软件两部分组成。硬件是组成系统的基础,机床硬件电路由以下五部分组
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