株洲玻璃厂扩建工程模板工程施工方案书.doc

目 录

一、工程概况： 2
二、支模材料的选择 2
三、模板的配制 3
1、 基础 3
2、 现浇楼板支模 3
3、 柱模板 3
4、 梁模板 3
四、支模方法 4
1、 框架柱支模 4
2、 剪力墙支模 4
3、 框架梁、现浇平板承重架支撑 5
五、模板拆除 5
六、安全、文明施工措施 6
七、计算书 6
梁模板扣件钢管高支撑架计算书 6
墙模板的木模板计算书 11
柱模板支撑计算书 16
楼板模板扣件钢管高支撑架计算书 22

模 板 工 程
一、工程概况：
本工程位于株洲玻璃厂内，介于生产一线和二线之间，属扩建工程，总建筑面积6万平方，单位工程有联合车间建筑面积43653平方，2~3层，局部4层，均化库7163m2，1层局部3层，原料车间3428平方，6层，混合房792平方，碱硝库672平方，氮站952平方，氢站830平方，锅炉房756平方，皮带廊及运转楼1400平方。
建设单位：株洲旗滨玻璃集团有限公司
设计单位：中国新型材料工业杭州设计研究院
监理单位：株洲市湘科建设监理有限公司
本工程联合车间为底层框架,顶层为现浇排架结构,柱底层最大柱距为6米,由于图纸未到位,现假设最大梁截面尺寸为400X1200, 假设柱子最大梁截面尺寸为900X900,最大层高9.8米进行计算。如实际尺寸小于假设尺寸，而方案不变。如果大于假设尺寸将作调整。
二、支模材料的选择
本工程采用以下支模材料：
胶合模板（厚度15mm和18mm两种）：平板采用15mm厚胶合模板，梁、柱、墙模板采用18mm厚胶合模板。
松木方料（50×70）：模板连接排挡。
钢管（φ48×3.5）：围楞和搭支模架。
扣件：用于支模钢管架体的连接与紧固。
φ12对拉螺栓：用于拉结梁、墙两侧模板。
φ12环形焊接箍：用作柱箍(也可用钢管代替)。
三、模板的配制
1、 基础
基础承台及地梁均采用木模。
2、 现浇楼板支模
现浇楼板采用15厚胶合板支模，支模排挡采用50×70方木档，间距不得大于300mm。胶合板使用时严禁随意锯割。支模排架不大于900X900，
3、 柱模板
柱模板采用18厚胶合板支模，支模排挡采用50×70方木档，间距不得大于300mm。木档必须刨直，档与板之间用2寸钉子固定，配制好的模板对角线长度误差不得大于5mm，梁柱接头模配制一次成型，并按图纸尺寸留出梁窝，避免梁板支模时交接处出现缩颈或涨模现象。
柱箍间距不大于300，边长为900的柱子在两侧中部增加一根φ14对拉螺栓。
4、 梁模板
1）梁模板底板采用18mm厚胶合板配制（或30厚松木板），四面刨光，厚度均匀，边侧必须于平面成直角，使梁侧模板与梁底模板连接密封，确保梁底砼棱角完整；
2）梁侧板采用胶合板配制，配制方法同柱模；
3）梁模板排挡采用松木档，间距不得大于300，梁模板严格按梁断面尺寸进行配制，误差不得超过±2mm。
4）侧模配制，必须从梁的净跨之中计算，接点设置于梁跨中间，确保梁、柱细部尺寸完整。
5)、支模排架不大于800X800
四、支模方法
1、 框架柱支模
1）按图纸尺寸对照观砌放好的墨线进行技术复核，检查无误后，先在底板面层上划好模板边线。
2）支模前应检查墙柱结筋、预埋件、孔洞等有否漏放，柱角墨线、固定点是否正确，检查无误后方可进行立模。
3）立模时，将柱模四角和模板接头处贴单面胶，阻塞模板接头处的缝隙，避免在接头处产生漏浆现象。
4）柱模拼装时模板及木方应交错搭接，这样使整个柱模形成一个整体。
5）柱脚须开设一个垃圾检查口（不少于0.1m2）便于浇捣砼前清理上部掉下的建筑垃圾。清理完毕及时进行封口。
6）柱身模板拼装好后，安设围楞、抱箍。
7）校正截面尺寸、位置、标高并加以临时固定。

2、 剪力墙支模
内外剪力墙支模
1）待钢筋绑扎、预埋件管道、预埋件等隐蔽验收合格后，方可立模。
2）内外模板均采用50×70方木作衬档边成整体，方木长度采用4000、2000两种规格，使接头错开，竖向档距按照对拉螺栓间距而立，根据计算，水平间距从下到上第一根螺栓间距与接槎处150；第二根400；第三、四根均为400；第五根以上均为450。
3）位于地下有抗渗要求的砼墙螺栓采用φ12圆钢制成，螺栓中部焊止水片，止水片用50×50×4扁钢钻孔套至螺栓中间双面满焊，在焊接过程中，要严格控制焊接质量，不得有漏焊和沙眼，保证起到止水作用。螺栓在内外两侧用40×40×18木垫片加φ12圆钢筋与螺栓焊接作厚度的限位，待拆除后用防水砂浆抹平。
4）上部结构剪力墙、拉接螺栓采用φ12圆钢制成，模板内侧螺杆用φ14PVC管套好，以便第二次利用。
5）剪力墙两侧模板竖向用φ48钢管，每排二根，钢管内、外侧用一个伞形帽固定件或成品铁板垫块加螺帽拧紧，间距同拉接螺栓间距，支模后，用线锥吊垂直拉通长线，每轴进行校正，与承重架和支撑系统固定牢固。全面检查，不得漏拧。
3、 框架梁、现浇平板承重架支撑
1）在梁底部搭设钢管支撑承重架。搭设承重架应注意以下几点：
①钢管立杆下必须加木垫块，并支承于坚实的基面上；
②先搭设梁部立杆，后搭平板立杆；
③立杆设立横向间距不得大于800，纵向间距不得大于800水平，上部间距不得大于1.5米/道；
⑤紧固件均需备齐，所有紧固件必须扣紧，不得有松动。
2）现浇平板搭设钢管支撑承重架。搭设承重架应注意以下几点：
①钢管立杆下必须加木垫块，并支承于坚实的基面上；木垫板尺寸150×150×18mm；
②先搭设梁部立杆，后搭平板立杆；
③立杆设立横向间距不得大于900，纵向间距不得大于900水平，横杆第一根离地1.8米，上部间距不得大于1.5米/道；
④承重支架下部须设扫地杆和剪刀撑，剪刀撑成45°-60°角设置，每轴设一道；
⑤紧固件均需备齐，所有紧固件必须扣紧，不得有松动，梁承重架横杆下须加双扣。
2）整个承重架完成后方可摆设梁搁栅和底模，复核轴线，标高尺寸无误后，先立一侧梁模，待梁钢筋绑完成校对无误后立另一侧模板校正尺寸（截面、轴线、标高及预埋件位置、尺寸等）无误后，再行固定，梁模固定后，方可铺设平板搁栅及底模板。
3）框架梁上口固定要牢固，梁底及上口要拉通长线。梁跨≥4米时，应按施工规范要求进行起拱。起拱高度宜为全跨长度的1-3/1000。
4）所有梁、平板模板在支模前必须及时进行清理，刷脱模剂。拼装时，接缝处缝隙用玻璃油灰填实及胶带纸贴合，避免漏浆。
5）梁模板支模完成后及时进行技术复核.
五、模板拆除
拆摸时，按合理顺序进行拆除，一般按后支的先拆，先支的后拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分。拆摸时不得强力震动或硬砸，不得大面积拆除。
拆模前在梁板砼强度达到下列要求：由于本工程梁跨度较大，故在拆模时应做好拆模试块，并进行书面申请批准。

六、安全、文明施工措施
1.模板高支架的构造要求：
垂直梁方向每隔3根立杆设一道水平拉杆；在第一（标高2.0）、三层（标高5.8）位置每根立杆均一道水平拉杆，作为水平加强层(见图示)。
3. 顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；
4.支撑架搭设的要求：
a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；
b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；
d.场地硬化,地基支座的设计要满足承载力的要求。
5.施工使用的要求：
a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能集中在支架上方堆放；
c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
d.拆模时根据回弹数据确定是否可拆模。

七、计算书
梁模板扣件钢管高支撑架计算书
高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。
模板支架搭设最大高度为9.8米，
由于目前图纸未出齐,故最大假设基本尺寸为：梁截面 B×D=400mm×1200mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.80米（考虑到施工误差，故计算时按0.9米)，立杆的步距 h=1.50米，

图1 梁模板支撑架立面简图

采用的钢管类型为48×3.5。

一、梁底支撑钢管的计算

作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过木方的集中荷载传递。

1.木方荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：
q1 = 25.000×1.200×0.400×0.300=3.600kN
(2)模板的自重荷载(kN)：
q2 = 0.350×0.300×(2×1.200+0.400)=0.294kN
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)×0.400×0.300=0.360kN
2.木方楞传递集中力计算：
P = (1.2×3.600+1.2×0.294+1.4×0.360)/2=2.588kN

3.支撑钢管的强度计算：
支撑钢管杆按照集中荷载作用下的简支梁计算
集中荷载P取木方传递力，P=2.59kN
支撑钢管计算简图如下

支撑钢管按照简支梁的计算公式

其中 n=0.90/0.30=3
经过简支梁的计算得到
支座反力 RA = RB=(3-1)/2×2.59+2.59=5.18kN
通过传递到立杆的最大力为 2×2.59+2.59=7.77kN
最大弯矩 Mmax=(3×3-1)/(8×3)×2.59×0.90=0.78kN.m
截面应力 =0.78×106/5080.0=152.86N/mm2
支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
二、梁底横向钢管计算
横向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。
三、扣件抗滑移的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=7.77kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

四、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力 N1=7.77kN (已经包括组合系数1.4)
脚手架钢管的自重 N2 = 1.4×0.129×4.800=0.868kN
楼板的混凝土模板的自重 N3=1.575kN
N = 7.765+0.868+1.575=10.208kN
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58
A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89
W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08
—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值 (N/mm2)；[f] = 205.00
l0 —— 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算
l0 = k1uh (1)
l0 = (h+2a) (2)
k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163；
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.70
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；

公式(1)的计算结果： = 101.72，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
公式(2)的计算结果： = 54.02，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
l0 = k1k2(h+2a) (3)
k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.007；
公式(3)的计算结果： = 71.79，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

表1 模板支架计算长度附加系数 k1
———————————————————————————————————————
步距 h(m) h≤0.9 0.9<h≤1.2 1.2<h≤1.5 1.5<h≤2.1
k1 1.243 1.185 1.167 1.163
———————————————————————————————————————

表2 模板支架计算长度附加系数 k2
—————————————————————————————————————————————
H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40
h+2a或u1h(m)
1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173
1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149
1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132
1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123
1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111
1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104
2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101
2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094
2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091
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以上表参照 杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
五、梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容

1.模板支架的构造要求：
a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；
b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；
c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
2.立杆步距的设计：
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；
b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。

3.整体性构造层的设计：
a.当支撑架横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；
b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；
c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；
d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。
4.剪刀撑的设计：
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。
5.顶部支撑点的设计：
a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；
b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；
c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。

6.支撑架搭设的要求：
a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；
b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；
d.地基支座的设计要满足承载力的要求。
7.施工使用的要求：
a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

墙模板的木模板计算书
一、荷载计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中 —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
　　　t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；
T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；
1—— 外加剂影响修正系数，取1.000；
2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2
实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=50.000kN/m2
倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。
二、墙模板的构造
墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内楞；
用以支撑内层龙骨为主龙骨，即外楞组装成墙体模板时，通过拉杆将墙体两片模板拉结，
每个拉杆成为主龙骨的支点。

墙模板组装示意图
内楞间距200mm；外楞间距400mm。

三、墙模板面板的计算：

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,
按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。

面板计算简图

1.强度计算

f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的强度计算值(N/mm2)；
　　 M —— 面板的最大弯距(N.mm)；
　　 W —— 面板的净截面抵抗矩,W = 40.00×1.80×1.80/6=21.60cm3；
　　[f] —— 面板的强度设计值(N/mm2)。

M = ql2 / 10
其中 q —— 作用在模板上的侧压力，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值,q1= 1.2×0.40×50.00=24.00kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值,q2= 1.4×0.40×6.00=3.36kN/m；
　　l —— 计算跨度(内楞间距),l = 200mm；
面板的强度设计值[f] = 15.000N/mm2；
经计算得到，面板的强度计算值f = 5.067N/mm2；
面板的强度验算 f < [f],满足要求!
2.挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l/250
其中 q —— 作用在模板上的侧压力，q = 20.00N/mm；
　　 l —— 计算跨度(内楞间距),l = 200mm；
　　 E —— 面板的弹性模量,E = 6000N/mm2；
　　 I —— 面板的截面惯性矩,I = 40.00×1.80×1.80×1.80/12=19.44cm4；
面板的最大允许挠度值,[v] = 0.800mm；
面板的最大挠度计算值, v = 0.186mm；
面板的挠度验算 v < [v],满足要求!
四、墙模板内外楞的计算：
(一).内楞(木或钢)直接承受钢模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。

本算例中，龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 5.00×7.00×7.00/6 = 40.83cm3；
I = 5.00×7.00×7.00×7.00/12 = 142.92cm4；

内楞计算简图
1.内楞强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 内楞的强度计算值(N/mm2)；
　　 M —— 内楞的最大弯距(N.mm)；
　　 W —— 内楞的净截面抵抗矩；
　　[f] —— 内楞的强度设计值(N/mm2)。
M = ql2 / 10
其中 q —— 作用在内楞的荷载，q = (1.2×50.00+1.4×6.00)×0.20=13.68kN/m；
　　 l —— 内楞计算跨度(外楞间距),l = 400mm；
内楞强度设计值[f] = 13.000N/mm2；
经计算得到，内楞的强度计算值f = 5.360N/mm2；
内楞的强度验算 f < [f],满足要求!
2.内楞的挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l/250
其中 E —— 内楞的弹性模量,E = 9500.00N/mm2；
内楞的最大允许挠度值,[v] = 1.600mm；
内楞的最大挠度计算值, v = 0.128mm；
内楞的挠度验算 v < [v],满足要求!
(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算。
内龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
内钢楞的规格: 圆钢管φ48×3.5；
内钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；
内钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4；

外楞计算简图

3.外楞强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 外楞的强度计算值(N/mm2)；
　　 M —— 外楞的最大弯距(N.mm)；
　　 W —— 外楞的净截面抵抗矩；
　　[f] —— 外楞的强度设计值(N/mm2)。
M = 0.175Pl
其中 P —— 作用在外楞的荷载，P = (1.2×50.00+1.4×6.00)×0.40×0.40=10.94kN；
　　 l —— 外楞计算跨度(穿墙螺栓水平间距),l = 400mm；
外楞强度设计值[f] = 205.000N/mm2；
经计算得到，外楞的强度计算值f = 75.402N/mm2；
外楞的强度验算 f < [f],满足要求!

4.外楞的挠度计算
v = 1.146Pl3 / 100EI < [v] = l/400
其中 E —— 外楞的弹性模量,E = 210000.00N/mm2；
外楞的最大允许挠度值,[v] = 1.000mm；
外楞的最大挠度计算值, v = 0.115mm；
外楞的挠度验算 v < [v],满足要求!
五、穿墙螺栓的计算：
计算公式:
N < [N] = fA
其中 N —— 穿墙螺栓所受的拉力；
　　 A —— 穿墙螺栓有效面积 (mm2)；
　　 f —— 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2)；
穿墙螺栓的直径(mm): 12
穿墙螺栓有效直径(mm): 10
穿墙螺栓有效面积(mm2): A = 84.300
穿墙螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 14.331
穿墙螺栓所受的最大拉力(kN): N = 8.000
穿墙螺栓强度验算满足要求!

柱模板支撑计算书
一、柱模板荷载标准值
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中 —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
　　　t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；
T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；
1—— 外加剂影响修正系数，取1.000；
2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2
实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.550kN/m2
倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3.000kN/m2。
二、柱模板计算简图
柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为拉弯杆件，应按拉弯杆件进行计算。
柱模板的截面宽度 B = 600mm；
柱模板的截面高度 H = 600mm；
柱模板的高度 L = 3000mm；
柱箍的间距计算跨度 d = 300mm。

图1 柱箍计算简图

三、柱模板面板的计算

面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下

面板计算简图
1.面板强度计算
支座最大弯矩计算公式

跨中最大弯矩计算公式

其中 q为强度设计荷载(kN/m)；
q = (1.2×40.55+1.4×3.00)×0.30 = 15.86kN/m
d为竖楞的距离，d = 300mm；
经过计算得到最大弯矩 M = 0.10×15.858×0.30×0.30=0.143kN.M
面板截面抵抗矩 W = 300.0×18.0×18.0/6=16200.0mm3
经过计算得到 = M/W = 0.143×106/16200.0 = 8.810N/mm2
面板的计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!
2.抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.6×0.300×15.858=2.854KN
　　截面抗剪强度计算值 T=3×2854/(2×300×18)=0.793N/mm2
　　截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
面板的抗剪强度计算满足要求!
3.面板挠度计算
最大挠度计算公式

其中 q混凝土侧压力的标准值，q = 40.550×0.300=12.165kN/m；
E 面板的弹性模量，E = 6000.0N/mm2；
I 面板截面惯性矩 I = 300.0×18.0×18.0×18.0/12=145800.0mm4；
经过计算得到 v =0.677×(40.550×0.30)×300.04/(100×6000×145800.0) = 0.763mm
[v] 面板最大允许挠度，[v] = 300.000/250 = 1.20mm；

面板的最大挠度满足要求!
四、竖楞方木的计算
竖楞方木直接承受模板传递的荷载，应该按