核电机组二回路热力系统经济性分析-毕设论文.doc
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1、 本 科 毕 业 设 计 核电机组二回路热力系统经济性分析Economy analysis of nuclear power units two loop thermodynamic system 毕业设计(论文)原创性声明和使用授权说明原创性声明本人郑重承诺:所呈交的毕业设计(论文),是我个人在指导教师的指导下进行的研究工作及取得的成果。尽我所知,除文中特别加以标注和致谢的地方外,不包含其他人或组织已经发表或公布过的研究成果,也不包含我为获得 及其它教育机构的学位或学历而使用过的材料。对本研究提供过帮助和做出过贡献的个人或集体,均已在文中作了明确的说明并表示了谢意。作 者 签 名: 日 期:
2、 指导教师签名: 日期: 使用授权说明本人完全了解 大学关于收集、保存、使用毕业设计(论文)的规定,即:按照学校要求提交毕业设计(论文)的印刷本和电子版本;学校有权保存毕业设计(论文)的印刷本和电子版,并提供目录检索与阅览服务;学校可以采用影印、缩印、数字化或其它复制手段保存论文;在不以赢利为目的前提下,学校可以公布论文的部分或全部内容。作者签名: 日 期: 摘 要 高压加热器是核电机组二回路热力系统中的主要设备,它对汽轮机乃至全厂的安全经济运行影响很大。因此,对高压加热器的研究十分必要。核电汽轮发电机组实际运行中,高压回热加热器处于给水泵出口承受的压力高,且在较高的温度下工作,运行条件差,发
3、生故障的几率较大。本文就汽轮机的一种特殊变工况运行形式高加停运(或称切除)核电机组的运行做了简要介绍,并对这两种不同工况下对汽轮机运行经济性和安全性造成的影响进行了分析。首先,对核电机组二回路热力系统的组成和布置进行了介绍,并确定了两种种方案作为热经济性校核计算的理论内容;其次介绍热经济性校核计算的理论方法,采用的是定功率法;通过此方法,在假设工况下,计算出高压加热器在不同停运状态时,机组的热经济性指标热耗率和汽耗率。根据两种种方案对应的计算结果,对比并分析了高压加热器的工作对整个核电机组热经济性影响程度,为机组热力系统的高压加热系统的设计和改造提供了理论指导;最后对不同方案下的热经济性给出了
4、评价,进一步完善了系统改造的可行性分析,对现场的二回路热力系统高压加热器部分的改造给出了指导意见。关键词 : 二回路热力系统,高压加热器,定功率,热经济性,对比分析 Abstract High pressure heater is the main equipment of nuclear power units two thermodynamic heat system, it has influence to the steam turbine and the safe of economic operation. Therefore,the research of high pressu
5、re heater is necessary. Nuclear power steam turbine generator set in the actual operation, high pressure heater in hot pump to export, susceptive pressure is high, and in high temperatures, and operation condition, the failure of the opportunity more. This paper is a special kind of the steam turbin
6、e variable operation, high suspended add form (or says resection) of two typical way is briefly introduced, and the two different high and way of steam turbine operation resection of the impact of economic and safety are analyzed. At First, to introduced the nuclear power units two loop thermodynami
7、c system composition and layout , and the various scheme determined two as hot economic check calculation theory content; Secondly introduces hot economic check calculation of the theory and method of, use is rated power law; Through this method, on the assumption that conditions, and calculated in
8、different high pressure heater running condition, units of the hot economic indicators, the heat consumption rate and the steam consumption rates. According to a variety of solutions of the two corresponding calculation results, comparative analysis of the high pressure heater work to the nuclear po
9、wer units hot economic influence of thermal system for units of the heating system and the design of high pressure modification provides the theoretical guide; The last for these schemes are given the thermal efficiency evaluation, and further improving the system reform of feasibility analysis, the
10、 second circuit of the high pressure heater thermal system are part of the transformation guidance.Key Words: Two loop thermodynamic system, high pressure heater, rated power ,thermal efficiency, comparative analysis目 录摘 要IAbstractII第一章 绪 论1一、课题的背景和意义1二、课题的主要内容1三、核电站经济性的现状2第二章 1000MW核电机组的二回路热力系统4一、1
11、000MW核电机组原则性热力系统4二、1000MW核电机组热力系统的特点5三、1000MW核电机组热力系统的组成6(一)主蒸汽系统6(二)汽水分离再热系统6(三)凝结水系统7(四)主给水系统8(五)回热抽汽系统9(六)汽机旁路系统10(七)辅助给水系统11(八)辅助蒸汽系统12四、高压加热器12(一)高压加热器工作原理12(二)高压加热器在给水回热系统中的作用13(三)高压加热器的结构13(四)高压加热器的停运14(五)高加自动保护16第三章 核电机组二回路热经济性计算方法17一、定功率分析方法17(一)定功率分析方法简介17(二)计算时需要合理选取以下参数18二、等效焓降法18(一)等效热降
12、法简介18(二) 等效热降的应用19第四章 核电机组二回路热经济性计算20一、汽轮机主要参数20(一)主要技术参数20(二)计算用其他参数21二、额定工况下二回路热力系统的热经济性计算22(一)绘制汽轮机的汽态线22(二)编制汽轮机组各计算点的汽水参数表23(三)各级回热抽汽量的计算24(四)D0的校核计算28(五)机组热经济性计算29三、变工况下二回路热力系统的经济性计算29(一)六号加热器停运后各级流量变化29(二)机组吸收热量31(三)与额定功率Pe相对误差31(四)机组热经济性计算31四、不同工况下二回路热经济性比较32结 论33致 谢34参考文献35附 录 A1.136附 录 A1.
13、237- V -1000MW核电机组二回路热力系统经济性分析第一章 绪 论一、课题的背景和意义 现代核电站普遍采用具有中间再热的回热循环,讨论具有中间再热的回热循环汽轮发电机组的热力计算,而回热系统的计算又是核电站热力系统计算的核心。目前我国在提高核电机组二回路热力系统经济性的方法主要是对凝结水抽取系统、低压给水加热器系统、主给水流量控制系统、给水除氧器系统、高压加热给水系统进行分析。例如:对轴封系统、加热器端差、加热器压损、加热器散热损失、假设加热器切除进行热经济性分析计算。将分析结果进行比较得出结论。从而找到改善核电机组的热耗率、汽耗率、内效率等经济性指标的方法。 核电厂二回路热力系统是将
14、热能转变为电能的动力转换系统。将核蒸汽供应系统的热能转变为电能的原理与火电厂基本相同,两种情况都是建立在朗肯循环基础之上的,当然二者也有重大差别,现代典型的压水堆核电厂二回路蒸汽初压约6.5MPa,相应的饱和温度约为281,蒸汽干度99.75%; 而火力发电厂使用的新蒸汽初压约18MPa,温度为535甚至更高。因此,压水堆核电厂的理论热效率必然低于火电厂。火力发电厂与压水堆核电厂毛效率的参考数字分别约为39%和34%。火力发电厂通常将在高压缸作功后的排汽送回锅炉进行火力再热;而在核电厂中,用压水堆进行核再热是不现实的,只能采用新蒸汽对高压缸排汽进行中间再热。此外,火电厂的烟气回路总是开放的。在
15、一个开式系统中,排入大气的工作后的载热剂温度总是高于周围环境的温度,也就是说,一些热量随载热剂排入大气而损失掉了。而核电厂的冷却剂回路总是封闭的。这不仅从防止放射性物质泄漏到环境是必须的,从热力学角度讲,它提高了循环的热效率。 在核电机组的运行过程中,难免会出现高压加热器故障。这时,需要将高压加热器解列停止工作进行检修,而在此期间核电机组依然正常运行。因此在这种变工况下机组运行的热经济性就显得十分重要。高压解列对整个机组的热经济性影响程度直接关系到整个机组的热效率以及发电成本。通过计算可以得出高压加热器对整个机组热经济性影响的程度,根据计算结果以及分析出造成经济性下降的原因可以给出该核电机组的
16、合理改造意见。进而提高变工况下机组的热经济性。因此对变工况下核电机组二回路热力系统的经济性指标的计算很有实际意义。二、课题的主要内容本论文首先在第二章主要介绍了1000MW核电机组的二回路热力系统。阐述了高压加热器在二回路热力系统中的作用。在第三章介绍了计算核电机组热经济性的两种典型方法(定功率法和等效焓降法)。在第四章结合查找到的某1000MW核电机组的主要参数对该核电机组的二回路热力系统经济性进行计算。计算结果与原数据进行对比找到造成误差的原因,分析影响二回路热力系统经济性的主要原因。然后假设某高压加热器停运后对整个机组二回路热力系统经济性重新计算,分析两种工况下二回路热力系统经济性指标的
17、变化。(一) 1000MW核电机组二回路热力系统1.介绍了核电机组二回路热力系统的组成及重要设备;2.介绍了目前核电站的经济性现状;(二)计算核电机组二回路热力系统热经济性的计算方法介绍了定功率计算法,掌握定功率计算的概念、相关名词的意义,明确计算公式及应用定功率计算法的条件。简要介绍等效焓降法计算热经济性。(三)高压加热器停运的工况下二回路热经济性计算 1.借助原始数据对额定工况下的二回路热力系统经济性进行计算; 2.在定功率理论的基础上,结合已知数据, 对某1000MW核电机组进行了具体的变工况下计算高压解列对整个机组运行热经济性的影响;(四)高压加热器额定工况与变工况下热经济性的对比分析
18、根据计算结果,对比分析高压加热器不同停运工况下机组的热经济性,说明了实际工作中改造方案和努力的方向;三、核电站经济性的现状 目前已建部分核电站见表1,由表1 看出大亚湾、岭澳、岭澳二期均属于M310 堆型系列。成套进口设备、准交钥匙建设模式的广东大亚湾核电站,建成价单位投资为2 000 美元/kW;实现本地化率30%的岭澳核电站,建成价单位投资1800 美元/kW,比大亚湾下降了10%; 采用二代加改进技术的岭澳二期,建成价单位投资预期在岭澳核电站的基础上继续下降15%以上,达到1500 美元/kW 的水平。这3 座核电站单位投资呈逐渐下降的趋势,主要得益于建设管理模式的不断进步以及成熟堆型的
19、系列化建造效应。从技术类型而言,秦山二期、秦山二期扩建基本上仍属于M310 堆型系列。秦山二期按“以我为主,中外合作”的模式建设,实现国产化率55%,单位投资1 330 美元/kW,比大亚湾核电站低37.8%。这主要得益于建造自主化、采购自主化; 同时,也体现了成熟堆型系列化建造的效应。田湾核电机组属俄罗斯VVER 堆型,预期的造价是比较低的,但是由于俄罗斯国内经济等原因使得俄方供货能力和质量受到影响,造成投资控制困难,实际建成价已超出预期。浙江三门核电一期和山东海阳核电一期均属于AP1000 自主化依托项目,属于“三代”堆型的首堆建设,尚无建造经验,建造自主化和采购自主化的程度应该不会很高,
20、单位投资高是情理之中的。 表1 我国已部分建成核电站的投资成本 名称 规模(MW) 堆型 项目总投资 单位投资(美元/kw)秦山二期大亚湾岭澳岭澳二期田湾秦山二期扩建红沿河浙江三门一期山东海阳一期260029002900 21000 210002650 41000 21000 21000压水堆压水堆压水堆压水堆压水堆压水堆压水堆压水堆压水堆1446100万元407000万元320400万美元1580000万元4860000万元2500000万元2500000万元1330200018001500第二章 1000MW核电机组的二回路热力系统一、1000MW核电机组原则性热力系统汽轮机热力系统是将蒸
21、汽发生器产生的蒸汽的热能转换成汽轮机的机械能,再通过发电机转变成电能,做过功的蒸汽经凝汽器冷却凝结成水,再加热到217.9送入蒸汽发生器。系统由四级低压加热器、除氧器和两级高压加热器组成,在正常运行工况下对主凝结水进行加热。从蒸汽发生器来的蒸汽沿着四根DN600的管道供到四个主蒸汽高压阀组。每个高压阀组由一个截止阀和一个调节阀组成。蒸汽通过截止阀和调节阀后沿着四根DN600的管道进入汽轮机的高压缸。第二、第三、第四级叶片后的部分蒸汽分别被抽到6号高压加热器、5号高压加热器和除氧器,除高压缸部分排汽被抽到4号低压加热器外,高压缸排汽的主流量直接沿着四根DN1600的蒸汽管道送到汽水分离再热器进行
22、水分分离和蒸汽再热。在汽水分离再热器后,蒸汽通过低压阀组沿着8根DN1200的管道进入低压缸。湿蒸汽在壁式汽水增压分离器内进行汽水分离,分离出来的蒸汽分别到每个再热器。从汽轮机入口管道中抽取271的新蒸汽送到汽水分离再热器作为高压缸排汽的加热汽源。疏水泵将4台汽水分离再热器的汽水收集器内的疏水打到主凝结水系统。将凝结水汇集箱中的加热蒸汽凝结水以及所有汽水分离再热器中的凝结水利用高温液力驱动泵一起打到6号高压加热器后的主给水管道。从低压缸抽出的蒸汽到低压加热器:在每个低压缸第四级后的部分蒸汽被分别抽到4台1号低压加热器;在3号低压缸和4号低压缸的第三级后的通道中的部分蒸汽抽到2号混合式低压加热器
23、;在1号低压缸和2号低压缸第一级后的通道中的部分蒸汽抽到3号表面式低压加热器。为尽可能满足机组高效率的要求,6号高压加热器的疏水到5号高压加热器的汽室,然后与凝结水一起直接到除氧器。4号低压加热器的疏水与汽水分离再热器的分离水一起送入主凝结水系统。3号低压加热器的疏水到2号低压加热器。1号低压加热器疏水通过一个水封到凝汽器。回热系统满足最大可靠性要求,运行方便,布置简洁,并使汽轮机具有较高的热效率。回热系统的结构:4台1号低压加热器+1台2号低压加热器+1台3号低压加热器+2台5号高压加热器+2台6号高压加热器。1号低压加热器布置在凝器汽喉部中,因此,这部分的主凝结水分成四根管道。低压加热器管
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