独栋别墅计算书电算版(pkpm)-优秀本科毕业论文.doc

摘 要

本次毕业设计的题目是“独栋别墅结构设计”。这是对本科阶段所学知识的一次总结和实战，是综合运用所学知识分析和解决实际工程设计问题、由理论到实际的一个实践过程，也是为将来走上工作岗位后的实际工作奠定的一个良好的实践基础。
在本次设计中，综合运用到了建筑和结构两方面的知识来完成毕业设计。首先要确定建筑方案，包括建筑平面布局、房间面积尺寸的确定、建筑立面、剖面图、大样图的绘制和建筑设计总说明等内容。在进入结构设计阶段后，我运用PKPM软件依次完成了结构布置方案和选型、荷载统计、SATWE设计参数的设置、SATWE计算结果分析、楼板的设计、框架梁设计、框架柱设计、独立基础设计以及楼梯设计等内容,并完成了部分结构施工图。

关键词：SATWE，荷载统计，框架梁设计，框架柱配筋，基础设计、楼梯设计

1.建筑设计说明

1.1 总平面设计
本设计为A市B区建新镇某2层独栋别墅,各层层高为3.3m，考虑通风和采光要求，采用了南北朝向。设计室内外高差为0.45米，设置了3级台阶作为室内外的连接。
1.2 平面设计
建筑的平面设计是针对建筑的室内使用部分进行的。建筑平面是表示建筑物在水平方向房屋各部分的组合关系。由于建筑平面通常较为集中反映建筑功能方面的问题，一些剖面关系比较简单的民用建筑，它们的平面布置基本上能够反映空间组合的主要内容，因此，首先从建筑平面设计入手。但是在平面设计中，我始终从建筑整体空间组合的效果来考虑，紧密联系建筑剖面和立面，分析剖面、立面的可能性和合理性，不断调整修改平面，反复深入。也就是说，虽然我从平面设计入手，但是着手于建筑空间的组合。
各种类型的建筑，从组成平面各部分面积的使用性质来分析，主要可以归纳为使用部分和交通联系部分两大类。另外，对于一栋建筑来说，还有建筑的结构体系和围护体系，如墙、柱、隔断等构件所占的结构面积。
1.2.1 使用部分的平面设计
使用部分是由许多房间组成的。房间是建筑物最基本的使用单位，它通常以单个的形式出现。由于在功能使用上具有不同的特点和要求，使用部分的房间又分为使用房间（包括生活用房间、工作用房间和公共活动用房间）和辅助房间。
1.2.2 交通联系部分的平面设计
交通联系部分设计是否合理，不仅直接影响到建筑物内部各部分之间联系通行是否方便，还在很大程度上影响建筑的工程造价、用地、平面组合方式等。
1.3 立面设计
建筑的立面图反映的是建筑四周的外部形象。立面设计是在满足房间的使用要求和技术经济条件下，运用建筑造型和立面构图的一些规律，紧密结合平面、剖面的内部空间组合而进行的。因此在立面设计中一应反映出建筑的性格，即建筑的使用性质；二应反映内部空间及其组合情况；三应反映自然条件和民族特点的不同；四应适应基地环境和建筑规划的总体要求。
立面设计是为了满足使用功能和美化环境的需要而进行的。同时，还可起到改善环境条件、保护结构和装饰美化建筑物的作用。并且要考虑它的耐久性、经济性；正确处理与施工技术的关系。
本方案立面设计充分考虑了别墅立面造型的要求，立面布置了很多圆弧形推拉式玻璃窗，采用白色欧式装饰檐口线条，样式新颖。
在装饰方面采用米黄色饰面砖的外墙，窗框为白色塑钢框，柱子为白色罗马住，色彩搭配和谐。
为了使建筑的立面更加丰富，把栏杆做成欧式风格，与整栋别墅立面造型容为一体，立面造型错落有致。
1.4 剖面设计
建筑剖面图反映出的是建筑物在垂直方向上各部分的组合关系。建筑的剖面设计的主要任务是确定建筑物各部分应有的高度、建筑的层数及建筑空间的组合关系。剖面设计主要表现为建筑物内部结构构造关系，以及建筑高度、层高、建筑空间的组合与利用。它和房屋的使用、造价和节约用地有着密切关系，也反映了建筑标准的一个方面。其中一些问题需要平、剖面结合在一起研究，才具体确定下来。
门的高度根据人体尺寸来确定，窗高要满足通风采光要求。
屋面排水采用有组织排水，结构找坡。

2.结构布置方案及结构选型

2.1 结构承重方案选择
根据建筑功能要求以及建筑施工的布置图，本工程确定采用框架承重方案，框架梁、柱布置参见结构平面图。

图2.1-1 一层结构布置

图2.1-2 二层结构布置

2.2 主要构件选型及尺寸初步估算
2.2.1 主要构件选型
（１）梁﹑板﹑柱结构形式：现浇钢筋混凝土结构
（２）墙体采用：加气混凝土砌块
（３）墙体厚度：外墙:200mm，内墙:200mm
（４）基础采用：天然地基浅基础
2.2.2 梁﹑柱截面尺寸估算
（１） 主要承重框架:可取跨度较大者进行计算.
取L=6000mm h=(1/8~1/12)L=750mm~500mm 取h=500mm.
250mm~167mm 取b=250mm
满足b>200mm且b/ 500/2=250mm
故主要框架梁初选截面尺寸为：b×h=250mm×500mm
（２） 框架柱:

b=(1~2/3)h 取b=h
①按轴压比验算:此建筑抗震等级为三级，=0.85 ，选C30型混凝土 = 14.3

α——考虑弯矩影响的调整系数，一般取1.1~1.3；
——恒载与活载的荷载分项系数的加权平均值，一般民用建筑可近似取1.25；
——楼层总荷载标准值，取12~15；
——欲确定的柱楼层负荷面积，可根据柱网尺寸确定；
——欲确定的柱截面以上的楼层层数；
——框架柱的轴压比限值，根据结构的抗震等级查表取得；
——混凝土轴心抗压强度设计值。
根据建筑抗震设计规范6.3.5条要求：
柱的截面尺寸，宜符合下列各项要求：
1 截面的宽度和高度，四级或不超过2层时不宜小于300mm，一、二、三级且超过2层时不宜小于400mm；圆柱的直径，四级或不超过2层时不宜小于350mm，一、二、三级且超过2层时不宜小于450。

考虑到该建筑位于地震区，柱截面尺寸不宜小于300mm。
故初选柱截面尺寸为 柱： b×h=350mm×350mm
柱子的高度：底层柱高h=3.3+0.45+0.3=4.05m（室内外高差450mm，基础顶面距外地面300mm）。
二层柱子高h=3.3m

3.荷载统计 3.1 恒荷载
3.1.1 板荷载
板恒载计算表 表3.11-1
性质功能
具体做法
荷载标准值（kN/m2）
客厅、卧室
硬木地板（0.2）
预埋木格栅（0.2)
20厚水泥砂浆找平 （20×0.02=0.4）
100厚板（25×0.1）
15厚混合砂浆打底（17×0.015）
隔音纸板吊顶（0.18）
3.735
卫生间
30厚水泥砂浆，预留修面层（0.03×x20=0.6）
1.5厚聚氨酯防水涂料（0.05）
刷基层处理剂一遍（0.05）
20厚1:2水泥砂浆找平（0.02×20=0.4）
C15细石混凝土填充热水管道间，找坡不小于0.5%，最薄处不小于50厚
20厚复合铝箔挤塑聚苯乙烯保温板
100厚板（25×0.1）
20厚板底抹灰（0.02×17=0.34）
5.94
不上人屋面
20厚细石混凝土（0.02×24=0.48）
高聚物改性沥青防水材料（0.38）
20厚1:3水泥砂浆（0.02×20=0.4）
100厚聚苯乙烯泡沫塑料板（0.1×2=0.2）
水泥珍珠岩找2%坡（最薄处20厚）（0.2×5=1）
隔气层（0.02）
20厚1:3水泥砂浆（0.02×20=0.4）
120厚板（25×0.12=3）
20厚板底抹灰（0.02×17=0.34）

6.22
露台
陶瓷地毡露面（含找平层）（0.7）
100厚板(2.5)
20厚石灰砂浆粉刷层（0.02×17=0.34）
3.54

3.1.2 梁间线荷载

本工程内外墙都采用200厚加气混凝土砌块，外墙线荷载6.72KN/m, 内墙（1）线荷载6.44KN/m，内墙（2）线荷载6.67KN/m。具体何在布置见PKPM梁间荷载图
注：转化为梁上线荷载时的计算公式：面荷载×（层高-梁高）
屋面檐沟荷载：估为2.0KN/m加载到屋面边梁。

3.2.活荷载
活荷载取值表 表3.2-1
类型
性质
荷载标准值（kN/m2）
楼面
卧室、客厅、卫生间
2.0

露台
2.5
屋面
不上人
0.5
3.3风荷载
＝0.7
3.4 PKPM荷载布置图

图 3.4-1 一层恒活荷载布置、梁间线荷载布置

（注：括号中表示活荷载大小）

图 3.4-2一层恒荷载导荷方式
（注：6.8处为楼梯间，板厚按0算）

图 3.4-3 屋面恒活荷载布置、梁间线荷载布置

图 3.4-5 屋面恒荷载导荷方式图

4 .SATWE设计参数信息
4.1 总信息

4.2 风荷载信息

4.3 地震信息

4.4 活荷信息

4.5 调整信息

4.6 设计信息

4.7 配筋信息

4.8 荷载组合

5.SATWE计算结果查看分析

5.1 结构整体位移角
建筑抗震设计规范
表5.5.1

结构整体位移角，其中为多遇地震作用标准值产生的楼层内最大弹性层间位移；h为层高。
抗规：钢筋混凝土框架弹性层间位移角限值为 1/550。

图5.1-1 风作用下的位移角

图5.1-2 地震作用下的位移角

分析：位移角数值符合规范要求，且由上图分析可知，地震作用下位移角大于风荷载作用下的位移角，所以本工程受地震作用控制。

5.2 结构空间整体振动简图
第一振型：以X方向平动

图5.2-1 结构第一振型平动图
第二振型：Y方向平动

图 5.2-2 结构第二振型平动图
第三振型：扭转为主

图 5.2-3 结构第三振型扭转图

5.3 结构平均重度
建筑抗震设计规范规定：框架结构与框架剪力墙结构参考值约为12—14

各楼层的单位面积质量分布(单位:kg/m**2)

层号 塔号 单位面积质量 g[i] 质量比 max(g[i]/g[i-1],g[i]/g[i+1])
1 1 1288.35 1.34
2 1 960.84 1.00

分析：平均重度为荷载的准确性和结构合理性的体现，由以上结果可知，一层平均重度为12.88，二层平均重度为9.60，由于本例为二层别墅高度不高、荷载不大，结果大致符合要求。

5.4 结构刚度比
建筑抗震设计规范：
表3.4.3-2

Ratx1，Raty1 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值
或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者

Floor No. 1 Tower No.
Ratx1= 1.2626 Raty1= 1.2877
Floor No. 2 Tower No. 1
Ratx1= 1.0000 Raty1= 1.0000

分析：由于Ratx1= 1.2626 Raty1= 1.2877，所以结构竖向规则。

5.5 结构刚重比
结构整体稳定验算结果
层号 X向刚度 Y向刚度 层高 上部重量 X刚重比 Y刚重比
1 0.882E+05 0.890E+05 4.05 4284. 83.43 84.14
2 0.998E+05 0.987E+05 3.30 1693. 194.63 192.48
该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算
该结构刚重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应。

分析：刚重比均大于20，所以结构整体稳定且不考虑重力二阶效应。

5.6 楼层抗剪承载力及承载力比值
建筑抗震设计规范规定表3.4.3-2第三行;抗侧力结构的层间受剪承载力小于上一楼层的80%可视为楼层承载力突变。
楼层抗剪承载力、及承载力比值
Ratio_Bu: 表示本层与上一层的承载力之比
层号 塔号 X向承载力 Y向承载力 Ratio_Bu:X,Y
2 1 0.5939E+03 0.5925E+03 1.00 1.00
1 1 0.7249E+03 0.7312E+03 1.22 1.23
X方向最小楼层抗剪承载力之比: 1.00 层号: 2 塔号: 1
Y方向最小楼层抗剪承载力之比: 1.00 层号: 2 塔号: 1

分析：根据抗规规定抗侧力结构层间受剪承载力不宜小于上一楼层的80%，所以不存在楼层承载力突变。

5.7 结构周期与平动系数
考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y 方向的平动系数、扭转系数
振型号 周 期 转 角 平动系数 (X+Y) 扭转系数
1 0.4209 165.12 0.96 ( 0.90+0.06 ) 0.04
2 0.4172 74.92 1.00 ( 0.07+0.93 ) 0.00
3 0.3597 159.93 0.04 ( 0.04+0.00 ) 0.96
4 0.1432 47.77 0.92 ( 0.42+0.50 ) 0.08
5 0.1417 135.39 0.98 ( 0.50+0.48 ) 0.02
6 0.1253 19.89 0.10 ( 0.09+0.01 ) 0.90

/分析：结构第一振型X方向平动系数0.90大于Y方向0.06，扭转系数为0.04，再根据前边结构空间振型简图，可知第一振型为X方向平动：同理可知第二振兴为Y方向平动。1、2振型周期分别为0.4209秒、0.4172秒可知结构X、Y方向刚度相近。

5.8结构周期比
周期比为扭转周期与第一平动周期的比值，高层宜控制在0.9以下，多层不太需要控制周期比。

分析：周期比主要为控制结构扭转，减小扭转对结构产生的不利影响，也是反映抗扭刚度与抗侧刚度的比值的数值。本例 0.3597/0.4209=0.7833，故周期比符合要求，本结构属于规则建筑。

5.9结构剪重比
根据建筑抗震设计规范5.2.5：

Floor Tower Fx (kN) Vx (分塔剪重比) (整层剪重比(kN)) Mx(kNm) Static Fx(kN)

(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)
2 1 126.99 26.99( 9.31%) ( 9.31%) 419.08 148.29
1 1 127.01 249.69( 7.53%) ( 7.53%) 1425.27 117.09
抗震规范(5.2.5)条要求的X向楼层最小剪重比 = 1.60%

X 方向的有效质量系数: 100.00%

Floor Tower Fy (kN) Vy (分塔剪重比) (整层剪重比) (kN) My (kNm) Static Fy(kN)
(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)
2 1 130.09 130.09( 9.54%) ( 9.54%) 429.31 148.29
1 1 130.10 255.60( 7.71%) ( 7.71%) 1459.11 117.09

抗震规范(5.2.5)条要求的Y向楼层最小剪重比 = 1.60%

Y 方向的有效质量系数: 99.50%

分析：剪重比是为了控制楼层的最小地震剪力，确保结构的安全性，计算结果均大于1.6%且振型参与系数大于90%，说明结构刚度符合要求，所以结果符合要求。

5.10 结构位移比
高层建筑混凝土结构技术规程的3.4.5条规定：楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移，A、B级高度高层建筑均不宜大于该楼层平均值的1.2倍；且A级高度高层建筑不应大于该楼层平均值的1.5倍，B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑，不应大于该楼层平均值的1.4倍。

=== 工况 14 === X+偶然偏心地震作用规定水平力下的楼层最大位移

Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) Ratio-(X) h
JmaxD Max-Dx Ave-Dx Ratio-Dx
2 1 41 4.22 4.08 1.04 3300.
41 1.38 1.27 1.09
1 1 17 2.85 2.81 1.02 4050.
17 2.85 2.81 1.02

X方向最大位移与层平均位移的比值: 1.04(第 2层第 1塔)
X方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.09(第 2层第 1塔)

=== 工况 15 === X-偶然偏心地震作用规定水平力下的楼层最大位移

Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) Ratio-(X) h
JmaxD Max-Dx Ave-Dx Ratio-Dx
2 1 58 4.58 4.12 1.11 3300.
58 1.36 1.27 1.07
1 1 37 3.23 2.76 1.17 4050.
37 3.23 2.76 1.17

=== 工况 17 === Y+偶然偏心地震作用规定水平力下的楼层最大位移

Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) Ratio-(Y) h
JmaxD Max-Dy Ave-Dy Ratio-Dy
2 1 44 4.69 4.19 1.12 3300.
44 1.50 1.32 1.14
1 1 22 3.19 2.87 1.11 4050.
22 3.19 2.87 1.11

Y方向最大位移与层平均位移的比值: 1.12(第 2层第 1塔)
Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.14(第 2层第 1塔)

=== 工况 18 === Y-偶然偏心地震作用规定水平力下的楼层最大位移

Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) Ratio-(Y) h
JmaxD Max-Dy Ave-Dy Ratio-Dy
2 1 41 4.47 4.16 1.07 3300.
58 1.39 1.31 1.06
1 1 19 3.08 2.86 1.08 4050.
19 3.08 2.86 1.08

Y方向最大位移与层平均位移的比值: 1.08(第 1层第 1塔)
Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.08(第 1层第 1塔)

分析：位移比主要为了控制结构平面的规则性，以免形成扭转，对结构产生不利影响。以上位移比都不超过1.2，所以符合规范要求。

6.板的设计
6.1计算基本理论
单向板：
双向板（弹性方法计算）：
，
跨中弯矩计算系数考虑混凝土泊松比ν＝0.2，
跨中弯矩荷载取值：g+q/2(四边固定)+ q/2(四边简支)
支座弯矩荷载取值：g+q(四边固定)，
弯矩设计值折减情况:
（1）中间跨和跨中截面及中间支座截面减少20%；
（2）边跨跨中截面和楼板边缘起第二支座截面，lb/l0<1.5减少20%，1.5≤lb/l0≤2.0减少10%，lb、l0分别为垂直和沿楼板边缘方向的计算跨度；
（3）角区格不折减。
6.2 各层楼板编号和边界条件
一层：11号房间为楼梯间，按板厚为0处理，四边为简支；房间5、7为卫生间，降板50mm，与其他板相邻边为简支；1号房间为露台，降板50mm，四边为简支。

图 6.2-1 一层楼板编号和边界条件
二层：
图 6.2-2 屋面楼板编号和边界条件
（*注：图片中锯齿段为固支边界，直线段为简支边界）
6.3 板厚的确定

混凝土结构设计规范：

由计算简图可知，所有板都为双向板，最大板计算跨度为4000mm，故板厚可取为，故楼层板厚取为100mm，屋面板根据行业规定适当放大，取为120mm。

6.4 楼板材料选择、板的最小配筋率
混凝土强度等级：C30
钢筋：选用高强度受力钢筋HRB400级热轧钢筋。
根据 混规 表8.5.1 注释2 ：板类受弯构件（不包括悬臂板）的受拉钢筋，当采用强度等级为400MPa、500Mpa的钢筋时，其最小配筋率应允许采用0.15和的较大值， 故此处板的最小配筋率为。

6.5 楼板的计算参数

6.6 楼板配筋计算结果

6.6-1 一层楼板配筋计算结果图

6.6-2 屋面板配筋计算结果图

6.7 楼板计算书
说明：计算结果为0边按简直计算；各板裂缝以及绕度验算略过。
混凝土结构设计规范9.6.1 ;

楼层板各板块计算书：

1号房间：一、基本资料：
　1、房间编号： 1
2、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/铰支/铰支/铰支/
3、荷载：
　永久荷载标准值：g ＝ 3.54 kN/m2
　可变荷载标准值：q ＝ 2.50 kN/m2
　 计算跨度　Lx = 3900 mm　；计算跨度　Ly = 2500 mm
　 板厚　H = 100 mm； 砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400
4、计算方法：弹性算法。
5、泊松比：μ＝1/5.
6、考虑活荷载不利组合。
二、计算结果：
　 Mx =(0.02661+0.07618/5)*(1.20* 3.54+1.40* 1.25)* 2.5^2 = 1.57kN·m
　 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：
　 Mxa =(0.02661+0.07618/5)*(1.4* 1.25)* 2.5^2 = 0.46kN·m
Mx= 1.57 + 0.46 = 2.03kN·m
Asx= 178.00mm2，实配 8@200 (As ＝ 251.mm2)
ρmin ＝ 0.179% ， ρ ＝ 0.251%

　 My =(0.07618+0.02661/5)*(1.20* 3.54+1.40* 1.25)* 2.5^2= 3.06kN·m
　 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：
　 Mya =(0.07618+0.02661/5)*(1.4* 1.25)* 2.5^2 = 0.89kN·m
My= 3.06 + 0.89 = 3.95kN·m
Asy= 178.00mm2，实配 8@200 (As ＝ 251.mm2)
ρmin ＝ 0.179% ， ρ ＝ 0.251%

2号房间：其中一边边界条件不唯一故省略。

3号房间：一、基本资料：
　1、房间编号： 3
2、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/铰支/固定/固定/
3、荷载：
　永久荷载标准值：g ＝ 3.73 kN/m2
　可变荷载标准值：q ＝ 2.00 kN/m2
　 计算跨度　Lx = 3900 mm　；计算跨度　Ly = 6000 mm
　 板厚　H = 100 mm； 砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400
4、计算方法：弹性算法。
5、泊松比：μ＝1/5.
6、考虑活荷载不利组合。
二、计算结果：
　 Mx =(0.03710+0.01160/5)*(1.20* 3.73+1.40* 1.00)* 3.9^2 = 3.53kN·m
　 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：
　 Mxa =(0.07500+0.02710/5)*(1.4* 1.00)* 3.9^2 = 1.71kN·m
Mx= 3.53 + 1.71 = 5.24kN·m
Asx= 178.00mm2，实配 8@200 (As ＝ 251.mm2)
ρmin ＝ 0.179% ， ρ ＝ 0.251%

　 My =(0.01160+0.03710/5)*(1.20* 3.73+1.40* 1.00)* 3.9^2= 1.70kN·m
　 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：
　 Mya =(0.02710+0.07500/5)*(1.4* 1.00)* 3.9^2 = 0.90kN·m
My= 1.70 + 0.90 = 2.60kN·m
Asy= 178.00mm2，实配8@200 (As ＝ 251.mm2)
ρmin ＝ 0.179% ， ρ ＝ 0.251%

　 Mx' =0.07960*(1.20* 3.73+1.40* 2.00)* 3.9^2 = 8.82kN·m
Asx'= 309.64mm2，实配 8@140 (As ＝ 359mm2,可能与邻跨有关系)
ρmin ＝ 0.179% ， ρ ＝ 0.359%

　 My' =0.05720*(1.20* 3.73+1.40* 2.00)* 3.9^2 = 6.34kN·m
Asy'= 228.15mm2，实配8@200 (As ＝ 251.mm2,可能与邻跨有关系)
ρmin ＝ 0.179% ， ρ ＝ 0.251%

4号房间：一、基本资料：
　1、房间编号： 4
2、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/铰支/铰支/固定/
3、荷载：
　永久荷载标准值：g ＝ 3.73 kN/m2
　可变荷载标准值：q ＝ 2.00 kN/m2
　 计算跨度　Lx = 4000 mm　；计算跨度　Ly = 6000 mm
　 板厚　H = 100 mm； 砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400
4、计算方法：弹性算法。
5、泊松比：μ＝1/5.
6、考虑活荷载不利组合。
二、计算结果：
　 Mx =(0.04535+0.01872/5)*(1.20* 3.73+1.40* 1.00)* 4.0^2 = 4.62kN·m
　 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：
　 Mxa =(0.07277+0.02793/5)*(1.4* 1.00)* 4.0^2 = 1.76kN·m
Mx= 4.62 + 1.76 = 6.37kN·m
Asx= 229.63mm2，实配 8@200 (As ＝ 251.mm2)
ρmin ＝ 0.179% ， ρ ＝ 0.251%

　 My =(0.01872+0.04535/5)*(1.20* 3.73+1.40* 1.00)* 4.0^2= 2.62kN·m
　 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：
　 Mya =(0.02793+0.07277/5)*(1.4* 1.00)* 4.0^2 = 0.95kN·m
My= 2.62 + 0.95 = 3.57kN·m
Asy= 178.00mm2，实配 8@200 (As ＝ 251.mm2)
ρmin ＝ 0.179% ， ρ ＝ 0.251%

　 Mx' =0.10265*(1.20* 3.73+1.40* 2.00)* 4.0^2 = 11.96kN·m
Asx'= 446.56mm2，实配 8@100 (As ＝ 503.mm2,可能与邻跨有关系)
ρmin ＝ 0.179% ， ρ ＝ 0.503%

　 My' =0.07745*(1.20* 3.73+1.40* 2.00)* 4.0^2 = 9.02kN·m
Asy'= 330.50mm2，实配8@140 (As ＝ 359.mm2,可能与邻跨有关系)
ρmin ＝ 0.179% ， ρ ＝ 0.359%
5号房间：
一、基本资料：
　1、房间编号： 5
2、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/铰支/铰支/固定/
3、荷载：
　永久荷载标准值：g ＝ 5.94