流量为300t每小时-汽水浮头式换热器的设计学士学位论文.doc

沈阳化工大学科亚学院
本科毕业论文

题 目： 流量为 300t/h 汽－水浮头式换热器

专 业：
班 级：
学生姓名：
指导教师：

论文提交日期： 20 年 5月 25 日
论文答辩日期： 20 年 6月 6日

课题名称
流量为300t/h汽-水浮头式换热器
设计者

图号
GK31220203-02
设计参数
管口表
容器类别

符号
公称尺寸
用途或名称
参数名称
壳程
管程
a
300
冷水进口
工作压力MPa
1.5
2.3
b
300
冷水进口
设计压力MPa
1.65
2.53
c
350
蒸汽入口
工作温度℃
167
90
d
25
备用口
设计温度℃
200
95
e
25
排气口
介质
水蒸气
水
f
40
排气口
介质特性

h
100
冷凝液出口
推荐材料
Q245
Q345
g
40
排污口
腐蚀余量mm
0
0
m
25
放净口
焊接接头
系数
0.85
0.85

程数
1
2

传热面积㎡
59.68
59.68

换热管
推荐尺寸

管子与管板
连接方式
强度焊接
强度焊接

设计参数： 壳程：壳程介质为蒸汽，由0.75MPa被冷却到60℃；
管程： 管程介质为水，入口温度为20℃，出口温度为80℃；流量为300t/h
结构为浮头式换热器

摘要
换热器是工业生产，习惯性的装备都不同的工作环境下换热器性能要求不同，冷水和流体让接力卡路里的装备购买了。这次的设计浮头式真空浮头式，最主要的真空管，箱，管子板的时候流板等主要部分构成。浮头真空管的侧固定面板的密切固定，又端是浮动管板连接浮头相。因此，在热应力的优点容易小，检查，检查。这样的结构的缺点是更重要的。
这次的设计的主要的设计的参数，设计压力管程1.65Mpa，壳的道路2.53 Mpa，工作温度90℃管程壳的道路的温度是167℃的温度设计管程95℃的温度壳的道路200℃。管程媒体2.5 Mpa水壳的道路，媒体0.9 Mpa氢)。计算的检方，是与传统工艺的计算和。传统的平山工艺计算，主要有平山的面积，接力的卡路里和系数的确定，流量，圧降温的变化和墙壁核对完毕”等，这些都是应用相关的国家标准规定的检查和计算。颜色是在强度的测定管身体，管道的箱子里，支持，支持，隔断，板厚，其他的零件的设计和管球类，安装，工会，一部分的强度。本设计主要是依《GB 151真空管壳式》和《GB 150压力容器的设计》等的不同。真空、工业、农业等各个领域的运用广泛，当然，日常生活的现实的中和平山设备也不应该随处相见，不可缺少的工艺设备和单元的一个。随着研究的发展，工业在深深地应用也显著的成果。
关于本设计说明真空浮头式设计分成说明和计算两部分。一部分主要叙述了说明真空的特征和分类，真空发展的现状，国内的推移研究地点和真空浮头式主要部件结构设计和压力容器的常用材料等。计算一部主要対浮头真空筒体，封头和法兰为详细上计算了水压试验检（其中換热管，管板，折流板，滑板和钩圈等各测谎仪元件一样《GB 150—1998钢压力容器》，《GB 151—1999真空管壳式》标准简単的结构设计那个屈服应力是许用应力范围内。
这次的设计中，进一步增加了排污口，净口替换了，很高的产品为中心的清洁能力。和数据，增加了多少的数量，保证产品的安全运行。
关键词: 换热器; 管板; 传统工艺计算; 强度安全校核; 应用范围

Abstract
Hit (industrial production, the most common use of the device under the other operating conditions of the hit to master the requirements of enterprises, the low performance of other migrating cold, warm flow between. Switch of the design has been successfully held surface is by pipe shell, a slide plate, a tube box brand, YouTube and Jun trend panel, held switches, table, Lord, to Fitch pipe, surface cover. The sliding board and the cab tube switch connect the seeded players. So easy to prosecutors and clean. In addition, they are in complex structures.
The main design of two design related aspects of the pressure. MPA 2.53 box, MPA tube for the 80 temperature is the temperature of Celsius design, box about the temperature of 95 degrees Celsius, the end of the C 200 boxes of shell, 2.5 MPa, the official distance of 0.9 MPa water vapor. Calculation and verification of traditional process calculation and strength calculation. We open party held held the table and switch of transferring the switch to the coefficient of preaching and diameter change of open and switches, and form held mobile coefficient, pressure drop and wall won calculation and so on. The main points of strength calculation are: tube, tube box, hair, bearing, support, and the calculation of the thickness of the plate and the slide, rap and other parts of the design and the pipeline planning, iPad, setting, group, more strength check. The design has GB151 skin tube hit (GB150, enterprise "courage" pressure. With the design and other areas of agriculture and industry, the switch is widely used in other fields. Of course, the heat transfer device can be seen everywhere in the real life of an engineering equipment and the capital. Industrial applications are also in the absence of a significant effect.
The design of the divided into vacuum formula design and description of two computational portion. Description of some main characteristics and classification of vacuum, vacuum common materials, such as the development and main structure type vacuum parts to pressure vessel design and research trend of domestic spot. The computational cylinder of hydraulic pressure to the experimental and computational sealing flange on one of tube to tube plate, a baffle plate, and the hook saddle area such as the polygraph GB device 150 as "steel pressure vessel -- 1998 and 1999. GB 151" shell "type vacuum tube on the basis of the structure of a design of its yield stress in the working stress range.
The design of the increase in the export of Wu repair, drainage, storage, cleaning capacity and product safety performance is very high. Data, may increase the part of the margin standard Moggy "product safe operation.
Keywords: Heat exchanged; Floating tube sheet; Heat transfer Calculation; Strength check; Application

目 录
第一章 换热器传热工艺计算 1
1.1 原始数据 1
1.2 定性温度及确定其物性参数 1
1.3 传热量与水蒸汽流量计算 2
1.4 有效平均温差计算 3
1.5 管程换热系数计算 4
1.6 管程结构初步设计 5
1.7 壳程换热系数计算 5
1.8 总传热系数计算 7
1.9 管壁温度计算 7
1.10 管程压力降计算 8
1.11 壳程压力降计算 9
第二章 强度计算 11
2.1 换热管材料及规格的选择和根数确定 11
2.2 确定筒体内径 11
2.3 确定筒体壁厚 12
2.3.1 筒体液压试验 12
2.4 管箱封头厚度计算 13
2.5 浮头侧封头厚度计算 14
2.6 设备法兰的选择 15
2.6.1 容器法兰的选择 15
2.6.2 接管法兰的选择 15
2.7管板的设计 16
2.8 钩圈式浮头 19
2.8.1 管程压力作用下浮头盖的设计 19
2.8.2 壳程压力作用下浮头盖的设计 24
2.9 浮动管板 29
2.10 钩圈的选择 30
2.11 折流板的选择 30
2.12 杆和定距管的确定 31
2.13 管箱短节壁厚的计算 31
2.14 筒体、管箱的耐压试验的校核计算 32
2.15 接管及开孔补强 32
2.15.1 a,b 孔的补强 32
2.15.2 d 孔的补强 34
2.15.3 h 孔的补强 36
2.16 择及应力校核 37
2.16.1 支座的选择 37
2.16.2 支座的应力校核 38
参考文献 41
致谢 42

沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第一章 换热器传统工艺计算
第一章 换热器传热工艺计算
1.1 原始数据
管程水的进口温度t1′=20℃
管程水的出口温度 t1″= 80℃
管程水的正常工作压力 P1 =2.53MPa
管程水的流量 G1=300000 Kg/h
壳程水蒸汽的正常入口温度t2′=167℃
壳程水蒸汽的出口温度t2″=80℃
壳程水蒸汽的正常工作压力 P2 =1.5MPa
1.2 定性温度及确定其物性参数
(1) 管程：
管程水定性温度 t1=（t1′+ t1″）/2=(20+80)/2=50℃
查表可得
管程水密度ρ1=987.99 ㎏/m3
管程水比热Cp1=4.176KJ/（Kg﹒K）
管程水导热系数λ1=0.6418W/（m﹒℃）
管程水粘度μ1=5.470×10-4 Pa·s
管程水普朗特数Pr1=3.60
(2) 壳程：
壳程水蒸汽定性温度：
壳程水蒸汽临界点的冷凝点 : ti = t2′=167.7℃
冷却段：t2 =（ti + t2″）/2=(167.7+80)/2=123.85℃
冷凝段：2= （t2′+ ti）/2=(167.7+167.7)=167.7℃
壳程水蒸汽密度查物性表得：
冷却段：ρ2=939.97㎏/m3
冷凝段: 2=1.2562㎏/ m3
壳程水蒸汽比热查物性表得:
冷却段：Cp2=4.250KJ/（Kg﹒K）
冷凝段：p2=2.1996KJ/（Kg﹒K）r
壳程水蒸汽导热系数查物性表得：
冷却段：λ2 =0.6827 W/（m﹒K）
冷凝段：λ2′= 0.0271 W/（m﹒K）
壳程水蒸汽粘度：
冷却段：μ2 =224.3×10-6 Pa·s
冷凝段：2=13.0599×10-6 Pa·s
壳程水蒸汽普朗特数查物性表得：
冷却段：Pr2 =1.40
冷凝段：r2=1.01
1.3 传热量与水蒸汽流量计算
取定换热效率 ƞ =0.98
则设计传热量 :
Q0=G1×Cp1×(t1″- t1′)×1000/3600=300000×4.176×(80-20)1000/3600
=2.088×107W
由Q0=G2[r+ Cp2(t2′- t2″)]·ƞ 导出水蒸气流量G2，r为t2′时的汽化潜热，r=2056.57KJ/Kg
水蒸汽流量:
G2=Q0/ƞ/[r+Cp2(ti-t2″)]
=2.088×106/0.98/[2056.57×1000+4.250×1000×(167.7-80)]
=8.77Kg/s
冷却段传热量：
Q2=G2·Cp2·(ti- t2″)=8.774×4.250×103×(167.7-60)=4014248.25 W
冷凝段传热量:
2= G2·r=8.77×2056.57×1000=18036118.9W
假设冷凝段和冷却段分界处的温度为t3
根据热量衡算 : 2·ƞ= G1·Cp1·（t3- t1′）
t3=2·ƞ/ G1/ Cp1+ t1′=18036118.9×0.98×3600/300000/4174+20=70.8℃
1.4 有效平均温差计算
逆流冷却段平均温差:
△tn==75.84℃
逆流冷凝段平均温差:
△ tn′==120.95℃
冷却段:
参数:P==0.1115
参数:R==9.97
换热器按单壳程 2管程设计则查图得:

温差校正系数ϕ =0.98f -
有效平均温差: △tm= ϕ ·△tn=0.98×75.84=74.32℃
冷凝段：
参数:P==1.1584
参数:R==0
换热器按单壳程 2管程设计则查图得:

温差校正系数ϕ =1.0
有效平均温差: △tm′= ϕ ·△tn′=1.0×127.52=120.95℃
1.5 管程换热系数计算
初选冷却段传热系数:K0′= 2000 w/(m·k)
初选冷凝段传热系数: K0″= 4400 w/(m·k)
选冷却段传热面积为:F0=Q2·ƞ/( K0′·△tm)
= 4014248.25×0.98/(2000×74.32=26.47m2
选冷凝段传热面积为: F0′=2·ƞ/( K0″·△tm′)
= 18036118.9×0.98/(4400×120.95)
=33.21 m2
选用ϕ25×2.5的无缝钢管做换热管则:
管子外径d0=25 mm
管子内径di=20 mm
管子长度 L=3000 mm
则需要的换热管根数为:Nt=( F0+ F0′)/( πd0L)=253.42
可取换热管根数为 258根
管程流通面积:a1=·π2= ×π×0.02^2/4=0.04
管程流速: W1 == 300000/( 3600×987.99×0.02 )= 2.11m/s
管程雷诺数:Re1=ρ1w1di/μ1=987.99×2.11×0.02/(5.470×10-4)= 76221
则管程冷却段的定性温度:t11=(t3+ t1″)/2=(70.8+80)/2=75.4℃
管程冷却段传热系数:a1′=3605×(1+0.015 t11) W10.8/(100di)^0.2= 6282.1
管程冷凝段的定性温度: t12=(t3+t1′)/2=(70.8+20)/2=45.4℃
管程冷凝段传热系数: a1″=3605×(1+0.015 t12) W10.8/(100di)^0.2= 5172.1
1.6 管程结构初步设计
查 GB151—1999知管间距按1.25d0选取, 可以取管间距为：s= 0.032m
管束中心排管数为：Nc=1.1=17.56，则取18根
则经过计算可得壳体内径:Di=s（Nc-1）+4 d0=0.644
圆整为: Di=700mm
则长径比:=4.29 合理
折流板选择弓形折流板:
折流板的弓高:h=0.2 Di=0.2×0.7=0.14
折流板间距:B===233.33㎜取B=200㎜
折流板数量:Nb=-1=-1=14
1.7 壳程换热系数计算
壳程流通面积:f2=BDi（1-）=0.2×0.7×（1-0.025/0.032）=0.03063
壳程流速:
冷却段:w2==8.77/（939.97×0.03063）=0.3046m/s
冷凝段:2==8.77/（1.2562×0.03063）=220.16 m/s
壳程当量直径:de=（Di2-Ntd02）/（Ntd0）=0.04673m
① 冷凝段管外壁温度假定值: w=132.3℃
膜温:tm=（w+ t2′）/2=（132.3+167.7）/2=150℃
膜温下液膜的粘度:μm=182×10-6Pa·s
膜温下液膜的密度:ρm=917.0Kg/m3
膜温下液膜的导热系数为:λm=0.681/（m﹒℃）
正三角形排列方式为：ns=2.08 Nt 0.495=2.08×256 0.495=32.31
冷凝负荷：Γ==8.77/（3×32.31）=0.09048
壳程冷凝段雷诺数:=4Γ/um=4×0.09048/182×10-6=1988.6
壳程冷凝段传热系数:
a2″=1.51·（λm3ρm2g/μm2）（）=7835.5
② 冷却段管外壁温假定值:tw2=90℃
冷却段雷诺数：Re==939.97×0.3046×0.046737/222.3×10-6=59649.99
壁温下水粘度:μw2=314.2×10-6 Pa·s
粘度修正系数:ϕ1=（）0.14=0.954
壳程的传热因子经过查图可得: js=130
冷却段壳程换热系数:a2′=（λ2/de）·Pr2 ·ϕ1 ·js
=（0.6827/0.04673）×1.40 ×0.954×130=1294.6
1.8 总传热系数计算
查 GB-1999可知
壳程水蒸汽侧选劣质—不含油，污垢热阻:r2=9×10-5（m2·℃/w）
管程水选用海水，污垢热阻为: r1=9×10-5（m2·℃/w）
由于管壁比较薄，热阻忽略不计
冷却段总传热系数:
Kj′=1/[1/a2′+r2+r1×d0/di+d0/（a1′×di）]=825.4
传热面积比为: Kj′/ K0′=0.83(基本合理)
冷凝段总传热系数:
Kj〞=1/[1/ a2″+r2+r1×d0/di+d0/（a1″×di）]=1167
传热面积比为: Kj〞/ K0〞=1.06（合理）
1.9 管壁温度计算
设定冷凝段的长度:L″=2.0424m
冷却段的长度:L′=1.3125m
冷却段管外壁热流密度计算:
q2′=Q2ƞ/(Ntπd0 L′)=35055.8w/（m2·℃）
冷却段管外壁温度:
tw′=t2-q2′(1/a2′+r2)=97.46℃
误差校核:e′=tw2- tw′=-2.46℃ 误差不大
冷凝段管外壁热流密度计算:
q2″=2ƞ/( Ntπd0 L″)=125441.5 w/（m2·℃）
冷凝段管外壁温度:
tw″=tm- q2″(1/ a2″+r2)=112.7℃
误差校核:= - tw″=-8.1℃ 误差不大
1.10 管程压力降计算
管程水的流速:
u1==2.11m/s
管程雷诺准数:Re1=ρ1w1di/μ1=76221
可得摩擦系数:ξ=0.3164/(Re10.25)=0.0339
压降结垢校正系数:ϕdi=1.5
沿程压降:△P1=ξρ1μ12L ϕdi/(2di)=16616Pa
管程数:nt=2
回弯压降: =△P2= ρ1μ12ntn/2=4398.6 Pa
取管程出入口接管内径:d1′=250mm
管程出入口流速:u1′=4G/(3600πd1′2ρ1)=1.7m/s
局部压降: △P3=ρ1 u1′2(1+0.5)/2=2141Pa
管程总压降: △P=△P1+△P2+△P3=23155.6Pa
管程的正常允许压降:[ △P]= 35000 Pa ，△P < [ △P]，符合要求。
1.11 壳程压力降计算
壳程当量直径:De=（Di2-Ntd02）/（Di+Ntd0）=0.04673m
壳程的流通面积为:f2=Bdi（1-d0/s）=0.03063m2
壳程流速:
冷却段:w2=G2/（ρ2f2）=0.30461m/s
冷凝段:2=2/（2f2）=227.96m/s
壳程雷诺数:
壳程冷却段雷诺数:Re=ρ2w2de/μ2=59649.99
壳程冷凝段雷诺数: =4Γ/um=1988.6
查表壳程摩擦系数: 冷却段:ξ1=0.35
冷凝段: ξ2=0.60
壳程粘度修正系数:冷却段φd1=0.95
冷凝段φd2=1.0
管束周边压降:
冷却段管束周边压降:
△Pa=(ρ2w22/2) ·[Di(nb+1)/De]·(ξ1/φd1)=3609.8Pa
冷凝段管束周边压降:
△a=(·2/2)·[Di(nb+1)]/De·(ξ2/φd2)=18642.8Pa
导流板压降: △Pb= 0, （无导流板）
查表取壳程压降结垢系数:
冷却段φd0=1.16 冷凝段φd0′=1.05
取壳程进口接管内径:d2′=300mm
壳程出口接管内径:d2″=100mm
壳程出口流速:u2″=4G2/(ρ2πd2′2)=1.89m/s
壳程进口流速:u2′=4G2/(πd2′2)=98.8m/s
局部压降:
冷却段： △Pc=[ρ2 u2″2(1+0.5)]/2=1332.4Pa
冷凝段： △c=[u2′2(1+0.5)]/2=93.1Pa
壳程总压降:
冷却段壳程总压降:
△ P=△Pa+△Pb+△Pc=4942.2Pa
冷凝段壳程总压降:
△=△a+△b+△c=18735.9Pa
[ △P]= 250000 Pa
△ P < [△P] 即压降符合要求; △ < [△P] 即压降符合要
42

沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第二章 强度计算
第二章强度计算
2.1 换热管材料及规格的选择和根数确定
序号
各项目
符号
相应单位
数据来源及计算过程
数值
1
换热管外径
d0
mm
GB151—1999
25
2
管长
L
mm
GB151—1999
3000
3
传热面积
s
m2
F=F0+F0′
59.68
4
换热管根数
Nt
个
Nt=F/(πd0L)
258
5
换热管材料

GB151—1999表4-3
16MnR
6
排管方式

GB151—1999
正三角形

2.2 确定筒体内径
序号
各项目
符号
相应单位
数据来源及计算公式
数值
1
换热管的相邻中心距
S
mm
GB151-1999 表 12
32
2
分程隔板槽两侧的相邻管中心距
Sn
mm
GB151-1999 表 12
44
3
分程隔板的厚度
δ
mm
GB151-1999 表 6
10
4
筒体直径
Di
mm
s（Nc-1）+4 d0
700
5
b,b1,b2

mm
GB151-1999 表 14，表15
b1=4，b2=15，b=5
6
布管的限定圆直径
DL
mm
DL=Di-2（b+b1+b2）
662
7
管板直径
D
mm
D=Di-2b1
692

2.3 确定筒体壁厚
序号
各项目
符号
相应单位
数据来源及计算公式
数值
1
工作压力
P
MPa
给定
1.5
2
材料

GB150-2011 第四章
Q345R
3
材料许用应力
[σ]t
MPa
GB150-2011 表 4-1
716
4
焊接接头系数
ϕ

《过程设备设计》 表4-3
0.85
5
壳程设计压力
Pc
MPa
Pc=1.1P
1.65
6
筒体计算厚度
δ
mm
δ=PcDi/(2[σ]t-Pc)
3.45
7
筒体设计厚度
δd
mm
Δd=δ+C2
5.45
8
筒体名义厚度
δn′
mm
δn′=δ+C2+C1+Δ
7.48
9
实取名义厚度
δn
mm
GB151-1999 表 8
8
10
厚度负偏差
C1
mm
《过程设备设计》
0.3
11
腐蚀余量
C2
mm
《过程设备设计》
0
12
筒体有效厚度
δe
mm
δe=δn-C1-C2
6
13
设计厚度下圆
筒的需用应力
σt
MPa
σt=Pc(Di+δe)/2δe
75.83
14
校核
σt<[σ]t ϕ= 141.95故合格
15
设计温度下圆
筒的最大许用
应力
[Pw]
MPa
[Pw]=2δe[σ]t ϕ/(Di+δe)
3.1
16
材料的屈服应
力
σs
MPa
GB150-2011 表 4-1
245
2.3.1 筒体液压试验

序号
各项目
符号
相应单位
数据来源及计算公式
数值
1
试验压力大小
PT
MPa
PT=1.25Pc[σ]/ [σ]t
1.23
2
圆筒薄膜应力
σθ
MPa
σθ= PT (Di+δe)/（2δe）
56.52
3
校核
σθ<0.9 ϕσs=187.4MPa 合格

2.4 管箱封头厚度计算
序号
各项目
符号
相应单位
数据来源及计算公式
数值
1
工作压力
P
MPa
给定
2.3
2
材料

GB150-2011 第四章
Q345R
3
材料的许用应力
[σ]t
MPa
GB150-2011 表 4-1
183
4
焊接接头系数
fϕ

《过程设备设计》表 4-3
0.85
5
壳程设计压力
Pc
MPa
Pc=1.1P
2.53
6
封头的计算厚度
δ
mm
δ=PcDi/(2[σ]t ϕ-0.5Pc)
6.27
7
封头设计厚度
δd
mm
δd=δ+C2
8.27
8
封头名义厚度
δn′
mm
δn′=δ+C1+C2+Δ
5
9
取名义厚度
δn
mm
GB151-1999 表 8
8
10
厚度负偏差
C1
mm
《过程设备设计》
0.3
11
腐蚀余量
C2
mm
《过程设备设计》
0
12
封头的有效厚度
δe
mm
δe=δn-C1-C2
7.7
13
设计厚度下封头的需用应力
σt
mm
σt=Pc(Di+δe)/(2δe)
116.27
14
校核
σt<[σ]t ϕ=155.55 故合格
15
设计温度下封头的最大许用应力
[Pw]

MPa
[Pw]=2[σ]t ϕδe/(KDi+0.5δe)
3.40
16
校核
Pc<[Pw] 故合格
17
选用封头尺寸:公称直径为 700 mm ,曲面高度为 175 mm ,直边高度为 40 mm

2.5 浮头侧封头厚度计算
序号
各项目
符号
相应单位
数据来源及计算公式
数值
1
工作压力
P
MPa
给定
1.5
2
材料

GB150-2011 第四章
Q345R
3
材料的许用应力
[σ]t
MPa
GB150-2011 表 4-1
167
4
焊接接头的系数
ϕ

《过程设备设计》 表4-3
0.85
5
壳程设计压力
Pc
MPa
Pc=1.1P
2.53
6
封头的计算厚度
δ
mm
δ=PcDi/(2[σ]t ϕ-0.5Pc)
6.27
7
封头设计厚度
δd
mm
δd=δ+C2
6.57
8
封头名义厚度
δn′
mm
δn′=δ+C1+C2+Δ
6.87
9
实取名义厚度
δn
mm
GB151-1999 表 8
8
10
厚度负偏差
C1
mm
《过程设备设计》
0.3
11
腐蚀余量
C2
mm
《过程设备设计》
0
12
封头的有效厚度可为
δe
mm
δe=δn-C1-C2
7.7
13
设计厚度下封头的需用应力
σt
mm
σt=Pc(Di+δe)/(2δe)
116.28
14
校核
σt<[σ]t ϕ=141.35 故合格
15
设计温度下封头的最大许用应力
[Pw]

MPa
[Pw]=2[σ]t ϕδe/(KDi+0.5δe)
2.59
16
校核
Pc<[Pw] 故合格
17
选用封头尺寸:公称直径为 800 mm ,曲面高度为 200 mm ,直边高度为 25 mm

2.6 设备法兰的选择
2.6.1 容器法兰的选择
（1） 管箱侧法兰的选择
查的DN = 700 mm, 设计压力为2.53 MPa ,由《压力容器法兰》表 1 选用长颈对焊法兰，参数如下：单位（ mm ）
DN
D
D1
δ
H
h
δ1
δ2
d
螺柱规格
螺柱数量
700
895
815
50
120
35
16
26
27
M24
28
由《压力容器法兰》选相关的垫片：用非金属软垫片 800-4.0JB/T4704-2000，尺寸：D=787mm, d=737mm, δ=3mm
（2） 浮头侧管箱法兰的选择
查的DN = 800 mm, 设计压力为1.56 MPa ,由《压力容器法兰》表 1 选用长颈对焊法兰，参数如下：单位（ mm ）
DN
D
D1
δ
H
h
δ1
δ2
d
螺柱规格
螺柱数量
800
960
915
58
125
35
16
26
27
M24
32
由《压力容器法兰》选择相关垫片：用非金属软垫片 900-1.0JB/T4704-2000，尺寸：D=854mm, d=810mm, δ=3mm
2.6.2 接管法兰的选择
⑴ a,b 接管
选择相同型号，设计压力为 2.53MPa,由于流体流速为1.5m/s，则d=[4G1/(3600ρπu)]^(1/2)=293 mm，取d= 300 mm，板式平焊法兰PL 300 - 4.0RF，尺寸如下：
公称直径DN
管子外径A1
法兰外径D
中心孔螺栓 K
螺纹孔直径 L
螺栓孔数n
螺纹Th
坡口宽 b
法兰厚度C
法兰内径B1
法兰重量

300
325
515
450
33
16
M30
11
48
328
31.9
⑵ c 接管
c 为蒸汽入口选板式平焊法兰PL350- 1.0 RF，尺寸如下：
公称直径DN
管子外径A1
法兰外径D
中心孔螺栓 K
螺纹孔直径 L
螺栓孔数n
螺纹Th
坡口宽 b
法兰厚度C
法兰内径B1
法兰重量

350
373
505
460
22
16
M20
12
28
381
48.5
（3）h 接管
h为冷凝出口选板式平焊法兰PL100- 1.0 RF，尺寸如下：
公称直径DN
管子外径A1
法兰外径D
中心孔螺栓 K
螺纹孔直径 L
螺栓孔数n
螺纹Th
坡口宽 b
法兰厚度C
法兰内径B1
法兰重量

100
108
220
180
18
8
M16
66
22
110
5.15

（4）d，e,m接管
e, m 接管选择同型号，设计压力为 1.56Mpa,选择板式平焊法兰 PL25-1.0RF
公称直径DN
管子外径A1
法兰外径D
中心孔螺栓 K
螺纹孔直径 L
螺栓孔数n
螺纹Th
坡口宽 b
法兰厚度C
法兰内径B1
法兰重量

25
32
115
85
14
4
M12
4
16
28
1.24

（6）f,g，h接管