瓯海大道1标现浇箱梁施工方案.doc

瓯海大道1标现浇箱梁施工方案

———————————————————————————————— 作者：
———————————————————————————————— 日期：

36

个人收集整理 勿做商业用途
现浇箱梁施工方案
一、工程概况
瓯海大道西段快速路工程起自金丽温高速公路,终于南塘大道，全线共分为八个标段。本工程施工范围为第一标段,对应起终点桩号位：K2+328.0～K3+080。0.本标段高架桥上部结构均包括4联标准联（30+30+30、25+26+25、30+33+33+30、30+30+30+30），1联异型段(30+30+30)，2联大跨结构（40+60+40、30+50+30）,共有7个联跨，箱梁施工均采用现场搭设满堂支架就地现浇工艺。
二、施工工序
支架设计→地基处理→支架搭设→支架预压→模板制作与安装→钢筋制作与绑扎→混凝土底板浇筑→混凝土顶板浇筑→预应力施工→孔道压浆→封端施工→支架拆除。
三、主要工序施工方法
1、支架设计
支架的质量直接决定现浇连续箱梁的成败。针对现场地势平坦的特点，现浇支架采用门式支架，钢管脚手架加固连接及设置剪刀撑，支架底部采用整体处理。
标准段现浇箱梁（P1~P4、P4~P7、P10~P14、P14～P18、P18~P21)门式支架在墩柱附近横桥向采用60cm间距，跨中采用90cm间距，顺桥向墩柱附近采用30cm间距，其他均采用100cm间距;悬臂处横桥向采用90cm间距，顺桥向采用100cm间距。
大跨度段现浇箱梁（P7～P10、P21～P24）门型支架在墩柱横桥向采用60cm间距,跨中也采用60cm间距，墩柱顺桥向无间距，跨中采用60cm间距;悬臂处横桥向采用90cm间距,顺桥向采用100cm间距。
支架高度:利用门型支架组合+可调顶托+可调底座。
(详见附页：现浇箱梁支架计算书)
2、地基处理
地基采用整体处理方案。先进行填前碾压后，再分层回填30cm左右厚的塘渣或碎石平整压实后，并在塘渣基层顶上浇筑一层10cm厚C20砼地坪，做为满堂支架搭设的基础用，加固处理范围为上部高架桥梁箱梁投影面积两侧各加宽1m范围，且对于承台施工过程中开挖的基坑，采用塘渣或碎石分层回填，且回填至周边场地回填的塘渣顶面标高，然后与周边场地一起浇筑10cm厚C20砼地坪.
3、支架搭设
（1）按设计间距安放可调底座，并按各跨不同的计算高度调整好底座的顶面高程，使其在同一水平面上。
（2）拼装时，立架保证垂直度,在第一层所有立架拼装调整完成后，再继续向上拼装，否则会耽误各层拼装困难。
（3)拼装到顶层立架后,装上顶层可调顶托，并依据设计标高进行调整，在其上设置横向工字钢和纵向木楞，纵向木楞采用6cm×12cm方木,横向工字钢采用10#；悬臂横向采用10×15cm方木，纵向6cm×12cm方木。
（4）横向水平加固的设置:用Φ48钢管在支撑门架的顶层,分别一道横向加固水平管,它与拉接的交叉杆平行,穿跨于门架内用扣件固定在门架水平杆的中间,每排门架均设置一道。
（5）纵向水平杆加固的位置：用Φ48钢管在支撑门架的顶层，层层设置纵向加固水平管，它与门架面平行，用扣件固定在横向水平加固管上，其间距不大于3个跨宽。
(6)扫地杆、封口杆纵横向排排设置。
(7）整架内外要考虑剪刀撑的设置，横向每三排门架设一道剪刀撑，不大于8米从箱梁截面中心向两侧对称布置，呈八字形.
4、模板制作与安装
采用2。44×1。22m，厚度18mm优质竹胶板,模板与横竖肋采用螺钉连接，螺钉从模板正面穿过，钉帽布调在模板正面,其比模板面低 3mm左右。模板尽可能采用一整张竹胶板，竹胶板之间接缝固定在同一横竖肋上，钉帽顶及模板缝隙采用玻璃胶充填平整,制作成的模板要求板面光洁、平整，接缝严密，不漏浆，无错台.
5.1、底模安装
曲线外的纵向底板按直线控制,底板横坡按设计图纸规定的横坡，调整纵向方木的标高，纵、横标高调好后,横向宽度应根据梁体底板平面线型布置，并应考虑外侧模的支撑点宽度。竹胶板与方木用螺钉联结，板缝用双面胶或原子灰封死，以防漏浆.底板面板铺设完毕后，进行平面放样,全面测量底板纵横向标高，并调整至设计要求。
5.2、腹模安装
腹模竹胶板背后以方木联结.平面曲线以1.22m长的直线组合而成.面板接缝用双面胶或原子灰封死，以防漏浆.模板用斜撑及挡块固定，斜撑顶端与腹模背条牢固联结，腹模外侧底部用固定于横木方上的木方限位，防止腹模底部外移。
5.3、翼缘板模板底板安装与箱室底模雷同。外侧挡板平面线型按2.44m长的直线组合布置。翼缘板的标高一定严格控制，以免影响翼缘板线型美观。
5.4、箱室横板的安装与固定
箱室横截面为多边形,内模均采用2.44×1.22m,厚度18mm优质竹胶板制成的组合木模，内支撑固定.混凝土浇筑时，在顶板预留人洞，内模由人洞中取出.
为了保证腹板与顶板两次浇筑连接处线型顺直，在第一次浇筑前,应在翼板与腹板交界处倒角上口,顺着侧模钉上2cm×3ｃｍ木条，第一次浇筑砼时,砼浇筑面应与木条上口相平，木条能起到挡砼浆的作用,第二次浇筑前，拆除木条，这样第二次浇筑的砼包住了第一次，可以确保连接缝的顺直流畅,砼的接缝处外观效果较好。
5、支架预压
由于支架在安装过程中，杆件与杆件之间，杆件与方木以及方木与模板之间有一定的间隙，在荷载作用下，除弹性变形外还将产生部分非弹性变形，所以需对支架进行等效预加载来消除非弹性变形，同时测出弹性变形.支架安装结束后，箱梁底模铺设之前进行支架预压施工。预压根据现场实际施工条件,采用大型砂袋，利用20t汽车吊机和120铲车配合按设计荷载的1.2倍对其进行加载预压，一跨度一预压后，采用120铲车翻至另一跨,铲车车道在竹胶板面上铺设8mm钢板。
支架预压前，沿桥梁纵向每4m布设一个横断面，注记上桩号,每个横断面上布设六个观测点,其中沿桥梁纵向水袋两侧1/4、2/4、3/4处对称布置观测点，并用红油漆标记，测量预压前支架顶观测点高程，记入台帐，然后进行预压.荷载加设完毕后，由专业测量人员采用精密水准仪每天定时对沉降观测点进行周期性观测，测量过程中，必须定人、定时、定点、定仪器，当连续两次读数不变,计算沉降量，24小时后方可进行下阶段的加载预压，连续三天以上沉降量均为零后，通知监理工程师核实,在确认稳定后，由监理工程师通知施工单位卸载，卸载后由监理工程师与项目部测量人员共同测量观测点高程，计算回弹量,并计入台帐。根据观测成果计算箱底、箱顶实际控制高程：
箱底（箱顶）＝箱底（箱顶)设计高程＋预拱度＋回弹量
6、钢筋制作与安装
钢筋全部在钢筋加工场地下料加工成型，然后再运至现场进行绑扎。绑扎时先铺设底板底层钢筋，然后依次绑扎横梁，腹板钢筋，整体骨架绑扎成型后，绑扎底板钢筋,同时进行预应力孔道定位。
钢筋加工及绑扎之前，事先拟定钢筋绑扎顺序及钢筋预拼图.
绑扎腹板、横梁钢筋时，采用钢管脚手架做支架，将钢筋骨架支起。先将箍筋按设计位置放好，再穿主筋,骨架绑扎成型后落架。并控制好保护层厚度。预应力孔道采用塑料波纹管成孔。穿管前，事先以50cm为一断面,根据钢束坐标精确定出孔道位置，并将“井”字型定位筋与梁体钢筋焊接牢固。为保证砼施工时不破坏波纹管，在波纹管内穿放内径稍小于波纹管的PVC管.以保证波纹管的畅通。穿管时，如与箱梁钢筋有矛盾，钢筋可做适当调整。波纹管采用直径稍大的同型波纹管连接，并用密封胶布封住接口.波纹管就位后,将波纹管与定位网钢筋绑扎结实，防止波纹管上下左右移动.穿波纹管结束后，安装箱梁内模。最后安装锚垫板（锚具)，安装时锚垫板与孔道严格对中，并与孔道端部垂直，不得错位。锚垫板上的灌浆孔均采用棉纱封堵。
箱梁、腹板、横梁钢筋绑扎完毕，经检验合格后，进行砼浇筑。砼浇至腹板与翼板相交处，浇筑完成表面凿毛、清洗干净,绑扎箱梁顶板钢筋。
7、混凝土浇筑
混凝土采用拌和站集中生产，砼罐车运输，砼汽车泵直接进行浇筑，保证砼施工的连续性。砼浇筑采用两次成型的浇注方式，具体作法是第一次先浇注底板和腹板的砼，即第一次浇注到腹板与翼板的交角处，第二次再浇注顶板和翼板砼。
混凝土浇注前，对模板进行最终检查，采用高压水枪冲洗及大功率吸尘器清洗底模.
第一次浇注时采用分层分段施工，每层分段长度要依据以底层混凝土完成初凝前灌注上层砼为准。振捣棒采用30棒、50棒两种，砼振捣采取划区专人负责，做到责任到人，振捣时要特别注意腹板与横隔梁交叉处、张拉端、锚固端等钢筋密集部位及箱内的振捣，以免漏振。振动过程中要严禁振动棒碰撞波纹管，要有专人看护模板,以免漏浆、跑模。
第二次砼浇注前，先浇的砼面要凿毛,并清除浮渣，内箱封顶，并绑扎顶板、翼板钢筋。顶板砼采用50振捣棒。为保证箱粱顶面平整，施工前在箱梁的侧模上测出施工标高线，另外在箱梁的每个腹板处增设标高控制带，控制带具体做法：采用Ф8钢筋做成马凳焊在腹板主筋上,马凳上再安设Ф12钢筋，Ф12钢筋顶面与箱梁顶面标高一致,施工前进行准确测设，施工中严加保护直至施工完毕，以两个Ф12钢筋之间刮平来控制顶板顶标高.顶面砼施工完毕用土工布进行覆盖并及时洒水降温养生,养护14天以上。砼试件每100m3留三组(自检两组、抽检一组），同时多做5组，进行同条件养护，用来测定同条件下的砼强度。
8、张拉、压浆
8.1下料
钢绞线下料场地应平整，钢绞线下料长度误差控制在（-50，+100）㎜的范围内,下料采用砂轮切割机切割，不得使用电弧切割。
8。2穿束
下好的料的钢丝束应帮扎牢固，端头应平顺无弯折现象；钢丝束长度和孔位编号，穿束时核对长度对号穿入孔道。穿束工作一般采用人工直接穿束，较长较粗的预应力束可借助一根钢绞线作为引线，用卷扬机和滑轮组进行穿束,人工和吊车进行配合.为防止波纹管卡阻预应力束及预应力束划破波纹管，预应力束前端加工安装一个锥形头和牵引钢绞线连接。穿束方向为有挤压头或H型扎花锚一端向另一端穿设.
8。3张拉
⑴ 张拉前准备工作
准备QYCW500型前夹千斤顶2台，QYCW300型前夹千斤顶2台，YCW300穿心式千斤顶4台，高压油泵配精度为1。0级压力表。
腹板和顶板群锚采用穿心式千斤顶张拉，顶板横向扁锚采用前夹式千斤顶逐根张拉。清除钢束外露部分的污物,对锚头进行裂缝检查,对夹片进行硬度检查，标校千斤顶，凿除锚垫板孔内波纹管，以防在张拉过程中损伤钢绞线,计算伸长量。
① 装工作锚环和夹片：钢绞线通过锚环上的对应孔后，锚环紧贴锚垫板，在每孔中钢绞线和孔壁间装入两片夹片，用Φ20mm铁管套在钢绞线上将卡片打入锚孔，要求两夹片外露面平齐，间隙均匀，再装上环型胶(钢丝）圈。
② 安装限位板：将限位板的孔通过钢绞线后，限位板紧贴锚环且无缝。
③ 装千斤顶：钢束通过千斤顶的孔道，千斤顶紧贴限位板,务使千斤顶、限位板、锚环、锚垫板都在钢束的轴心线上（即四对中）。注意:钢绞线在千斤顶内要理顺，不能交错，防止发生断丝。
④ 装工具锚环：工具夹片的光面应先抹少许石腊或垫塑料薄膜后再装入，便于夹片的退出。
⑤ 开动油泵少许加压,千斤顶保持适量油压后稍松千斤顶吊索调整千斤顶，使其对中。
⑵张拉与锚固
钢绞线张拉时，采用张拉力和伸长量双值控制.预应力钢束采用一端张拉。施工时,按设计要求将张拉力分为三级，10％σcon ，20％σcon ,100％σcon 。每一级张拉到要求的值，均测量一次伸长量，重复张拉至设计控制力和相应的伸长量。将钢束的实际伸长量与计算伸长量值相比较,其误差应控制在6%以内，如果超过6％应停止张拉，找出原因后再进行张拉.张拉过程中，及时做好记录，且记录整齐、准确。
⑶ 施工要求
① 当气温下降到+5℃以下且无保温措施时禁止进行张拉工作。
② 张拉时混凝土强度不低于90％,张拉力按图纸规定,边张拉边量测伸长值。预应力钢束张拉实行张拉吨位和引伸量双控，以张拉吨位为主,引伸量为辅。
③ 钢束锚固时夹片、钢束总回缩值不得超过4mm。
④ 按图纸要求的规定的张拉顺序、对称张拉的原则进行张拉.
⑤ 张拉步骤
0→初应力10％σcon→20%σcon→100％σcon（持荷2分钟）→(锚固）
σcon—锚下控制应力
⑷张拉安全
①　张拉现场设有明显的警告标志，严禁非工作人员靠近，张拉时千斤顶的前面不得站人。
②　张拉操作人员，由熟悉本专业的人员或经培训合格的人员参加,操作中有专业人员负责指挥。
③　钢束锚固后，不得摸、踏、踩、撞击锚具或钢束.
④　卸油管时，先放松油管内油压，以免油压大喷出伤人。
⑸预应力孔道压浆（真空辅助压浆技术）
①　压浆前的准备工作
a、切割锚外钢丝。露在锚具外部多余的预应力筋需切割。
b、将孔道排气孔、泌水孔密封好，再将孔道两端的锚头用专用锚头盖密封好。
c、冲洗管道。孔道在压浆前用压力水冲洗，以排除管内的杂物，保持管道畅通，冲洗后的管道用空压机吹去空内积水，但要保持孔道润湿，而使水泥浆与空壁的结合良好.
② 试抽真空
将灌浆阀、排气阀全部关闭,使整个孔道形成一个全封闭的系统，打开真空阀，启动真空泵抽真空，观察压力表读数（即管内真空度）当管内达到一定的真空时（管内压强达到-0。1MPa），停止真空泵1min时间,若管内压强能保持不变，即可认为能达到维持真空。
③ 浆体搅拌
搅拌浆体之前，要将搅拌机先加水空转3分钟，再将积水排尽，使搅拌机内壁充分湿润.搅拌好的浆体要做到基本卸尽,在全部浆体卸尽之前不得再投入未拌和的材料,更不能采取边出料边进料的办法。
④ 浆体配制
按照真空压浆水泥浆的配合比将称量好的水、水泥、膨胀剂按照配合比倒入搅拌机，搅拌2～3min，再将溶于水的减水剂倒入搅拌机再搅拌3min。要严格控制水泥浆的用水量，否则多加的水全部泌出，易造成管道顶端有空隙。
⑤ 压浆
将搅拌好的浆体加至灌浆泵中,在灌浆泵的高压橡胶管处打出浆体，待打出的浆体浓度与灌浆泵中浆体浓度一致时关闭灌浆泵，将高压橡胶管连接到预应力孔道的灌浆泵上，并绑扎牢固，关闭灌浆阀，启动真空泵，当孔道内真空度达到并维持在-0.06～-0.09 MPa时，启动灌浆泵,打开灌浆阀开始灌浆，当浆体经过空气过滤器时关闭真空泵，打开排气阀，随时观察排气管的出浆情况,当浆体浓度与灌入之前一致时关掉排气阀，继续灌浆2～3min,并且保持管道内有0.7 MPa左右的压力，最后关闭灌浆阀。
⑥ 压浆操作注意事项：
a压浆操作人员在上岗前通过培训合格后,方可上岗;；
b每次压浆施工前用空压机吹净孔道并疏通孔道；
c压浆操作人员佩带防护眼镜、胶皮手套及通讯联系设备；
d锚垫板端板上与锚具盖帽连接的螺孔，锚垫板与波纹管的连接处采用专用的连接管连接；
e真空泵启动时先将真空泵的水阀打开再开泵，关闭时先管水阀再停泵；
f水泥浆在使用前和压注过程中连续搅拌,每次压浆完毕后立即对机具、阀门进行冲洗。
9、封端施工
边跨现浇箱梁预应力孔道压浆施工完毕后，进行封端施工。新旧混凝土接触面进行凿毛并绑扎封端钢筋，再支立封端模板，检查合格后进行混凝土浇注。浇注完毕及时进行养生，养生时间不少于7天。
10、支架拆除
模板、支架的拆除时间，根据模板部位和混凝土所达到的强度而定。
箱室内顶模在同步养生的试块强度达到设计强度的70%时,即可拆除;对于箱梁底板、翼板及支架，在混凝土强度达到设计强度的90％时,且预应力张拉及压浆完成后，方可拆模。支架的卸落按程序进行，按全孔多点、对称、缓慢、均匀的原则,从跨中逐步向两端支点对称，自上而下依次拆除支架。
11、质量保证措施
1、质量保证体系
建立以项目经理带头的质量保证体系小组，由项目经理 担任组长,负责整个现浇梁的质量及工序；总工 任副组长，负责现场质量控制;组员： 负责现场现浇梁的各项质量检验及向现场监理的报验工作，测量工程师 负责现浇梁的测量放线工作。及时处理各项突发或质量问题，保证现浇梁工作顺利进行.
2、质量检验
质检人员要严格按照设计图纸和施工规范要求对箱梁预制的每个工序进行质量控制，做好自检记录,发现问题及时通知施工队伍进行整改、复查，达到整改要求后方可向监理报验，确保一次报检合格率达到95%以上。
3、质量保证措施
1)加强全员质量意识教育，树立“百年大计,质量第一”思想，进行全面质量管理教育，推行全面质量管理。
2）建立、健全质量管理工作体系，认真贯彻三检制度。
3）根据施工组织设计，制定各分项工程的施工细则、技术交底和施工控制要点。
4）贯彻“谁负责施工，谁负责质量，谁操作，谁负责质量”的原则。对出现的质量问题，严格按“三不放过”原则处理。
5）加强学习图纸、规范、标准,严格按照图纸施工。
6）加强计量管理,确保测量放线正确无误.
7)加强职工技术培训，提高技术水平和操作技能。
12、安全文明施工措施
1、安全目标
杜绝职工因工伤亡事故的发生,无重大设备事故的发生。
2、安全保证体系
项目经理部成立以项目经理为组长的安全生产小组,成员由总工室、安技部、工程质量部、材料设备部、测量组和试验室等部门负责人组成,建立安全生产管理制度和检查制度.项目经理对整个工程施工安全负责，监督和检查各部门安全管理情况，确保劳保用品按时发放,购买安全物资的款项要专款专用，严禁挪作他用；安技部要定期或不定期地进行施工现场及宿舍安全检查，岗前安全技术培训和教育,特殊工种操作人员持证上岗，制定安全制度，签订安保责任状，建立安全台帐，实施安全奖罚兑现；工程质量部要对每分项工程提出书面要求,制定安全生产的技术规定，严格按照程序施工，坚决反对野蛮指挥和违章施工；材料设备部要加强设备机械人员的管理，经常对机械设备进行养护检修，定期进行安全检查等。
3、安全保证措施
1）认真贯彻“安全为了生产,生产必须安全”、“安全第一、预防为主"、“谁管生产，谁管安全”的方针，建立经理部、施工队、班组三级安全管理网，设立专职安全员。危险作业期间现场旁站监理管理.
2）加强安全思想和安全技术教育,提高自我保护意识和能力.
3）制定安全管理制度，定期进行安全检查及时整改隐患。
4）制定各工序的安全操作规程，认真进行砼现浇箱梁施工前的安全技术交底，杜绝违章作业、违章指挥.杜绝不合格器材设备的使用。
5)贯彻安全工作“五同时”和“三不放过”的原则，严格安全岗位责任制、奖罚分明。
6）规定持证上岗的工种，必须持证上岗。
7)配齐必要的安全和消防设备，设置安全警告标志.
8）坚决执行进入现场必须载安全帽的规定。架子工穿防滑鞋，系安全带，架子工、木工配专用工具袋。
9）加强施工用电情况的管理。现场照明、高压电力线路采用架空的方式敷设，并且设有防护设施,保证绝缘良好。施工中所用的各种机械、电器设备均采用TN-S系统（即三相五线制),并且每个用电设备均有独立的开关箱，现场内用电采用“一机、一闸、一漏保"的配电原则，确保用电安全。现场内的用电设备如需移动，则必须拆除线路后，方可进行。
10)架体搭设与拆除作业期间做好作业区临时警戒，设高危险作业区，有专人临护.
11)完善高处作业的临边防护，按标准搭设临边防护栏和安全之字型斜道。
12）在支架搭设时设排水沟并保持顺畅，保证支架安全。
13、环境保护措施
为了保护和改善生活环境与生态环境，防止由于施工造成的作业污染和扰民，保障工地附近居民和施工人员的身体健康，项目经理部应努力做好环境保护工作。
　　1、组织措施
　　施工期间对环境进行保护是业主对承包商的要求，也是承包商的自身职责。项目经理部严格执行国家和温州市制定的各项工程施工环境保护制度，并加强项目部的环保教育和激励措施,把环保作为全体施工人员的上岗教育内容之一，提高环保意识。对违反环保的班组和个人进行处罚。
　　2、防止大气污染措施
　　1）清理施工垃圾时使用容器吊运，严禁随意凌空抛撤造成扬尘。施工垃圾及时清运，清运时，适量洒水减少扬尘.
　　2）施工道路采用硬化，并随时清扫洒水，减少道路扬尘。
　　3）工地上使用的各类柴油、汽油机械执行相关污染物排放标准，不使用气体排放超标的机械。
　　4）易飞扬的细颗粒散体材料尽量库内存放，如露天存放时采用严密苫盖。运输和卸运时防止遗洒飞扬.
　　5）在施工区禁火焚烧有毒、有恶臭物体。
　　3防止水污染措施
　　1）办公区、施工区、生活区合理布置排水明沟、排水管,道路及场地适当放坡，做到污水不外流，场内无积水。
　　2）未经处理的泥浆水，严禁直接排入河流.所有排水均要求达到国家排放标准.
　　3）临时食堂附近设置简易有效的隔油池，产生的污水先经过隔油池，平时加强管理，定期掏油,防止污染。
　　4）在厕所附近设置砖砌化粪池，污水均排入化粪池,当化粪池满后,及时通知环卫处，由环卫处运走化粪池内污物。
　　5）禁止将有毒有害废弃物用作土方回填，以免污染地下水和环境.
　　4、防止施工噪声污染措施
　　1)作业时尽量控制噪音影响，对噪声过大的设备尽可能不用或少用。在施工中采取防护等措施，把噪音降低到最低限度。
　　2）对强噪声机械(如电锯、电刨、砂轮机等）设置封闭的操作棚，以减少噪声的扩散。
　　3） 在施工现场倡导文明施工，尽量减少人为的大声喧哗，不使用高音喇叭或怪音喇叭，增强全体施工人员防噪声扰民的自觉意识.
　　4)尽量避免夜间施工，确有必要时及时向环保部门办理夜间施工许可证，并向周边居民告示。
　　文档为个人收集整理，来源于网络个人收集整理,勿做商业用途

现浇箱梁支架计算书
P7~P10（40+60+40）
附页 图纸（40+60+40）3张
一、支架布设方案:
1、门式支架间距：本桥拟布设的支架顺桥向间距为60cm，墩柱间距为60cm，横桥向间距为60 cm，墩柱无间距；悬臂均采用顺桥向间距100cm，横桥向间距90cm，门架宽度为100 cm，高度均小于1000cm。
2、传力系统：支架下面设15 cm×15 cm的底托;
①箱粱主体，在顶托上纵桥向摆放10#工字钢，跨度60cm；悬臂，在顶托上纵桥向摆放10cm×15cm方木，跨度100cm.
②箱粱主体，在10#工字钢上横桥向摆放6cm×12cm方木，纵桥向间距为20cm，跨度为60cm与100cm（门架宽度）；悬臂，在10cm×15cm方木上横桥向摆放6cm×12cm方木，间距30cm,跨度为100cm；
③在中横梁的两个墩柱间的系梁上,限位块的两边各摆放1根长5米的双拼28b工字钢，以当作分布梁，上铺6cm×12cm方木。
④中横梁(17.1m＊3m＊3。4m）下的门架横桥向间距为60cm，顺桥向无间距，与横桥向门架错开30cm搭建.
⑤在6m×12cm方木上铺设1。8 cm厚优质竹胶板作为底模板.
二、计算分析：
1、重型门架的稳定承载力计算：
根据《中华人民共和国建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2000标准，脚手架的稳定性由下列公式计算:
N ≤ N d
N d 为一榀门架的稳定承载力设计值
N 为一榀门架的轴向力设计值
N d=K×φ×A×f
K 为材料强度调整系数,当脚手架高度小于三十米时，取0.8
φ 为门架立杆稳定系数，由 λ=h/I 查表得。
回转半径为I=[(I0+I1×h1/h0） /A］1/2
A 为单榀门架立杆毛面积
A=2 A0 =2×3.14×[(57/2) 2-(52/2）2]=856mm2
F 为材料强度设计值 取f=205N/mm2
I0 =πX(D4—d4）/64=3。14X（574-524)/64=15.9X104mm4
I1 =πX(D4-d4）/64=3.14X(26.84-22。34)/64=1.32X104mm4
则I=19.8mm
λ=h0/i=1900/19。8=96 查表得φ=0.618
故N d = K×φ×A×f=0。8X0.618X856X205=86.75KN
2、支撑体系荷载验算
A、设计参数
可调门式组合脚手架20米高程内每榀最大的承载力为15吨，许用安全承载为7。5吨，托座底座每只承载均大于7。5吨，安全系数为2。0 ，施工中除结构自重外，还有其它附加荷载.
本施工方案中设计计算参数分别为：
a、模板方木及楞木自重取 0。2KN/m2
b、施工、机械荷载取 1。0KN/m2
c、振捣混凝土产生水平荷载取 2。0KN/m2
d、每延米脚手架自重取 1。35KN/m2
e、风荷载查表得基本风压为 5。5KN/m2
当搭设高度超过20米设计支架时还应乘以0。7的折减修正系数。本工程的箱梁平均高度在9米左右，受风荷载作用很小,可以不考虑风荷载的作用力。
B、 荷载计算:
按40m+60m+40m长，24.8m宽，梁高2m~3。4m进行计算及验算。
桥梁上部箱梁砼总计3050m3(宽24。8m），减去悬臂388 m3(宽7。7m）,箱梁主体的砼总量为2662 m3，考虑箱梁砼配筋率较大,比重按2。55T/m3进行验算。
箱梁主体自重:2662m3´2。55T/m3=6788.1T
三联跨箱梁底面积：(40+60+40）m ´17。1m =2394m2
因此箱梁平均荷载为：6788。1T/2394m2
=2.835T/m2=28。35KN/m2
取模板自重:0。2N/m2
取施工荷载：1。0KN/m2
脚手架自重:1。35KN/m2
考虑荷载的安全系数:恒载K=1。2；活载K=1.4
荷载总计:1。2´(28。35+0。2+1.35)+1.4´1。0=37.28KN/m2
由于本工程门架式满堂支架搭设时，每榀门架水平横向间间距为0。6m，纵向水平间距为0.6m，门架自身宽度为1m,因此每榀门架承受的施工荷载为：
0。6m´(0。6m+1m）´37.28KN/m2=35.79KN〈86.75KN（允许承受荷载)
因此门架式满堂支架搭设是稳定的，满足施工要求。
悬臂上砼方量自重为：388 m3´2.55T/m3=989。4T
底面积为（40+60+40）m´7。7m =1078m2
因此悬臂平均荷载为：989。4T/1078m2
=0.918T/m2=9。18KN/m2
取模板自重：0。2KN/m2
取施工荷载：1。0KN/m2
脚手架自重：1.35KN/m2
考虑荷载的安全系数：恒载K=1。2；活载K=1。4
荷载总计：1。2´（9.18+0。2+1。35)+1。4´1.0=14。276KN/m2
悬臂的每榀门架水平横向间间距为0。9m,纵向水平间距为1m，门架自身宽度为1m,因此每榀门架承受的施工荷载为:
0.9m´(1m+1m）´14.276KN/m2=25。7KN〈86.75KN(允许承受荷载）
因此门架式满堂支架搭设是稳定的，满足施工要求。
C、 桥梁分部荷载及单榀门架承载验算
①、箱梁柱中心总荷载分均于单榀门架：
中横梁（17。1m*3m＊3。4m）下的门架横桥向间距为60cm，顺桥向无间距，与横桥向门架错开30cm搭建.
按照中横梁来计算17。1＊3＊3。4*2。55吨/m3=444.77吨,受到中横梁17.1m＊3.0m中间有9.3m＊2。0m的立柱影响，预算只有94榀门架位于中横梁下面共同受力，因其中62榀门架分别位于立柱的两边，按照50%计算，只有31榀门架受力,则在箱梁柱中心位置上共有63榀门架共同受力所以单榀门架为:
444.7/63=7.06吨＜7。5吨/榀
中横梁下每平方米砼自重：3.4m＊2。55T/m3=8.772T/m2
中横梁在每平方米门架受力:7.5T/0.6m*1.0m=12.5吨/m2
则门架作用中横梁下每平米的受力为：8。772T m2＜12。5吨/m2
②、箱梁主体上肋板荷载作用于单榀门架：
肋板砼每平方面积：
0。65m*3。4m+（0。55+0.1）m＊0.35m+（0。26+0.24）m＊0.35m=2。61m2
肋板砼每立方自重：2。61m2*1m*2.55T/m3=6.65T
上述中箱梁门架间距为：横向间间距为0。6m,纵向水平间距为0.6m，门架自身宽度为1m,所以每榀门架受力的平方面积为0.96m2。
则单榀门架作用于肋板底下的受力为：6。65T＜7。5吨/榀
结论：从整体构架各部分验算得出，各支撑点门架承载均小于许用承载，整体承载安全。
3、支架顶托上横梁、纵梁计算分析：
⑴箱梁主体浇注混凝土自重：钢筋混凝土容重为ｒ=28。35KN/m3，则按全联一次性浇筑混凝土计算为P1=28.35 KN/m2.
⑵底模板自重:取P2=0。2 KN/m2。
⑶脚手架自重:取P3=1.35KN/m2。
⑷施工荷载：取P4=1.0 KN/m2。
⑸取松木容重r1=6。0 KN/m3，面积A1=6cm×12cm的方木，横向间距d1=0。2m,自重为P5=r1×A1/ d1=0。2 16KN/ m2；
10#工字钢容重rl2=16.47KN/m3，10#工字钢间距为d2=1.0m（最大)，截面积A2=14.3cm2的工字钢自重为P6=0.112KN/ m2。
面积A1`=6cm×12cm的方木，横向间距d1`=0。3m，自重为P5`=r1×A1`/ d1`=0。144KN/ m2；
面积10cm×15cm的方木间距为d2`=0.9m，面积A2`=10cm×15cm的方木自重为p6`=r1×A2`/ d2`=0。1 KN/ m2。
⑹中横梁处砼每平方米自重：P7= 3.4m*2.55T/m3=86.7KN/m2
⑺悬臂处砼每平方米自重：P8=0.9178T/m2=9.178KN/ m2
1、横桥向分布方木强度、挠度检算（按简支梁计算）:
①方木最低抗压强度值fm1=12N/mm2，
方木弹性模量E1=10000MPa,
方木截面为b1×h1=6cm×12cm，
方木间距d1=14cm（按20cm排布），跨距L1=100cm（最大计算），
线荷载为:g1=（P1+P2+P4）×d1+ r1×A1=4。749 KN/m。
则：Mmax1=g1×L12/8=0.5936KN×m，
W1= b1×h12/6=1。44×10-4m3，
σ1= Mmax1/ W1=4。122 N/mm2〈12N/mm2，满足要求。
截面惯性矩：I1= b1×h13/12=0.864×10-5m4；
g1'=(P1+P2）×d1+ r1×A1=5。753 KN/m；
所以挠度f1=5g1’ L14/384 E1 I1=0.866mm<［ L1/400]=2.5mm
满足要求。
②中横梁处横桥向分布方木强度、挠度检算；
线荷载为:g1=（P2+P4+P7)×d1+ r1×A1=12。738 KN/m.
则：Mmax1=g1×L12/8=1.592KN×m，
W1= b1×h12/6=1.44×10—4m3,
σ1= Mmax1/ W1=11。055N/mm2<12N/mm2，满足要求。
截面惯性矩:I1= b1×h13/12=0。864×10—5m4；
g1'=(P2+P7)×d1+ r1×A1=12.598 KN/m;
所以挠度f1=5g1’ L14/384 E1 I1=1.9mm〈[ L1/400]=2.5mm
满足要求。
③悬臂横桥向分布方木强度、挠度检算：
方木最低抗压强度值fm1`=12N/mm2，
方木弹性模量E1`=10000MPa，
方木截面为A1`=b1`×h1`=6cm×12cm，
方木间距d1`=24cm(按30cm排布），跨距L1`=100cm，
线荷载为：g1`=（P2+P4+P8)×d1`+ r1×A1`=4。483KN/m。
则：Mmax1`=g1×L12/8=0.56KN×m，
W1`=b1`×h1`2/6=1。44×10-4m3,
σ1`= Mmax1`/ W1`=3。889 N/mm2〈12N/mm2，满足要求.
截面惯性矩：I1`= b1`×h1`3/12=0.864×10—5m4;
g1`=（P2+P8）×d1`+ r1×A1`=2.682 KN/m;
所以挠度f1`=5g1 `L1`4/384 E1` I1`=0.404mm〈［ L1/400]=2。5mm
满足要求。
2、纵桥向分布10#工字钢强度、挠度检算:
①10#工字钢最低抗弯强度值fm2=140 N/mm2，
10#工字钢弹性模量E2=206000MPa,
10＃工字钢截面面积A=BH-（B-b）h=14。3cm2,
10#工字钢间距(横桥向）d2=60cm，跨距L2=100cm(最大）。
线荷载为：g2=（P1+P2+P4+P5）×d2+ P6=17.97 KN/m。
则：Mmax2=g2×L22/8=2.246KN/m。
W2=1/6H[BH3—（B—b）h3]=49cm3
σ2= Mmax2 /W2=45.836N/mm2< fm1=140N/mm2（允许承受稳定荷载是140N/mm2,最大荷载为205N/mm2。）满足要求.
截面惯性矩：I2=[BH3—(B-b)h3]/12=0.0244×10—4m4；
其中q= g2×d2=11。526 KN;
所以挠度f2=5q L24/384 E2I2 =0.298mm<［ L2/400］=2。5mm
满足要求.
②中横梁处纵桥向分布10＃工字钢强度、挠度检算：
线荷载为：g2=（P2+P4+P5+P7）×d2+ P6=52。98 KN/m.
则：Mmax2=g2×L22/8=6。6225KN/m。
W2=1/6H[BH3—(B-b)h3］=49cm3
σ2= Mmax2 /W2=135.15N/mm2〈 fm1=140N/mm2(允许承受稳定荷载是140N/mm2，最大荷载为205N/mm2。）满足要求.
截面惯性矩：I2=［BH3-(B-b）h3］/12=0。0244×10—4m4；
其中q= g2×d2=31。788 KN;
所以挠度f2=5q L24/384 E2I2 =0。823mm〈[ L2/400]=2。5mm
满足要求。
③悬臂纵桥向分布10cm×15cm方木强度、挠度检算：
方木最低抗弯强度值fm2=12 N/mm2，
方木弹性模量E2`=10000MPa，
方木截面面积A2`=b2`×h2`=0。015m2，
方木间距(横桥向)d2`=90cm，跨距L2=100cm。
线荷载为：g2`=（P2+P4+P5+P8）×d2`+ P6`=9。6466 KN/m。
则：Mmax2`=g2`×L2`2/8=1.206KN/m.
W2`=b2`×h2`/6=3。75×10—4m3
σ2`= Mmax2` /W2`=3。216N/mm2< fm1=12N/mm2 满足要求。
截面惯性矩：I2`=b×h3/12=0。28