阜新市六层政府框架结构办公楼设计-土木工程专业毕业设计-毕业论文.doc

辽宁工程技术大学毕业设计
前言
大学四年的学习生活即将结束，毕业设计将成为我们展示四年学习成果的一个最好平台。毕业设计是大学本科教育的一个重要阶段，可以将我们所学的理论知识付诸于实践，是毕业前的综合学习阶段，是对大学期间所学专业知识的全面总结。它涉及到房屋建筑学、高层建筑、抗震、混凝土、结构力学等多门课程，应用到了很多重要实用的专业知识，比如有底部剪力法、D值法、反弯点法和弯矩分配法等，又涉及钢筋混凝土的配筋和计算，几乎涉及到了所有专业知识。为了做好本次毕业设计，我对大学所学的专业知识进行了及时而全面的复习，查补了以前学习上的漏洞，并借阅了许多相关的书籍和规范。我会很好的把握这次毕业设计的机会，将以前所学的知识应用到实践中去，这无论对以后的学习还是工作都将起到莫大的帮助。
我所选择的毕业设计题目是阜新市政府办公楼设计，采用框架结构。框架结构是目前应用最为广泛的结构形式之一，这种结构形式建筑平面布置灵活，可以做成较大空间的会议室，车间，住宅等，可以分割成小房间，或拆除隔断改成大空间结构，立面也富有变化。通过合理的设计，框架结构本身的抗震性能良好，能承受较大荷载，能承受较大变形。因此，我所设计的市政府办公楼非常适合选用这种结构形式。本次设计主要分为建筑设计和结构设计。建筑设计包括：总平面图、平面图、立面图、剖面图及节点详图。结构设计包括：梁板布置图和配筋图。根据民用建筑实用、经济原则，在可能的条件下，注意美观的原则，本设计首先考虑办公楼的实用性，经济性，充分显示现代建筑的特点。结构计算严格按照最新国家规范的要求进行。
在毕业设计的三个月里，在指导教师的帮助下，经过资料查阅、设计计算、论文撰写以及外文翻译，我加深了对新规范、规程、手册等相关内容的理解，巩固了专业知识、提高了综合分析、解决问题的能力，进一步掌握了Excel、Word 、AutoCAD及天正等软件的使用，以上这些说明从不同方面达到了毕业设计的目的与要求。本次设计得到了指导教师们的大力帮助，在此特别表示感谢，尤其对我的指导教师孙芳锦老师表示感谢。由于框架结构设计的计算工作量很多，包括地震作用、风荷载作用、恒载作用、活载作用下的梁端、柱端剪力、框架梁、柱的内力组合以及内力值的调整。在计算过程中以手算为主，辅以一些Excel计算软件的校正。由于自己水平有限，难免有不妥和疏忽之处，敬请各位老师批评指正。
二零一零年六月十五日
1 设计基本资料
1.1 初步设计资料
保定市徐水县拟兴建6层国土资源局，建筑面积约5283.24m²，长50.9m，宽17.3m。拟建房屋所在地的设计地震动参数αmax=0.08，Tg=0.35s，基本雪压S0=0.40KN/ m²，基本风压ω0=0.45KN/ m²，地面粗糙度为B类。
年降雨量578mm，日最大降雨量85mm。常年地下水位于地表下-7.5m，水质无侵蚀性。地区表面为一般粘土层，下部为砂土，冻土深度-1.0米，承载力情况良好。土的重度为18 KN/ m³，孔隙比为0.8，液性指标为0.85，地基承载力特征值fak=230 KN/ m²。
1.2 设计任务
a 建筑图纸：总平面图，首层平面、标准层平面图，剖面图，屋面防水、主要立面图，各部分节点详图等。
b 结构图纸：结构布置图、框架配筋图、梁柱截面配筋图等。
c 结构计算说明书：
1) 计算一榀框架的内力及配筋。
2) 对典型楼板进行必要的设计验算。
3) 外文文献及翻译。
1.3 设计过程
1) 确定结构体系与结构布置
2) 根据经验对构件进行初估
3) 确定计算模型及计算简图
4) 荷载计算
5) 内力计算及组合
6) 构件设计
7) 编写设计任务说明书
8) 图纸绘制
1.4 建筑设计
1.4.1 工程概况
该工程为框架结构体系多层办公楼，主体为6层，高25.2米，建筑面积约5283 .42m² 。1～6层层高均为3.6m，局部突出电梯间为3.6m，
1.4.2 平面设计
由于本建筑冬季气温较低，因此采用内廊式办公楼，走廊净宽为2.4m，柱网为7.2m×7.2m。首层设有值班室，接待室，配电室，档案室，资料室，食堂，开水间，传达室等；2 ~6层是标准层，设有办公室，会议室，,活动室，咖啡厅，杂物室，单人办公室；顶层设有大会议室，局长办公室和图书阅览室，。为了办公的舒适，每层均设有开水间。
1.4.3 立面设计
建筑物高度25.2m，高宽比H/B=1.46<4，可以采用底部剪力法计算水平地震作用。顶层设电梯机房，屋面为上人屋面，女儿墙高为1.2m。
本建筑的窗一般采用双层塑钢窗，且为平推窗，因为双层窗具有保温的作用，而推拉窗在高层建筑中使用起来比平面方便，可使之免于受风的破坏，窗的尺寸为2.4 m×1.5m和1.2m×1.5m。
为了避免地坪层受潮，使室内外地坪标高差为600mm，为了解决这个600mm的高差，使人容易上到地坪层，在门厅前做了三个台阶，台阶是供人们正常出入的，由于台阶伸出屋面，为了防雨而在其上设置了雨蓬。
1.4.4 剖面设计
建筑主体为6层，层高均为3.6m，室内外地坪高差为600mm，为了室内装修和阻隔结构层中需要，进行吊顶，这样楼中各种电线，保温管等都从吊顶中穿过，为了避免上下层之间固体传声，在吊顶中加入吸音材料。

2 结构布置及计算简图
2.1 结构布置及梁、柱截面尺寸的初选
2.1.1 结构平面布置方案
根据办公楼的结构型式、受力特点和建筑使用要求及施工条件等因素综合考虑，本设计采用现浇钢筋混凝土框架结构。主体结构6层，层高为3.6m。建筑物总高为25.2m。根据办公楼的使用功能要求，并考虑柱网的布置原则，本工程主体柱网为7.2m×7.2m。
填充墙内墙采用200mm厚的加气混凝土砌块砌筑，外墙采用300mm厚的加气混凝土砌块砌筑。门为木门和玻璃门，窗为塑钢窗。

图2-1平面结构布置图
Fig.2-1 Flat distribution of the structure

图2-2结构计算简图
Fig.2-2 Drawing of the structural design
2.1.2 梁截面尺寸初选
楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构，楼板厚度按跨度的1/45估算，取楼板厚度为120mm。梁的截面尺寸应满足承载力、刚度及延性要求。截面高度按一般取梁跨度l的1/12～1/8估算。为防止梁产生剪切脆性破坏，梁的净跨截面高度之比不宜小于4。由此估算梁的截面尺寸见表2-1，表中还给出了各层梁、柱和板的混凝土强度等级。其设计强度C35（fc=16.7 N/ m²,ft=1.57 N/ m²），C30(fc=14.3 N/ m²,ft=1.43 N/ m²)。
表2-1 梁截面尺寸及各层混凝土强度等级
Form2-1 The sectional size of a roof beam of the form and grade of intensity of every layer concrete
`
混凝土强度等级
横 梁b×h
AB CD BC
纵梁
b×h
次梁
b×h
2-6
C30
350×750
250×450
350×750
300×600
1
C35
350×750
250×450
350×750
300×600
2.1.3 柱截面尺寸初选
1) 柱的轴压比设计值按照公式1-1计算：
(2-1)
式中：
β：考虑地震作用组合后柱轴力压力增大系数，边柱取1.3，等跨内柱取1.2,不等跨取1.25；
F：按照简支状态计算柱的负载面积；
g：折算后在单位面积上的重力荷载代表值，近似取；
n：验算截面以上楼层层数；
2) 框架柱验算
(2-2)
由计算简图2-1可知边柱和中柱的负载面积分别为7.2×3.6 m²和7.2×4.8 m²。由公式（2-2）得第一层柱截面面积为：
边柱
中柱
如取柱截面为正方形，则边柱和中柱截面高度分别为410.4mm和410mm。
根据上述计算结果并综合考虑其它因素，本设计中柱截面尺寸取值如下：
1层
2～6层

框架结构平面布置如图2-1所示，计算简图如图2-2所示。取顶层柱的形心线作为框架柱的轴线，梁轴线取至板底，2-6层柱高度即为层高3.6m；基础选用独立基础，基础埋深取2.5m。底层柱高度从基础顶面取至一层板底，即。

3 重力荷载代表值计算
3.1 屋面及楼面的永久荷载标准值
1) 顶层上人屋面
30厚细石混凝土保护层
5mm厚的焦油聚氨酯防水涂料
20厚水泥砂浆找平层
150厚水泥蛭石保温层
120厚钢筋混凝土板
V型轻钢龙骨吊顶
合计
2) 1～5层楼面
瓷砖地面（包括水泥粗砂打底）
100厚钢筋混凝土板
V型轻钢龙骨吊顶
合计
3.2 屋面及楼面可变荷载标准值
上人屋面均布活荷载标准值
楼面活荷载标准值
屋面雪荷载标准值
式中：μr为屋面积雪分布系数，取。
3.3梁、柱墙门重力荷载标准值计算
梁、柱可根据截面尺寸，材料容重及粉刷等计算出单位长度上的重力荷载。计算结果见表3-1。
表3-1 梁、柱重力荷载标准值
Form3-1 Roof beam , post gravity load standard value
层次
构件
b
m
h
m
γ
KN/m³
β
G
KN
li
m
n
Gi
KN
ΣGi
KN

1
边横梁
0.35
0.75
25
1.05
7.383
6.6
16
791.46
2679.46
中横梁
0.25
0.40
25
1.05
2.625
1.8
8
39.9
次 梁
0.30
0.60
25
1.05
4.725
7.0
14
463.05
纵 梁
0.35
0.75
25
1.05
7.383
6.6
28
1385.05
柱
0.60
0.60
25
1.10
9.9
5.68
36
2024.352
2024.352

2
~
6
边横梁
0.35
0.75
25
1.05
7.383
6.75
16
791.46
2679.46
中横梁
0.25
0.40
25
1.05
2.625
1.95
8
39.9
次 梁
0.30
0.60
25
1.05
4.725
7.0
14
463.05
纵 梁
0.35
0.75
25
1.05
7.383
6.6
28
1385.05
柱
0.45
0.45
25
1.10
5.569
3.6
36
721.74
721.74
注：1) 表中β为考虑梁、柱的粉刷层重力荷载而对其重力荷载的增大系数；G表示单位长度构件重力荷载；n为构件数量。
2) 梁长度取净长；柱长度取层高。
3.4 墙重力荷载标准值计算
外墙为300mm厚加气混凝土砌块（加气混凝土砌块密度为15 KN/m3），外墙面贴瓷砖（0.5 KN/ m²），内墙面为20mm厚抹灰，则外墙单位墙面重力荷载为：

内墙为200mm厚加气混凝土砌块，两侧均为20mm厚抹灰，则内墙单位墙面重力荷载为：

木门单位面积重力荷载为0.2；铝合金门窗单位面积重量取0.4。

3.5 重力荷载代表值
集中于各质点的重力荷载Gi，为计算单元范围内各层楼面上的重力荷载代表值及上下各半层的墙、柱等重量。各可变荷载的组合值系数按规范规定采用：无论是否为上人屋面，其屋面上的可变荷载均取雪荷载。
简单的计算过程如下：
顶层重力荷载代表值包括： 屋面恒载、50%屋面荷载、梁自重、半层柱自重、半层墙自重。
其它层重力荷载代表值包括：楼面荷载、50%楼面均布活荷载、梁自重、
楼面上下个半层的柱自重、墙自重。

第一层： 楼板面积：
柱 ：
外墙面积：
铝合金门窗：

内墙面积 ：
内墙木门铝合金门窗：
木门 ：

第二~五层：
第六层 ：
机房：

建筑物总重力和在标准值为:

图3-1 各质点重力荷载代表值
Figure 3-1 various particles gravity load representative plants

4 框架侧移刚度计算
4.1 框架梁的线刚度计算
表4-1 横梁线刚度计算表
Form4-1 Line rigidity ib reckoner of the crossbeam
类别
层次
EC
N/mm²
b mm
h，mm
I0，mm4
l，mm
Ec×I0/l
N·mm
1.5Ec×I0/l
N·mm
2.0Ec×I0/l
N·mm
边横梁
1
3.15×104
350
750

7200
5.768×1010
8.652×1010
11.54×1010
2~6
3.0×104
350
750

7200
5.493×1010
8.24×1010
10.986×1010
走道梁
1
3.15×104
250
400
1.333×109
2400
1.7496×1010
2.6244×1010
3.5×1010
2~6
3.0×104
250
400
1.333×109
2400
1.6661×1010
2.5×1010
3.334×1010

表4-2 柱线刚度ic计算表
Form 4-2 Thread rigidity ic reckoner of the post
层次
hc，mm
Ec，N/mm2)
b×h，mm2
I0，mm4
EcI0/hc，N·mm
1
5680
3.15×104
600×600
1.08×1010
5.9894×1010
2~6
3600
3.0×1044
450×450
3.417×10
2.8475×1010

图4-1 C-10柱及与其相连梁的相对线刚度
Figure 4-1 C-10 column and its connected Liang's relative stiffness
根据梁、柱线刚度比的不同，结构平面布置图中的柱可分为中框架中柱和边柱、边框架中柱和边柱等。现以第2层C-10柱的侧移刚度计算为例，说明计算过程，其余柱的计算过程从略，计算结果分别见表4-3和表4-4。
第2层C-3柱及与其相连的梁的相对线刚度如图4-1所示，图中数据取自表4-1和表4-2。

图4-1 C-10柱及与其相连梁
的相对线刚度
得：
表4-3中框架各柱侧移刚度D值（N/mm）
Form 4-3 The frame post side of China moves rigidity D value
层次
边柱（14根）
αc Di1
中柱（14根）
αc Di2
ΣDi
1
5.0281
0.7154
18865
3.8574
0.6586
17368
507262
2
5.1538
0.7204
18997
3.954
0.6641
17513
511140
3~6
2.5104
0.6674
14868
1.9261
0.6179
13765
400862

表4-4 边框架柱侧移刚度D值(N/mm)
Form 4-4 The frame post side moves rigidity D lue
层次
A-1，D-1，A-10，D-10，
αc Di1
B-1，C-1，B-8，C-10，
αc Di2
ΣDi

1
2.8933
0.5613
14802
3.7711
0.6534
17230
128128
2
2.9656
0.5972
15748
3.8653
0.659
17378
132504
3~6
1.4446
0.5645
12576
1.8828
0.6137
13672
104992
将上述不同情况下得到的同层框架柱侧移刚度相加，即得框架各层层间侧移刚度∑Di，如表4-5所示。
表4-5 横向框架层间侧移刚度（N/mm）
Form 4-5 The side moves rigidity among the horizontal frame layer
层次
1
2
3
4
5
6
∑Di
505854
643644
635390
635390
635390
635390
由表可知，
，
故该框架为规则框架。

5 横向水平荷载作用下框架的内力和侧移计算
5.1 横向水平地震作用下框架的内力和侧移计算
5.1.1 横向自振周期计算
按公式5-1
（5-1）
将折算到主体结构的顶层，即

结构顶点的假想位移由公式5-2～公式5-4。计算过程间表5-1，其中第6层的Gi为G7与Ge之和。
（5-2）
（5-3）
（5-4）
表5-1 结构顶点的假想位移计算
Form 5-1 The imagination displacement of the summit pinnacle of the structure is calculated
层次
Gi，kN
VGi，kN
∑Di，N/mm
△ui，mm
ui，mm
6
11065.03
11065.03
635930
17.4
428.9
5
12374.243
23439.273
635930
36.9
411.5
4
12374.243
35813.516
635930
56.41
374.6
3
12374.243
48187.759
635390
75.8
318.2
2
12374.243
60562.002
643644
94.1
242.4
1
14448.59
75010.592
505854
148.3
148.3
按公式5-5
（5-5）
计算基本周期T1,其中μT的量钢为m，取YT=0.7，则

5.1.2 水平地震作用及楼层地震剪力计算
本设计中，结构主体高度不超过40m，质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切型为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用。结构总水平地震作用标准值计算如下：

因，所以应考虑顶部附加水平地震作用。顶部附加地震作用系数δn经查表，计算得：

各质点的水平地震作用按公式5-6
（5-6）计算。将上述δn和FEK代入可得

具体计算过程见表5-2。各楼层地震剪力按公式5-7
（5-7）
计算，结果列入表5-2

表5-2 各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表
Form 5-2 Cut the strength reckoner in every particle horizontal horizontal earthquake function and floor earthquake
层次
Hi，m
Gi，KN
GiHi，KN·m
GiHi／
∑GiHi
Fi，KN
Vi，KN

27.28
517.05
14105.12
0.013
31.88×3=95.64
95.64
6
23.68
10430.07
246984.06
0.231
558.47
590.35
5
20.08
12374.243
248474.8
0.232
562.07
1152.42
4
16.48
12374.243
203927.52
0.191
461.49
1613.91
3
12.88
12374.243
159380.25
0.149
360.83
1974.74
2
9.28
12374.243
114832.98
0.107
260.08
2238.82
1
5.68
14448.59
82067.99
0.077
185.95
2420.77
各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布见图5-1

图5-1 横向水平地震作用及楼层地震剪力
Fig 5-1 crosswise horizontal earthquake function and floor earthquake shearing force
5.1.3 多遇水平地震作用下的位移验算
水平地震作用下框架结构的层间位移△ui和顶点位移ui分别按公式5-8和公式5-9。
（5-8）
（5-9）
计算。计算过程见表5-3。表中还计算了各层的层间弹性位移角。
表5-3 横向水平地震作用下的位移验算
Form 5-3 Displacement checking computations under horizontal horizontal earthquake function
层次
Vi，KN
∑Di，N/mm
△ui /mm
ui /mm
hi /mm
θe=
6
590.35
6356390
0.93
16.67
3600
1/3874
5
1152.42
6356390
1.81
15.74
3600
1/1984
4
1613.91
6356390
2.54
13.93
3600
1/1417
3
1974.74
6356390
3.11
11.37
3600
1/1158
2
2238.82
643644
3.47
8.26
3600
1/1036
1
2420.77
505854
4.79
4.79
5680
1/1186
由表5-3可见，最大层间弹性位移角发生在第3层，其值为1/1036〈1/550，满足要求，其中限值。
5.1.4 水平地震作用下框架内力计算
以图2-1中⑩轴线横向框架内力计算为例，说明计算方法，其余框架内力计算从略。
框架柱端剪力及弯矩分别按公式5-10和公式5-11。
(5-10)

(5-11)计算，其中Dij取自表4-3，∑Dij取自表4-5，层间剪力取自表5-2。各柱反弯点高度比y按公式5-12。
(5-12)
确定。本例中底层柱需考虑修正值y2，第2层柱需考虑修正值y1和y3，其余柱均无修正。具体计算过程及结果见表5-4、表5-5。
表5-4 各层边柱端弯矩及剪力计算
Form 5-4 Curved square of post end of every side layer and cutting strength calculated
层
次
hi，m
Vi，KN
∑Dij
N/mm
边 柱
Di1

N/mm
Vi1

N
K
y

m
Mijb

KN·m
Miju

KN·m
6
3.6
590.35
635390
17368
16.14
3.8574
0.45
26.14
31.95
5
3.6
1152.42
635390
17368
31.50
3.8574
0.5
56.7
56.7
4
3.6
1613.91
635390
17368
44.12
3.8574
0.5
79.41
79.41
3
3.6
1974.74
635390
17368
53.98
3.8574
0.5
97.16
97.16
2
3.6
2234.82
643644
17513
60.81
3.954
0.5033
110.18
109.45
1
5.68
2420.77
505854
13765
65.87
1.9261
0.603695
225.88
148.274
表5-5各层中柱端弯矩及剪力计算
Form 5-5 Curved square of post end of every middle layer and cutting strength calculated
层次
hi，m
Vi，kN
∑Dij
N/mm
中 柱
Di1

N/mm
Vi1

N
K
y

m
Mijb

KN·m
Miju

KN·m
6
3.6
590.35
635390
18865
17.53
5.0281
0.45
28.39
34.70
5
3.6
1152.42
635390
18865
34.22
5.0281
0.5
61.59
61.59
4
3.6
1613.91
635390
18865
47.92
5.0281
0.5
86.25
86.25
3
3.6
1974.74
635390
18865
58.63
5.0281
0.5
105.54
105.54
2
3.6
2234.82
643644
18997
65.96
5.1538
0.5
118.73
118.73
1
5.68
2420.77
505854
14868
71.15
2.5104
0.5755
232.586
171.546
注：表中M量纲为KN·m，V量纲为KN。
梁端弯矩、剪力及柱轴力分别按公式5-13～公式5-15

(5-13)
(5-14)
(5-15)
计算。其中梁线刚度取自表5-1，具体计算过程见表5-6。
表5-6 梁端弯矩、剪力及柱轴力计算
Form 5-6 Curved square of roof beam end , cutting the strength and strength of axis of a cylinder calculated
层
次
边梁
走道梁
柱轴力
Mbl
Mbr
l
Vb
Mbl
Mbr
l
Vb
边柱N
中柱N
6
31.95
26.64
7.2
8.14
8.06
8.06
2.4
6.72
-8.14
1.42
5
82.84
69.09
7.2
21.1
20.89
20.89
2.4
17.41
-29.24
5.11
4
136.11
113.51
7.2
34.67
34.33
34.33
2.4
28.61
-63.91
11.17
3
176.57
147.26
7.2
44.98
44.53
44.53
2.4
37.11
-108.89
19.04
2
206.61
172.2
7.2
52.61
52.07
52.07
2.4
43.39
-161.5
28.26
1
258.454
220.88
7.2
66.57
67.4
67.4
2.4
56.17
-232.14
38.66
注：1）柱轴力的负号表示拉力，当为左地震作用时，左侧两根柱为拉力，对应的右侧两根柱为压力。
2）表中M单位为kN·m ，V单位为KN ，N单位为KN ，l单位为m。
水平地震作用下框架的弯矩图、梁端剪力图及柱轴力图如图所示。

图5-2 地震作用下的框架弯矩
Fig 5-2 The sqare of frame under earthquake

图5-3 地震作用下的框架梁端剪力及柱轴力图
Fig 5-3 The strengh of beam and axis of pillar under earthquake

5.2 横向风荷载作用框架结构内力和侧移计算
5.2.1 风荷载标准值
基本风压ω0=0.45KN/ m²，µs=0.8（迎风面），µs= - 0.5（背风面）， B类地区，H/B=23.68/50.9=0.465，由表查v=0.42，T1=0.78s，ω0T1²=0.4×0.78²=0.274KN.s²/m²,ξ=1.3022,
，
仍取⑩轴线横向框架，其负载宽度为7.8m，由公式得沿房屋高度的荷载标准值

根据各层标高处的高度Hi由表查取µz，代入上式可得各楼层标高处的q(z)见下表5-7，q(z)沿房屋高度的分布见下图5-3
表5-7 沿房屋高度分布风荷载标准值
Form 5-7 Highly distribute the wind and load standard value along the house
层次
Hi
Hi/H
µz
βz
q1(z) ，KN/m
q2(z)，KN/m
6
22.2
1.00
1.2874
1.0
3.337
2.086
5
18.6
0.838
1.2192
1.0
3.16
1.975
4
15
0.676
1.14
1.0
2.955
1.847
3
11.4
0.514
1.0392
1.0
2.694
1.684
2
7.8
0.351
1.000
1.0
2.592
1.62
1
4.2
0.189
1.000
1.0
2.592
1.62

图5-4 风荷载沿房屋高度的分布(单位：KN/m)
Fig 5-4 High wind load distribution along the housing(KN/m)
《荷载规范》规定，对于高度大于30m且高宽比大于1.5的房屋结构，应采用风振系βZ来考虑风压脉动的影响。本结构房屋高度H=28.15m<30m,且H/B=23.68/17.3=1.371.5，由表5-1可见βZ沿房屋高度在1.100~1.387范围内变化，即风压脉动的影响较小。因此，该房屋不必考虑风压脉动的影响。
框架结构分析时，应按静力等效原理将图5-3的分布风荷载转化为节点集中荷载，如图5-4。例如，第5层的集中荷载F5的计算过程如下：

图 5-5等效节点集中风荷载(kN)
Figure 5-5 Concentrated wind loading on equivalent nodal
KN

表 5-8 各层节点集中荷载
Form 5-8 Every layer node concentrates on loading
层次
1
2
3
4
5
6
集中荷载
16.4286
15.1632
15.7608
17.2872
18.486
9.7614
5.2.2 风荷载作用下水平位移验算
根据图5-4所示的水平荷载，由公式5-10计算层间剪力Vi，然后求出⑩轴线框架的层间侧移刚度，再式计算各层的相对侧移和绝对侧移。计算过程见下表5-9。
表5-9 风荷载作用下框架层间剪力及侧移
Form 5-9 Cut strength and side move among the frame layer under the function of loading of wind
层 次
Fi，kN
Vi，kN
∑Di，N/mm
△ui，mm
ui，mm
Hi，mm
△ui/hi
6
9.7614
9.7614
72466
0.1347
4.6679
3600
1／26726
5
18.486
28.2474
72466
0.3898
4.5332
3600
1／9236
4
17.2872
45.5346
72466
0.6284
4.1434
3600
1／5729
3
15.7608
61.2954
72466
0.8459
3.515
3600
1／4256
2
15.1632
76.4586
73020
1.0471
2.6691
3600
1／3438
1
16.4268
92.8854
57266
1.622
1.622
4200
1／3502
风荷载作用下框架最大层间位移角为1/3438<1/550，满足规范要求。
5.2.3 风荷载作用下框架结构内力计算
表5-10 风荷载作用边柱端弯矩及剪力计算
Form 5-10 The wind loads the curved square of post end of function and cu