地下室顶板回顶专项施工方案.doc

韶关碧桂园·太阳城四、五期芙蓉湾（一） 地下室顶板回顶专项施工方案
目　 录
第一章　　 工程概况ﻩ２
第二章 编制说明及依据ﻩ2
一、编制说明ﻩ2
二、编制依据 3
三、设计数据ﻩ3
四、原设计承载能力计算 3
第三章　　 施工进度计划 3
第四章 　 施工准备与资源配置计划ﻩ4
一、 材料准备ﻩ４
二、人员准备ﻩ4
第五章 　 支撑架设计计算ﻩ4
一、基本参数 ４
二、荷载参数ﻩ5
三、纵向支撑钢管计算ﻩ5
四、横向支撑钢管计算ﻩ6
五、扣件抗滑移的计算ﻩ7
六、支撑架立杆荷载标准值（轴力)计算ﻩ8
七、立杆的稳定性验算 8
八、可调托座验算ﻩ10
九、立杆的地基承载力计算ﻩ1０
第六章 地下室顶板承载计算 １0
一、车库顶板行车荷载ﻩ１0
二、钢筋堆场的堆载验算ﻩ１２
三、钢管堆载验算ﻩ13
四、方木、板堆载验算 １3
五、后浇带行车验算 １3
六、 人货梯承载力验算ﻩ1５
2.2 顶板稳定性计算 17
第七章 　　支撑架搭设及拆除 １８
一、搭设范围ﻩ18
二、工艺流程ﻩ１8
三、构造要求ﻩ18
第八章　　　支撑架的使用、保养与拆除 21
一、支撑架的使用 ２1
二、支撑架的保养 2１
三、支撑架的拆除 21
第九章 　 监督和检测要求ﻩ22
第十章　 安全保证措施ﻩ23
第一章 　 工程概况
本本工程名称为韶关碧桂园·太阳城四、五期芙蓉湾(一)5、10、14—19、25、２6号楼、1#、2#垃圾收集点，总建筑面积约1604１7ｍ2。拟建概况如下：
序号
栋号
建筑面积ｍ2
层数
1
５#
23９11.16
32
２
10#
119５5.58
32
3
1４#
９６51。93
30
4
15#
249５1。14
32
5
1６＃
１5587．53
３0
6
１７#
249５１。14
3２
７
１8#
１2１81.３0
３2
8
19＃
12009.０4
３2
9
2５＃
96４7。75
３０
10
26#
１５570。10
30
11
1＃、2#垃圾收集点

　本工程为现浇钢筋混凝土框架剪力墙结构,设计抗震等级为三级，建筑防火类别为一类，耐火等级二级，屋面防水等级二级，合理使用年限为5０年.地基基础为钻冲孔灌注桩+人工挖孔桩,框剪结构。
工程场地位于广东省韶关西联芙蓉新村。场区内主干道已修通，大型车辆和机械设备可以随时进场施工。
第二章 编制说明及依据
一、编制说明
为了保证韶关碧桂园·太阳城四、五期芙蓉湾（一)工程安全、文明施工、按规范化要求并达到国家规定的标准。由于本工程地下室施工完成进入主体结构施工时就没有施工道路和施工场地,根据现场的实际情况和施工的需要,在本工程的地下室顶板上布置钢筋加工房及材料堆场，在地下室顶板上(局部）设置施工道路。施工期间的荷载远大于设计活荷载,需对布置钢筋加工房及材料堆场位置、施工道路及人货梯部位的地下室顶板现浇板进行顶撑加固（具体位置详见施工平面布置图).
二、编制依据
１、韶关碧桂园·太阳城四、五期芙蓉湾(一）工程设计图纸
２、韶关碧桂园·太阳城四、五期芙蓉湾(一）施工组织设计
3、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ１62—20０8
4、《建筑施工安全检查标准》JGＪ5９-2０1１
5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ13０-20１１
6、《建筑施工高处作业安全技术规范》JＧJ８00－199１
7、《混凝土结构工程施工质量验收规范》ＧＢ502０4—２00２(201０版)
8、《工程建设标准强制性条文》20０２年版
９、《建筑工程施工质量验收统一标准》(ＧＢ5０3０0—2013)
10、《屋面工程质量验收规范》GB５0207—2012
１１、韶关碧桂园·太阳城四、五期芙蓉湾(一)工程现场实际情况
1２、根据现场载重货车≤75吨、材料堆放最大荷载 20。０kN/ｍ2进行编制。
三、设计数据
地下室顶板板厚：150mｍ
梁板砼等级:C30
梁最大间距为８。10m；断面80０×550
顶板上设计回填土厚度为1。0ｍ
活动荷载顶板园林时：4KN/m2 ;活动荷载消防车道时：３1KＮ/m2(板)25KN/ｍ2（次梁)１９KN/m2(主梁)
园林顶板设计荷载22N/m2 ;消防车道顶板设计荷载为18+19=３7KN／m2
四、原设计承载能力计算
1)查《建筑结构荷载规范》ＧB５0009—2012附录表Ａ中Ａ.１.4得：粘土自重为1８ KN／m3
2）地下室顶板覆土１。0M每平方米荷载:18 KＮ/ｍ3×1。0 M　＝18KＮ/m2
3)地下室顶板可承受荷载为:１８ KＮ/m2＋(活动荷载４KN/m2)=22ＫＮ/ｍ２
第三章　 施工进度计划
加固脚手架根据结构层施工进度搭设，搭设进度计划见下表：
搭设部位
搭设高度
搭设时间
完成时间
车道、钢筋及砂石等材料堆场
基顶～地下室顶板
方案审批完成后3天内开始
开始后15天内完成
本工程加固脚手架预计使用时间为加固搭设完成后10个月。
第四章 　 施工准备与资源配置计划
一、 材料准备
钢管：采用外径４8.3mｍ,壁厚3。6mm的Q２３5钢材质的焊接钢管,其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》(GB/T700-200６)中Ｑ2３5Ａ级钢的规定，有严重锈蚀弯曲、压扁、裂纹和损伤者禁用．立杆、纵向水平杆的钢管长度为3.5～6m或每根最大重最不超过2５ｋg为宜,钢管应全涂防锈漆.
扣件:扣件采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》(GB15831－20０6)的规定，扣件不能有裂纹、气孔、疏松、砂眼等铸造缺陷,扣件与钢管要接触良好。扣件应做防锈处理,螺栓拧紧,扭力矩达６5N·Ｍ时不得发生破坏。
木枋：50×１0０　mｍ，支撑架体上下两端软接触均加顶托。
加强对使用材料的检查,检查钢管是否合格,是否变形，检查扣件是否松动，螺栓螺纹是否有损，检查钢管型号、质量等，不合格的材料一律不准在本工程中使用,严禁使用变形和不合格的材料，严禁使用变形和不合格的扣件、钢管。
二、人员准备
架体搭设操作必须由架工搭设，架工必须持证上岗.搭设前必须由技术、安全部门对操作人员进行技术交底及安全交底.交底必须以口头形式和书面形式同时进行,并且有交底人和被交底人的签字。
第五章 支撑架设计计算
一、基本参数
按现场施工的需要,加固区域详见施工平面布置图。
立杆横向间距或排距ｌa (ｍ）:0.90; 立杆lb纵距(m)：０。9０；
立杆步距h(m):1。50;　　 模板支架搭设高度(m):3.35;
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；
采用的钢管(ｍm):Φ４8×3．5(考虑材料壁厚有下差）　；
扣件连接方式：双扣件,取扣件抗滑承载力系数:0．80;
钢管基脚20０mｍ×5０mm木板
二、荷载参数
查《建筑结构荷载规范》GＢ50009—2012，满载300ＫN的消防车对地库顶板产生的均布活荷载为２０KN／Ｍ２，故7５吨汽车对地库顶板产生的均布活荷载为50ＫN/M2。　
方木自重（kN/m2）:0.3１0；
材料堆放最大荷载（kＮ/ｍ２)：２0．000；
地库顶板行车荷载（kN/m2)：５0。000;
三、纵向支撑钢管计算
纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算,截面几何参数为
截面抵抗矩 W = 4。4９　ｃm3；
截面惯性矩 I =　１０．７8cｍ4；
　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 纵向钢管计算简图
（１)荷载的计算:
1)方木（kN/m）:
ｑ1１ = 0.31×0．9 = 0.２7９kN/m；
2）堆放材料的自重线荷载(kN/m)：
q１2 = 20×０。9 = 18ｋＮ/ｍ
3)活荷载为施工荷载标准值（kＮ/ｍ)：
ｐ１ =　５0×0。9 = ４5 kＮ／m；
(2)强度验算:
依照《规范》5．２。4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和;
最大弯矩计算公式如下：
最大支座力计算公式如下:
均布活载:ｑ1 = １.2 × q１１+　1．2 × q12 =　１.２×0.279+ 1。２×18=2１。93kN/m；
均布荷载：q2 =　1.4×1８　= 25.2０kN/m；
最大弯距 Mｍax ＝ 0.１×2１.93×０.5２　＋　0．11７ ×２5.2０×0。52
= 0。8０6kＮ。m ；
最大支座力 N ＝　1.1×２1。93×0。9＋1.2×2５．20×0.9=　４8。9３kＮ；
最大应力　σ ＝　Ｍmax / Ｗ = ０.8０6×106 / （44９０）　＝ １７9．5１ Ｎ/mm2;
纵向钢管的抗压强度设计值 [f］=2０5　N／mｍ2;
纵向钢管的计算应力 1５7。51　N／mm2　小于　纵向钢管的抗压设计强度 20５ N/mｍ2，满足要求!
(3）挠度验算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度;
计算公式如下:
ν=0。677ql4／（1０0EI)≤[ν］=ｌ/１５０　 　 　 　 　
均布恒载:
ｑ　= q11 + q１２ ＝ １８。2７９ kN/m;
均布活载：
　 　 ｐ = ４５。０ ｋN/ｍ;
ν =　 0。677 ×18．２７９×500４/（100×2。06×1０5×121900)=0.308 ｍm；
纵向钢管的最大挠度为 0.３0８　mm 小于 纵向钢管的最大容许挠度　15０0/150与１０ mm，满足要求！
四、横向支撑钢管计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力,Ｐ ＝１8.２79ｋN;　
900
900
900
g

　　 　　 　 　 　 　 　 　支撑钢管计算简图
　 　 　 支撑钢管计算弯矩图(kN·m)
　 　　　 　　　 　　支撑钢管计算变形图(mm）
　 　 　 　 　 　 支撑钢管计算剪力图(kＮ）
最大弯矩 Ｍmax =　0．154　kＮ·m ;
最大变形　Vmａx ＝ 0.１０5 mm ；
最大支座力 Ｑmax = ３。35９　kN ；
最大应力 σ= 15４０00.04５/4490 = ３4.２9８　N/mm２；
支撑钢管的抗压强度设计值 [f］＝205　Ｎ/mｍ２；
支撑钢管的最大应力计算值　34。３298 N/mm２ 小于　支撑钢管的抗压强度设计值 2０5 N/mm2,满足要求！
支撑钢管的最大挠度为 ０.105mm　小于 ９０0/１５０与10 mｍ,满足要求！
五、扣件抗滑移的计算
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》，双扣件承载力设计值取16。０0kN,按照扣件抗滑承载力系数0。8０，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12。80kＮ 。
R ≤Ｒc
其中 Ｒc --　扣件抗滑承载力设计值,取12。８0 ｋN;
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值　R＝　12。6７8　ｋN；
R ＜ 12.８0 kＮ,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
六、支撑架立杆荷载标准值（轴力）计算
作用于支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
（１）静荷载标准值包括以下内容:
１)脚手架的自重（kN)：
NG１ = 0.１25×3。６４ =０。4５5ｋN;
2)方木的自重(kN):
NG2 = 0。31×0。９×０．9　=0.25１ｋＮ；
3)堆放荷载（ｋN）：
NＧ3 =　2×０。9×0.9 =　1。６2kN;
经计算得到,静荷载标准值　NG = NG1 + NG2 ＋ NG3 = 2.325 kN;
(2）活荷载为施工荷载标准值产生的荷载
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 50×0。９×０。9　＝ 40.5 ｋN；
（3)立杆的轴向压力设计值计算公式
Ｎ = 1.2NG + 1．4NＱ ＝ 1.2×２.3２5＋1。4×４0．５ = 5９．49kＮ;
七、立杆的稳定性验算
支撑系统立杆稳定性荷载计算单元
立杆的稳定性计算公式：
组合风荷载:
σ ＝N/（φA）≤［f]
其中 Ｎ —-－立杆的轴心压力设计值（kN） ：N = １8。７64 kＮ;
　 φ　——— 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 Lo／ｉ 查表得到；
　 i -—-— 计算立杆的截面回转半径(cｍ） :i ＝　1.５９ cm；
　　 　 Ａ —-—－ 立杆净截面面积(cm2）：A =　4。24　cｍ2;
　 W ——-— 立杆净截面模量(抵抗矩)（cm3):W=4。49 cm3;
　　σ —－——钢管立杆最大应力计算值 （N/mm2);
　 　　　［f] -—-- 钢管立杆抗压强度设计值　：[f] =205　N/mm２;
　　 　　Ｌ0 ———— 计算长度 (m);
　　　 KH —－—- 高度调整系数:KH＝1; 　 　
如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1）或（2)计算
l0１＝kμ1（hd+２a） 　 　　 　 　 　 （1）
　 ｌ0２＝kμ2h 　　 　 　 (2)
　　 k1——-－　计算长度附加系数，取值为１．１6３；
　 μ　-—－－ 计算长度系数,参照《扣件式规范》表５。３。3;μ１= 1.5；μ2＝　１.７5５
ａ —-—立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a　= 0.2　m;
（1）长细比验算
顶部立杆段:l0１=kμ1（ｈｄ＋２a)=１×1．３8６×（1５０0+2×2００）＝２６33。４ｍm
非顶部立杆段:ｌ0２＝kμ2h =１×1。75５×1500=26３2.５ｍｍ
　 λ=l0/i=26３３.4/１５。9=165。62≤[λ]=21０
长细比满足要求！
(２)立柱稳定性验算
　 顶部立杆段:l01=ｋμ１(hd+2a）=1.155×1.386×(１5０0+2×20０）=3041。577mm
λ１＝l01/i＝3041。57７／15。9=1９1.294,查表得,φ1=0。1９７
f=Ｎ/（φA）=0。9mａx[１.2×(0。5+(１。1+24)×0。1６)＋1。4×１,　1。3５×(0．5+(1。1+24）×０.16）＋1。4×０.7×1]×0.９×0。9×10０0／（0。2×4２4)=5。１6×10０0/83。5３=６1.７６N/mm2≤[f］=20５ N／mm2
　 　满足要求!
非顶部立杆段:l02=ｋμ2h =１．１５5×1．7５5×1500=304０.538mm
　 　λ2＝l０2／i=304０．538/15。９＝19１.２29,查表得，φ2＝0.197
　非顶部立杆段:l０2＝ｋμ2h =1．１５5×１。75５×15０0=3040.538ｍm
　 λ２=ｌ02／ｉ=3０40．53８／1５.９＝１91。229，查表得，φ2＝0．1９7
　　 f=Ｎ/(φA)=0.９mａx［1。2×(0。75+（1．1＋2４)×0。16)+1。４×1, 1．３5×(0。7５+（1.１+２4)×0。１６)+1.4×０。7×1］×0。9×０．９×1000/(0.2×424）=５。4×1000/83。53=64。71N/mm2≤［ｆ］＝２０5 N／mｍ2
满足要求！
八、可调托座验算
可调托座承载力容许值[Ｎ]（ｋN)=3０
　 按上节计算可知,可调托座受力Ｎ＝5.１6kN≤[N]＝30ｋN
满足要求！
九、立杆的地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
　　 　　 　　 　　 p ≤fｇ　
地基承载力:
fｇ = fgk×kc ＝320 ｋPa　
其中,地基承载力标准值：ｆgk=３20 kＰa
脚手架地基承载力调整系数：kｃ=１
立杆基础底面的平均压力:ｐ=　N／A=187。64kPa
其中,上部结构传至基础顶面的轴向力设计值　：N ＝18.7６4　kN　
基础底面面积　：Ａ＝0。2×0。９=0。１８ ｍ2　
ｐ=1０4.24ｋPａ　≤ fg=３20kPa 　 　 地基承载力满足要求！
　 综上所述：该支撑架体满足相关要求。　
第六章　 地下室顶板承载计算
一、车库顶板行车荷载
1、吊车、砂车、混凝土罐车作用下楼面等效均布活荷载的确定
按《建筑结构荷载规范》ＧB5０009-2012附录ＢB.0。2:连续梁板的等效均布活荷载,可按单跨简支计算.但计算内力时,仍应按连续考虑。按《建筑结构荷载规范》GB50００9—20１２附录BB。0.4:单向板上局部荷载(包括集中荷载)的等效均布活荷载ｑe=８Mｍａx/bＬ２式中:
L——板的跨度，考虑车型状况，出于安全考虑,取车轮外边各１000mm;
ｂ——板上荷载的有效分布宽度;
Mmax——简支单向板的绝对最大弯矩，按设备的最不利布置确定。按罐车后车轮作用在跨中考虑，后轮均作用在一个共同的平面上，轮胎着地尺寸为0.６m×0.2m,后车轮作用单侧荷载取25T,前车轮作用荷载不计,(偏安全考虑）:
２、计算
1)选重量最大的罐车进行计算:罐车总重约(车和货）500ＫN即50吨考虑.
2)根据《建筑结构荷载规范》GB5０09—2０12附录B.0.5条，局部荷载的有效分布宽度按公式Ｂ.０.5—1计算有效载荷面积:
(１）ｂcy　＝ ｂty＋2Ｓ+h
=　0。6＋０。2×0+0.16(车轮宽btｙ选600mm,板厚160ｍm，无垫层S不计)=0.76ｍ
（2）当ｂcx≥bcy，bcy≤0.6L,　bcｘ≤L时;
b＝　bcy+0.７Ｌ
=0。66+０．７×2。７(次梁间距L为２。7ｍ)=2。５5m
（３）有效载荷面积
s＝b×Ｌ
=2.55×2。7=６。89m2
3)局部荷载分布的压强
(车货总重5０0KN)／(4个车轮)/(有效面积1４.15m2）＝8.83KN／m2
2、验算
车库顶板行车验算：（５0０KN车重荷载8。83KＮ/m2）＜(顶板可承受荷载22.0 KN/m2），符合顶板承载要求。
二、钢筋堆场的堆载验算
1、圆盘一级钢堆载验算
1）每盘的重量计算得：约25KＮ
2)平放时的底面积(圆盘钢底部垫废模板）:
3.14×(圆盘直径1.6／2）×2＝2。00m2
3）地下室顶板受到的压力: 25/2=１２。５ KＮ／m2
4）验算
(圆盘一级荷载为12。5KN/ｍ２)〈(顶板可承受荷载22.0N／m2）,符合顶板承载要求。
2、直条二、三级钢筋堆载验算
1)每捆的重量计算得:约25KN/捆
2）一扎钢筋每米的重量为:25/9=２.7８ KN/Ｍ
３)工字钢架放置
为保证结构安全,将钢筋堆放架设置在车库顶板次梁位置上,间隔同次梁，2。７米（次梁尺寸为250×800mｍ），
４)现假设平均每格堆放２扎钢筋，每一格架子底梁受到重量为:
2.７８×2×2.７/0。95=１5.80ＫN/Ｍ　<28。０N/Ｍ
满足要求!
三、钢管堆载验算
1、计算
1)算钢管理论重量得Ф48×3.５钢管每米自重:0。0３9６8KN/M
2）堆载面分布中得出1M宽１M高空间内可堆放约550根钢管，1M长1M宽的地方堆载1M高钢管，其重量为：（0。03９68KＮ/M)×(550根)＝21.824KＮ／M2
2、验算
（1。0Ｍ高钢管荷载为21。824　KＮ/M2)〈(顶板可承受荷载２2KN／m2），符合顶板承载要求。
四、方木、板堆载验算
１、计算
1)查《建筑结构荷载规范》GB500０９—2012附录表A中Ａ.1.1得方木、板自重:(４ KN/m3）
2)每平方受力：（4 ＫN/ｍ3)×(１ｍ）=4　ＫＮ/m２
３）方木可堆载高度:(２２ KＮ/m2）/（4　KN/m2）＝ 5．5m
2、验算
１)根据现场材料堆放要求规定方木、板堆放不超过2ｍ;
２)（要求堆载高度２m）〈（可堆载高度5。5m）,符合顶板承载要求。
五、后浇带行车验算
因车库顶板有多条后浇带，其中后浇带按最宽进行１000ｍm,故需用１6#工字钢架设在后浇带上以便过车。
后浇带铺设工字钢大样图
选重量最大的运输货车进行计算:货车总重约（车和货)４00KN;假设车轮只压在一条工字钢上(荷载全部作用在一条工字钢上）,现对16＃工字钢承载力进行计算:
１、构件参数: 　
抗震调整系数 gRE： 0。75
热轧普通工字钢：　I16
钢材牌号：　Q23５
钢材强度折减系数: 1。０0
腹板厚度：　ｔw　=　6.０0 mm
毛截面面积:　Ａ =　２６.11cｍ２
截面惯性矩： Ix　= １１2７.０0cm4
半截面面积矩：　Sx　= 80。80cm３
回转半径: ix =　6。57cm；iy　＝ 1.89cｍ
截面模量: Wx = 140。90ｃm3;Wy　= ２1.10cm3
截面模量折减系数:　 ０.９5
净截面模量： Wnx ＝ 133.８5cｍ３;Wny ＝ ２0.05cm3
受压翼缘自由长度:　 l１ ＝ 2.0０m
截面塑性发展系数: gx = 1。05;gy　=　1.05
2、构件承载力
构件截面的最大厚度为 ９。90mm, 根据表3。4。1—1, f ＝ 215．０0N/mm2,　fv ＝ 1２５。00N/mm2
根据GＢ／T 700－1988及ＧB/T 1５91-19９4，　fｙ =235.00Ｎ/mm2
弯曲正应力控制的单向弯矩设计值
Mｘ１ = １.00× f × Wnｘ × gx =　１。００ ×　２15。00　× １33。85 × 1０3 ×　10—6 × 1.０５　=　３０.2２kＮ·m
只承受与腹板平行的剪力时，　可承受的剪力设计值
Vmax＝
整体稳定控制的单向弯矩承载力设计值(绕x-x轴)
简支梁I16, 钢号Q２35，　受压翼缘自由长度l1为2。00ｍ，
跨中无侧向支承, 集中荷载作用在上翼缘,查表 B.２, 并插值计算,　得轧制普通工字钢简支梁的jｂ为２.000
jｂ 〉 0。6, 根据(B.1-２）式， 得
整体稳定控制的单向弯矩承载力设计值(绕x-x轴）:　
Mｘ２　＝ １。00× ｆ　× jｂ ×　Wx／１000。 = 1。00 × ２1５。０0　× 0。929　× 140.9０ /１0００。 = 28．14 kＮ·m
综上,可承受与腹板平行的剪力设计值为10４。6１kN
每个车轮带给工字钢的荷载为：４00/4=100ＫN〈104。6１kN
符合工字钢承载要求!车辆可以安全通过。
为了保证后浇带的安全通过，在后浇带底部做采用钢管架顶撑。同时在后浇带顶部铺设道板。保证车库的安全通过。
六、 人货梯承载力验算
(一)SC施工升降机概述
本工地主要技术参数如下:
名称
施工升降机
生产厂家
广州市京龙工程机械有限公司
型号
ＳＣ200／２0０TＤ
运行速度
36m/mｉｎ
出厂日期
２014年 9 月
最大起升高度
1５０m
额定载重量
2×２０0０Ｋg
额定功率(KW）
2×3×11
吊笼尺寸(内空)
3。2×1.5×２.７ｍ
吊笼自重(含传动机构)
2×２200Kg
外笼自重
14８0Kg
标准节尺寸
６50×６50×15０8mｍ
标准节用量
40 节
电缆导向装置
电缆小车
标准节/每节自重
φ4。5：１5０Kｇ
防坠安全器型号
SAJ40-1。２
附墙架类型
Ⅱ型
附墙间距
５.６m　
导轨架与建筑物距离
２.9－3。６ ｍ
总自重
约 22５00 Kｇ
基础地面承载
≥0.１5Mpa
预计安装高度
６0 　 m
(二）加固方法及施工注意事项
根据现场实际情况,采用落地式满堂钢管脚手架对顶板进行加固,
满堂钢管脚手架搭设参数为:
为使得将荷载分散到负一层底板，在堆放区域搭设满堂架,钢管纵横向均为９0０㎜,步距1.5m。满堂架设置垂直剪刀撑，纵横向间距不大于6M。立杆底部通长垫50×100方木。在施用过程中，要严格按照方案限载要求堆放,不可局部集中堆放,防止集中荷载破坏,在过程中要定期监控,看是否存在局部沉降,若出现应立即采取加固措施.
(三）回顶计算书
2。１参数信息
1。基本参数
立柱横向间距或排距l(m),脚手架步距h(ｍ）:１.５；
立杆纵向间距0.9（ｍ)，脚手架搭设高度H（m)：3。35；
钢管类型(ｍm):Φ48×3。5（考虑材料壁厚有下差）,轮扣件连接方式。
Φ48×3。5mm轮扣式钢管支架性能
外径
mm
壁厚
mm
截面积
cm2
惯性距
ｃm4
抵抗距
cm３
回旋半径cm
48
3.5
4.24
1０.78
4。4９
１.59
2.荷载参数
总自重Ｇ计算: 　 　
G=吊笼重量+外笼重量+导轨架总重量＋对重重量＋基础楼板重量(Kg)
立杆恒荷P计算:
(考虑动载、自重误差及风载对基础的影响,取系数n=2)
P =Ｇ×n(Kg）
∵　 1 Kg =　０。0０98　kN
∴ Ｐ　＝　Ｇ×２×０.0098
　 　 ＝ G×0．０2 ｋＮ
例:ＳC200/2００TD型升降机，高度为120米，Ⅱ型附墙架．
　　（下面重量参见《施工升降机主要技术参数表》）
　 吊笼重(双笼）:2×22００ Ｋg 、　　 　 外笼重:　148０ Ｋg
导轨架重 ： 66×１50 Ｋg　 (标准节每节1５0Kg ，总共6６节）
载重重(活荷) ： 2×２000 Ｋg
　基础楼板重量：25×4.４×3。８×(０.3+0。1６)=1９2Ｋg
注：1、吊笼重已包括传动机构的重量。
　 　 2、 附墙架等其它配件重量忽略不计.
总自重G=2×2200＋148０＋１50×６6＋１9２
=15972Kg
　 　Ｐ=G×0.02ｋN
＝１597２×0。02ｋＮ
=31９.44k N
施工均布荷载标准值（kN/m2):　319．44/（４。4*３.8）=19.10；
施工活荷载最大值（kN/m2）：4００0×0.0２/(4.4＊３.8)=4.．７8。
荷载通过立杆上的可调顶托直接传递到立杆上。此时支撑架立杆为轴心受压构件，按《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》计算立杆的承载能力。 　
2.2 顶板稳定性计算
1、立杆荷载标准值（轴力)计算
作用于支撑架的荷载包括静荷载、活荷载。
(1)静荷载标准值包括以下内容:
①脚手架的自重（kN）:
ＮG1 ＝　0。149×５.000　=　0.7４5 ｋN;
②方木自重(ｋN）：
NＧ3　= ３.0０0×０。60０×0。900　= １.620 kN;
③恒荷载(kＮ）:
NＧ４　＝ 1９。１0×０。600×０.90０＝10．３2kＮ；
　　　 经计算得到，静荷载标准值 NＧ　＝ NG1+ＮＧ3+NＧ４　= １2.６8　ｋN;
（２)活荷载
经计算得到,活荷载标准值 NQ =　4.78　kＮ；
(３)因不考虑风荷载，立杆的轴向压力设计值计算公式
　 N　＝　1.2N G ＋ 1。4ＮＱ = １。２×１2。６8　+ 1.4×4.7８= 21。910　kN;
2、立杆的稳定性验算
立杆的稳定性计算公式：
其中 N --－- 立杆的轴心压力设计值（kN)　：N　=21．910 ｋN；
　 φ --—- 轴心受压立杆的稳定系数,按长细比查附表C得;
　 A ——-—　立杆净截面面积(ｃｍ2）：A = 4.２４ cm2；
　 [ｆ］-——- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f］ =20５.００ Ｎ／mm2；
　 　　 　i———-计算立杆的截面回转半径（cm) ：i　= １．58cm；
L0—-—— 计算长度　（m)。
立杆的计算长度 L０　= 1。5 m
L0/i ＝　1500　/　15.800　＝ 94.９37
由长细比 L0/ｉ 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 φ=0。626;
钢管立杆受压应力计算值 ;
σ　=219１0/( 0。６26×424.000 )＝ 8２。５47 N/mm2;
钢管立杆稳定性验算　σ = 8２.547N／ｍｍ2 小于钢管立杆抗压强度设计值 [f] ＝ 2０5．000　N/mm２,满足要求！
第七章 支撑架搭设及拆除
一、搭设范围
按现场施工通道和材料堆放的需要,在地下室顶板上设置车道、钢筋原材、砖、砂石等材料和钢筋、木工制作房、半成品堆场放部位；(加固区域详见施工平面布置图）。
二、工艺流程
铺底部垫木→逐根树立立杆并随即与第一步横杆扣紧→装第一步小横杆并与立杆扣紧→安第一步大横杆与各立杆扣紧→安第一步小横杆→安第二步大横杆→安第二小小横杆→第三、四小大横杆和小横杆→加设剪刀撑。
三、构造要求
1、杆件与扣件
(１）扣件规格必须与钢管外径相同。在主节点处固定横向平杆、纵向平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150ｍm.对接扣件开口朝上或朝内，各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mｍ。立杆上下交叉使用顶托抵紧上部梁板。
（2)杆件之间的斜交节点采用旋转扣件。对于平杆、立杆、斜杆交汇的节点,其旋转扣件轴心距平立杆交汇点应≤１５0ｍm。
（3）杆件接长采用对接扣件。立杆的对接,错开布置,相邻立杆接头不得在同步内,错开距离≥500mm，立杆接头与中心接点之间不大于600mm。
２、搭设要求
（1）脚手架构架
所有立杆纵距,立杆排距均为900ｍｍ×900mm;立杆步距为1５0０ｍｍ，实际搭设时根据搭设高度进行选择。地面20０ｍm高为第一道横杆（扫地杆).
（2）纵横向水平杆
纵横向水平杆设置在立杆内侧，应连续设置；纵向水平杆的对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内;不同步或不同跨两各相邻接头在水平方向错开的距离不应小于５00mm;各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1／３。搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定,端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于1０0mｍ;纵横向水平杆应采用直角扣件固定在立杆上．
(3）立杆
每根立杆底部应设置厚度不小于5０mm的木垫板。
脚手架立杆必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于２０0mm处的立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上．地下室顶板的顶撑加固立杆与负一层现浇板顶撑加固的立杆必须在同一立面位置，保证上、下层的立杆同心。钢管立杆顶部应采可调节Ｕ型托，且其螺杆伸出钢管顶部的使用长度不得大于20０mｍ,安装时应保证上下同心，U型托上部增设５×10木方以分散上部荷载。
（4)剪刀撑与横向斜撑
在竖向须沿长度连续设置剪刀撑。剪刀撑的斜杆与水平面交角在45°~60°之间,跨越立杆的根数在5～7根之间，剪刀撑应在纵向整个长度和连续布置，斜杆应与脚手架基本构架杆件可靠连接，即将一根斜杆扣在立杆上,另一根斜杆扣在小横杆伸出部分上，这样可以避免两根斜杆相交时,把钢管别弯。剪刀撑斜杆的接长须采用搭接，搭接长度1米,设置３个旋转扣件，旋转扣件距管头100mm以上.其搭设示意如下图所示：

地下室顶板

3、扣件规格必须与钢管外径相同；螺栓拧紧扭力距不应小于40N·ｍ;且不应大于65N·ｍ；在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于15０mm；对接扣件开口应朝上或朝内;各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于1０0ｍm。
4、后浇带处采用16＃工字钢和20×12０0×9000钢板架设在后浇带上以便过车。
第八章　 支撑架的使用、保养与拆除
一、支撑架的使用
１、支撑架搭设完，应经业主、监理、施工方共同检查验收合格后,方能投入使用.
2、支撑架使用中应定专人定期查看以下项目：扣件的设置和连接,支撑等的构造是否符合要求,扣件螺栓是否松动,脚手架是否变形,并做详细书面记录。
3、严禁随意拆除支撑架杆件和进行危及架子的作业。
二、支撑架的保养
1、检查扣件是否有松动的同时，应对扣件的旋转面及螺丝丝口上油一次。
2、每天检查一次架体的变形情况,架体是否固定牢靠,发现问题及时加固修复。
三、支撑架的拆除
1、脚手架拆除前应全面检查脚手架道扣件连接、支撑体系等是否符合要求。
2、架体拆除时应分划作业区，周围设围栏或竖立警戒标志,设专人指挥,严禁非作业人员入内。
3、拆除的作业人员,必须戴安全帽，穿软底鞋。
4、拆除顺序应遵循由上而下、先搭后拆、后搭先拆的原则,即先拆剪刀撑、斜撑、后拆横杆、立杆等,并按一步一清的原则依次进行,要严禁上下同时进行拆除作业,需分段拆除。
5、拆下的扣件和配件及时运至地面，严禁乱堆乱放，必须做到工完场清。
第九章 　监督和检测要求
1、在加固范围地下室顶板的临时道路两侧砌筑2００mm高砖砌体,抹灰并刷油漆,在入口与转弯处,悬挂限重、行驶路线标识。
2、为了保证架体的稳定,在使用过程中应定专人定期查看以下项目:扣件的设置和连接,支撑等构造是否符合要求,扣件是否松动,脚手架是否变形。
３、现场派专人对进出车辆进行指挥,控制车总重量不超过5０KN的才能上车库顶板,严禁超载。
4、在混凝土浇捣时，运输车辆较多，现场配设调度一人,确保地库顶板上的道路，只能停一辆混凝土运输车。划分混凝土泵车停放区域,每个泵车支撑脚下设置１000ｍｍ×４００mm ×2０0mm的枕木。
5、对加固的施工区域,堆放材料严禁超过50ＫＮ/m2。
6、对顶板混凝土强度达到设计要求而未进行加固的各施工区域、各材料堆放区挂明显的限载标示牌,内容包括数据、高度等。
（1)盘圆和直条钢筋堆放高度要求不超过一层（单捆).
(2)钢管堆放高度要求不超过1。5ｍ。
（3）方木、板等堆放高度要求不超过２m。
（4)砂石堆场及实心砖等材料的堆放高不得超过1。５m,多孔砖的高度不得超过1。８ｍ,空心砖不得超过2.0m。
7、每周对车库顶板面、板底、框架梁、支撑系统进行监测。发现结构异常就立刻对顶板进行卸荷,并请有资质单位对其进行检测,严重专项方案必须进行补强．并不再使用该地方作为施工场地。
8、专职安全管理人员及栋号负责人应严格按照该方案进行指导施工及检查验收,完成后通知质量部门负责人与技术部门与建设、监理等单位的相关负责人进行联合验收合格后方可投入使用。
9、投入使用后安全员及栋号负责人每天进行一次现场检查支撑架体的变形情况,发现问题在第一时间内向项目负责人通报，并采取可靠的加固应对措施进行加固处理。
10、加固的范围：平面图中所规划的材料堆场及施工通道均加固的范围。
11、施工通道、长时间的材料堆场、砼泵车行驶路线及泵车设置等部位的地下室顶板均严格按此方案进行顶撑加固。
第十章 　安全保证措施
1、支撑架搭设人员必须是经过国家《特种作业人员安全技术管理规则》考核合格的专业架子工,上岗人员应定期体检,体检和考核合格者持证上