青年城(二期)塔吊基础施工方案塔吊基础计算.doc
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塔吊基础方案 一、 工程概况 1、本工程位于松江区九亭镇,地块南临蒲汇塘河,东临沪亭路,西临横泾河,北临沪松公路并与地铁9#线车站一墙之隔,与9#线车站物业开发管理为一个整体。地块面积41162㎡,由3#、4#、5#、6#、7#、8#公寓楼及9#酒店、10#办公楼组成。 2、因地块面积巨大,根据塔吊平面布置应最大程度满足施工区域吊装需要,尽可能减少吊装盲区的原则,以及地下室工程施工中能充分利用塔吊来满足施工需要,按照施工组织总设计要求拟搭设6台附墙式塔吊,其中QTZ80B(工作幅度60M,额定起重力矩800KN.M)2台,QTZ80A(工作幅度55M,额定起重力矩800KN.M)4台,平面位置详附图。 3、拟建建筑物高度及层数 建筑物楼号 3 4 5 6 7 8 9 10 层数(层) 15 13 13 15 17 19 23 23 建筑物高度(m) 72.5 62.9 62.9 72.5 82.1 91.7 104.0 104.0 4、根据建筑物高度,1#塔吊位于3#楼西北侧位置,搭设高度为86M;2#塔吊位于9#楼南侧位置,搭设高度为114M;3#塔吊位于5#楼西北侧位置,搭设高度为77M,设水平限位装置;4#塔吊位于10#楼东南侧位置,搭设高度为114M;5#塔吊位于6#楼西北侧位置,搭设高度为100M,6#塔吊位于8#楼西北侧位置,搭设高度为100M。其中5#、6#塔吊为QTZ80B,其余4台为QTZ80A。 5、塔吊应在土方开挖前安装完毕,故采用型钢格构式非塔吊标准节插入钻孔灌注桩内,以保障塔吊安全、稳定和牢固可靠,且不妨碍地下室顶板混凝土的整体浇筑施工,有利于加快施工进度和确保工程质量。 6、本工程采用钻孔灌注桩筏板基础,基坑底标高为-8.000、-8.800、-9.100,本工程±0.000相当于绝对标高6.150m,自然地坪标高相对于绝对标高-1.45m。 7、根据本工程地质勘察报告,各土层极限摩阻力、端阻力标准值指标见下表: 层号 土层名称 埋深(m) 相对标高(m) 钻孔灌注桩 抗拔系数(λ) Fs(KPa) Fp(KPa) 1 灰色砂质粉土夹粉质粘土 13 -14.45 15 0.6 2 灰色粉质粘土 14 -15.45 15 0.6 灰色粘土 21 -22.45 20 0.6 1-1 灰色粉质粘土 26.5 -27.95 35 0.6 1-2 暗绿色粘土 30 -31.45 55 900 0.6 草黄色砂质粉土 34 -35.45 70 1800 0.6 1 灰黄色粉质粘土 36 -37.45 50 0.6 t 草黄~灰色粉砂 47 -48.45 75 2500 0.5 2 灰色粉质粘土夹粉砂 53 -54.45 45 0.6 1 灰色粉砂夹粉质粘土 65 -66.45 75 2000 0.5 2 灰色粉砂 75 -76.45 80 2500 0.5 灰色中粗砂 100 -101.45 90 3000 0.5 8、塔式起重机主要技术性能表 塔吊型号 QTZ80B QTZ80A 序号 载荷名称 单位 数量 单位 数量 1 基础所受的垂直荷载 KN 587 KN 511 2 基础所受的水平荷载 KN 62 KN 72 3 基础所受的倾翻力矩 KN.M 1642 KN.M 1242 4 基础所受的扭矩 KN.M 310 KN.M 348 5 独立式整机重 T 40.83 T 6 平衡重 T 13.92 T 14.2 7 工作幅度 M 60 M 55 8 最大起重量 T 8 T 6 9 末端起重量 T 1 T 1.2 10 额定起重力矩 KN.M 800 KN.M 800 11 塔身截面 M 1.8×1.8 M 1.6×1.6 12 最大起升高度 独立式 M 47 M 40 13 附着式 M 160 M 140 14 装机总容量 KW 48 KW KW 二、 塔吊布置原则 本工程作业面积大,综合考虑塔吊的作用半径、起吊重量、基础工程桩位布置、围檩支撑结构设计、房屋结构设计、经济性比较后,作出以下布置原则。 1. 塔吊布置在基坑内 2. 塔吊共6台,55m臂 4台,60m臂 2台 3. 塔吊选型:市沪淞建筑机械厂有限公司生产的QTZ80A(5512)及QTZ80B(6010)塔吊。 4. 具体位置详见《塔吊平面布置图》 5. 因塔吊布置在基坑内,考虑到土方开挖后安装困难。并为兼顾土方开挖垂直运输,塔吊需在基础开挖前投入正常使用。 6. 塔吊桩基础采用钻孔灌注桩 7. 桩上部钢支柱采用H型钢,上端标高-0.50m 8. 塔吊基础采用C30水下混凝土,Φ800钻孔灌注桩,上部H型钢格构非标准节插入桩内2500。塔吊标准节与型钢格构用高强度螺栓和盖板焊接连接固定。详见附图 三、 计算依据 1. 《地基基础设计规范》 DGJ08-11-1999 2. 《建筑桩技术规范》 JGJ94-94 3. 《混凝土结构设计规范》 GB50010-2002 4. 《建筑结构焊接规程》 JGJ80-91 5. 《建筑结构设计荷载规范》 GB50009-2001 6. 沪淞 建筑机械厂有限公司的QTZ80A、80B塔式起重机的《使用说明书》 7. 本工程平面图、结构图、围檩支撑图 四、 塔吊分项参数计算 塔吊是施工场地最重要的施工机械之一,其使用贯穿了整个工程。在这过程中间隔时间长,不可预见性因素多,为确保塔吊的安全,以下计算都按极限苛刻条件下能保证塔吊正常工作计算。即:塔吊设置在最大开挖深度处;型钢柱与混凝土灌注桩连接按光滑面锚固。(计算详值见计算表格) 1. 基础竖向极限承载力计算 F=F1+ F2 F ——基础竖向极限承载力 kn F1——塔吊自重(包括压重) kn F2——最大起吊重量 kn 2. 单桩抗压承载力、抗拔力计算 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条) (“+”计算结果为抗压,“-”为抗拔) 其中 Ni ——单桩桩顶竖向力设计值 kN n ——单桩个数, n=4; F ——作用于桩基承台顶面的竖向力设计值 T G ——塔吊基础重量 KN Mx,My——承台底面的弯矩设计值 kN.m xi,yi——单桩相对承台中心轴的XY方向距离 m M ——塔吊的倾覆力矩 kN.m 3. 桩长以及桩径计算 桩采用钻孔灌注桩 Rk实际=fpAp+Up∑fsli>R=Ni×ξ1 UP =πd 其中 Rk实际 ——实际钻孔灌注桩承载能力 KN fpAp ——桩端面承载能力 KN Up∑fsli ——桩侧摩擦阻力总和 KN R ——单桩轴向承力安全值 KN ξ1 ——桩安全系数 取2 d ——桩直径 m 4. 桩抗拔验算 Qk=λRk实际 5. 桩配筋计算 桩身配筋率可取0.20%~0.65%(计算取上限0.65%),抗压主筋不应少于6Φ10,箍筋采用不少于Φ6@300mm的螺旋箍筋,在桩顶5倍桩身直径范围内箍筋Φ6@100mm,每隔2m设一道2Φ12焊接加强箍筋。 As=S桩截面×配筋率 n =4As/(πφ2) 其中 n ——竖筋根数 根 As——钢筋总截面积 m Φ——竖筋直径 m 6. 桩上部钢支柱计算 钢支柱采用h×b×tw×t=350×350×12×19,H型钢。 A=hb-(b-tw)(h-2t)=0.017㎡ 1) 四柱整体验算 A总=4A 截面惯性矩Iz 回转半径 i=(Iz/A总)0.5 构架长细比 查φ 2) 单柱验算 Iz i=(Iz/A)0.5 井架长细比 查φ 7. 钢支柱上部螺栓紧固水平钢板抗拔计算 H型钢上部螺栓紧固水平钢板采用500×500厚20,Q235钢板,采用电焊与下部H型钢焊接,焊接高度不小于6mm。 1) 焊接强度验算 160 σ——焊接强度 N——轴心最大拔力,等于塔吊拔力 ——焊缝长度等于4478mm ——焊缝的抗拉抗压强度设计值,Q235等于160 8. 缀条计算 缀条采用12#槽钢 截面面积 A=0.0015700 ㎡ V=V1+V2 V1——塔吊水平力引起应力 V1=F4/2 F4——塔吊水平力 V2——塔吊扭矩引起应力 V2=Mn/2(D×1.414) Mn——塔吊扭矩 D——桩间距 fv>V/A fv——槽钢的抗剪强度,厚度小于16mm,取125 A ——槽钢截面积 9. 螺栓计算 采用φ30高强度螺栓,每肢2颗 A总=πd2 σ=N拔/ A总<295 螺栓抗剪验算 τ=Mn A总/(2×桩间距/1.414)<fv=170KN/m㎡ 10. 桩水平力验算 由于地质报告未进行桩侧土水平抗力系数的比例系数 m试验,采用规范提供的经验值如下表所示。取8MN/m4 。 序 号 土 的 分 类 m(MN/m4) 1 流塑粘性土IL>1、淤泥 3~5 2 软塑粘性土1>IL>0.5、粉砂 5~10 3 硬塑粘性土0.5>IL>0、细砂、中砂 10~20 4 坚硬、半坚硬粘性土IL<0、粗砂 20~30 5 砾砂、角砾、圆砾、碎石、卵石 30~80 6 密实粗砂夹卵石,密实漂卵石 80~120 1) 基本资料: 桩类型:桩身配筋率ρg<0.65%的灌注桩 桩顶约束情况:铰接、自由 截面类型:圆形截面 桩身直径 d = 800mm 混凝土强度等级 C30 Ft = 1.50N/mm Ec = 30000N/mm 桩身纵筋 As = 3267mm 净保护层厚度 c = 50mm 钢筋弹性模量 Es = 200000N/mm 桩入土深度 h = 23.000m 桩侧土水平抗力系数的比例系数 m = 8MN/m4 桩顶竖向力 N = 1000.0kN 设计时执行的规范: 《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-94) 以下简称 桩基规范 2) 单桩水平承载力设计值计算: (1)、桩身配筋率 ρg: ρg = As / (π × d 2 / 4) = 3267/(π×8002/4) = 0.65% (2)、桩身换算截面受拉边缘的表面模量 Wo: 扣除保护层的桩直径 do = d - 2 × c = 800-2×50 = 700mm 钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值 αE = Es / Ec = 200000/30000 = 6.667 Wo = π × d / 32 × [d 2 + 2 × (αE - 1) × ρg × do 2] = π×0.800/32×[0.8002+2×(6.667-1)×0.65%×0.7002] = 0.053m (3)、桩身换算截面积 An: An = π × d 2 / 4 × [1 + (αE - 1) × ρg] = π×0.8002/4×[1+(6.667-1)×0.65%] = 0.52m (4)、桩身抗弯刚度 EI: 桩身换算截面惯性距 Io = Wo × d / 2 = 0.053×0.800/2 = 0.0212m4 对于钢筋混凝土桩,EI = 0.85 × Ec × Io EI = 0.85×30000×1000×0.0212 = 541622.927kN/m (5)、桩的水平变形系数 α 按下式确定: α = (m × bo / EI) 1 / 5 (桩基规范5.4.5) 对于圆形桩,当直径 d ≤ 1m 时,bo = 0.9 × (1.5 × d + 0.5) bo = 0.9×(1.5×0.800+0.5) = 1.530m α = (8000×1.530/541622.927)1/5 = 0.4686(1/m) (6)、桩顶(身)最大弯矩系数 νm: 桩的换算埋深 αh = 0.4686×25.000 = 11.715 查桩基规范表5.4.2得:νm = 0.768 (7)、其余参数: 桩截面模量塑性系数 γm = 2.00 (圆形截面) 桩顶竖向力影响系数 ζN = 0.5 (竖向压力) (8)、单桩水平承载力设计值 Rh: 对于桩身配筋率ρg<0.65%的灌注桩,可按下列公式计算单桩水平承载力设计值 Rh = α × γm × ft × Wo / νm × (1.25 + 22 × ρg) × (1 ± ζN × N / γm / ft / An) (桩基规范5.4.2-1) =0.469×2×1500×0.053/0.768×(1.25+22×0.65%)×(1+0.5×1000.0/2/1500/0.52)= 178.7kN 四桩水平承载力 =4×178.7kN=714.8 kN>62KN 11、QTZ80B塔式起重机基础计算表 符号 意义 公式 单位 计算值 钻孔灌注桩计算 G 桩上部钢支架总重 KN 60.0 m 标准节重 KN 9.3 b 标准节边长 M 1.8 N 标准节数量 节 20.0 F1 塔吊自重(包括平衡重) KN 587.0 F2 最大起吊重量 KN 80.0 F3 标准节总重 KN 186.0 Mn 基础承受扭矩 F3=m×N KN.m 310.0 M 倾覆力矩 KN.m 1642.0 F4 水平荷载 KN 62.0 钻孔灌注桩桩顶标高 m -9.05 ξ1 桩安全系数 取 2.0 d 桩直径 m 0.80 D 桩间距 D=9d/4 m 1.800 l 取桩有效长度(最大开挖深度至桩底) m 23 Ni 单桩承力设计值 KN 1177.090 N拔 抗拔力设计值 KN -629.290 R 单桩轴向承力安全值 KN 2354.181 Up∑qsili 桩侧总极限摩擦阻力 KN 1666.301 qpAp 桩端点极限承载力 KN 904.779 Rk实际 取桩长度后实际承载力 Rk实际=fpAp+Up∑fsli KN 2571.079 符合 Qk 取桩长度后实际抗拔力 Qk=λRk KN 1542.648 满足 桩配筋计算 根据桩径按内插法计算工程桩桩身配筋率(0.20%~0.65%) 取 0.65% As 截面钢筋面积 m2 0.003267 Φ 竖筋直径 mm 20.000 n 竖筋数量 n=4As/(πΦ2) 根 10.4 箍筋取 Φ8@200mm的螺旋箍筋 桩上部钢立柱计算 H型钢规格 350×350×12×19 30 H 桩顶到钢构件上端长度 m 9.9 A 横截面面积 ㎡ 0.017 I合 四根立柱组合极惯性距 外部参照CAD自动计算 m4 0.056284 I单柱 单柱极惯性矩 外部参照CAD自动计算 m4 0.000068 i合 四根立柱组合回转半径 i=(I/4A)0.5 M 0.908611 i单柱 单柱回转半径 i=(I/A)0.5 0.062942 λ合 四根立柱组合长细比 λ=H/i 10.840724 φ=0.984 λ单柱 单柱长细比 λ=H/i 23.831576 φ=0.848 σ合 最大应力 σ=Ni/Aφ N/mm2 70.184816 满足 σ单柱 最大应力 σ=Ni/Aφ N/mm2 81.441 满足 钢构件插入桩深度(不计钢柱顶端阻力) τ 钢筋和混凝土的粘结应力(光面钢筋取1.5~3.5) kN/m2 1.5E+03 d 型钢等截面圆钢直径 m 0.147 h 插入桩长度 h=Ni/(τ×π×d) m 1.696 型钢上部水平钢板焊接强度验算 σ 焊接强度 N/mm2 23.422 满足 N 塔吊拔力 N 629290.319 lw 焊缝长度 mm 4478.000 t 焊缝高度,等于6 mm 6.000 缀条计验算 规格 C12槽钢 面积(A) mm2 1570 V1 塔吊水平力引起剪力 V1=F4/2 KN 31.000 V2 扭矩引起的剪力 V2=Mn/2(D×1.414) KN 60.899 V 水平力和扭矩组合作用剪力 V=V1+V2 KN 91.899 fv 槽钢抗剪强度 fv>V/A N/mm2 58.534 满足 螺栓计算 塔吊每肢螺栓数 颗 3 d 螺栓直径 mm 30 A 螺栓截面积 m㎡ 2121 σ 螺栓应力 σ=N拔/A N/mm2 297 满足 τ 剪力 τ=Mn/(2×D×1.414)/A N/mm2 28.718 满足 12、QTZ80A塔式起重机基础计算表 符号 意义 公式 单位 计算值 钻孔灌注桩计算 G 桩上部钢支架总重 KN 60.0 m 标准节重 KN 9.3 b 标准节边长 M 1.6 N 标准节数量 节 20.0 F1 塔吊自重(包括平衡重) KN 587.0 F2 最大起吊重量 KN 60.0 F3 标准节总重 KN 186.0 Mn 基础承受扭矩 F3=m×N KN.m 348.0 M 倾覆力矩 KN.m 1242.0 F4 水平荷载 KN 72.0 钻孔灌注桩桩顶标高 m -9.05 ξ1 桩安全系数 取 2.0 d 桩直径 m 0.80 D 桩间距 D=2d m 1.600 l 取桩有效长度(最大开挖深度至桩底) m 23 Ni 单桩承力设计值 KN 1036.464 N拔 抗拔力设计值 KN -500.664 R 单桩轴向承力安全值 KN 2072.929 Up∑qsili 桩侧总极限摩擦阻力 KN 1666.301 qpAp 桩端点极限承载力 KN 904.779 Rk实际 取桩长度后实际承载力 Rk实际=fpAp+Up∑fsli KN 2571.079 符合 Qk 取桩长度后实际抗拔力 Qk=λRk KN 1542.648 满足 桩配筋计算 根据桩径按内插法计算工程桩桩身配筋率(0.20%~0.65%) 取 0.65% As 截面钢筋面积 m2 0.003267 Φ 竖筋直径 mm 20.000 n 竖筋数量 n=4As/(πΦ2) 根 10.4 箍筋取 Φ8@200mm的螺旋箍筋 桩上部钢立柱计算 H型钢规格 350×350×12×19 30 H 桩顶到钢构件上端长度 m 9.9 A 横截面面积 ㎡ 0.017 I合 四根立柱组合极惯性距 外部参照CAD自动计算 m4 0.044694 I单柱 单柱极惯性矩 外部参照CAD自动计算 m4 0.000675 i合 四根立柱组合回转半径 i=(I/4A)0.5 M 0.809675 i单柱 单柱回转半径 i=(I/A)0.5 0.199039 λ合 四根立柱组合长细比 λ=H/i 12.165374 φ=0.978 λ单柱 单柱长细比 λ=H/i 7.536206 φ=0.99 σ合 最大应力 σ=Ni/Aφ N/mm2 62.179037 满足 σ单柱 最大应力 σ=Ni/Aφ N/mm2 61.425 满足 钢构件插入桩深度(不计钢柱顶端阻力) τ 钢筋和混凝土的粘结应力(光面钢筋取1.5~3.5) kN/m2 1.5E+03 d 型钢等截面圆钢直径 m 0.147 h 插入桩长度 h=Ni/(τ×π×d) m 1.493 型钢上部水平钢板焊接强度验算 σ 焊接强度 N/mm2 18.634 满足 N 塔吊拔力 N 500664.356 lw 焊缝长度 mm 4478.000 t 焊缝高度,等于6 mm 6.000 缀条计验算 规格 C12槽钢 面积(A) mm2 1570 V1 塔吊水平力引起剪力 V1=F4/2 KN 36.000 V2 扭矩引起的剪力 V2=Mn/2(D×1.414) KN 76.909 V 水平力和扭矩组合作用剪力 V=V1+V2 KN 112.909 fv 槽钢抗剪强度 fv>V/A N/mm2 71.917 满足 螺栓计算 塔吊每肢螺栓数 颗 3 d 螺栓直径 mm 30 A 螺栓截面积 m㎡ 2121 σ 螺栓应力 σ=N拔/A N/mm2 236 满足 τ 剪力 τ=Mn/(2×D×1.414)/A N/mm2 36.268 满足 五、材料选用及施工方法 根据计算塔吊基础选用 1、桩基选用C30水下混凝土Φ800钻孔灌注桩,桩长(自桩顶垫层面以上100至桩底)为23米,桩身配12Φ22主筋,φ8@200螺旋箍筋,桩顶以下3000采用φ8@100螺旋箍筋。2Φ12@2000焊接加强箍筋。QTZ80B(工作幅度60M,额定起重力矩800KN.M)2台,桩间距同标准节宽度为1800。QTZ80A(工作幅度55M,额定起重力矩800KN.M)4台,桩间距同标准节宽度为1600。 2、格构立柱采用Q235 H型钢350×350×12×19,锚入桩身≥2500,长度详附图。缀条选用12#槽钢,上下各设双拼12#槽钢,每隔1500设12#槽钢水平撑及缀条斜撑。以加强其稳定性。 3、塔身标准节与格构采用螺栓连接,为防止因H型钢立柱安装偏位,而造成塔身与格构产生较大剪力且安装困难,在格构顶部采用Q235 H型钢350×350×12×19十字水平梁。水平梁连接处用550×350×20加强板,与立柱处用牛腿焊接连接,立柱顶部用500×500×20钢板与标准节连接,采用2-M30螺栓及焊接固定。详附图 4、塔吊标准节安装之前应对立柱格构标高进行复核,并用气割割平后再焊接连接板,确保顶部水平,保证塔身垂直。 5、型钢格构立柱缀条随挖土进度焊接,以确保格构的稳定性。挖土完成后应尽快将露明铁件除锈,并刷防锈漆及与塔吊同色的保护漆。 6、格构立柱应与灌注桩钢筋焊接接地。 五、 附图- 配套讲稿:
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