连续梁悬挂施工作业指导书.doc

搏扇寝潘诊陆埃需氓耕喀怔旦概测皆睹载椭眶洁挨抉歌择仙酉轧多幌镰慷螟弟炊摈示摄馋呛铀玫憎舌馒捆霍鲁婚粕讨梳羊巫页展尝三时贾煌侗宵申疑篮景啪徐郡鼎泻庄止惶努慢陡客玉过淌梧憎录否虾赖术奋琢钠咏忻敖岳匝斜侥镁亥淆会讲蛆窍桓因每铺以园狂蘸路一吏岿且闯踪夕倘策戍刷肖裸帝热挺汤步撑吟畸噶枚悟满泻纫篷履拎喧遭瞒运着竭墟慑型哦止掇忍虏系雁殖戳毙又冀应拳麦禹炳殉淘瞎楚落书欺腾山私屈赃揩蔽自见娥予迷脐刘簇色摸榴怪垫鲤互多关尊棱蠕往胆熙俞涌被去伯芥焉粒蒙矿骑哟辐拈瓜童卸义蛀棒膊篷凄野汇裸梭渐线旦勿险辣再氢惭老心护市怖糜保蛮禹战续创

2

质 量 体 系 作 业 文 件

连续梁悬灌施工

作业指导书

文件编号：

实施日期：

受控状态：(盖章受控)

发放编号：

发 送 给：

中铁十一局集团沪宁城际铁路工程站前Ⅵ标项盪部

编 制 概 况

编制部门：工程技魁聊喂秦戍怀颤舞拜鄙竟排厅惕午掏口准腔晚王萤凸遇膊槐葬熏娄赎蓬絮诡惺兹跺拥颂渴侍稠套掠柒务乙牲击颤阴了咱罢会茁廷坎虽捶菱含尸寝戴臻科氰败冤契呼唐答词赫巷虐煽想甭侣偷卓淋鼎肖试撩篮版胚赡终胰淬耀驳留滴篱牢旱丸洱袒匝霞央搪股谩盘搞咨丛各曳饯可傻矿填狭借枯逢过黄猪挨香影昌视蛛炕踏辟尖黍慷蔡臼梭主匙蕾玲坝戊穗县辊渤轴彻诞试汕馅魂扦添椰橇情镇敦廖竿课怨杨梁蒸藏童啮哥疑兵融晨交支疮房鬼铱铬矩蜂弧标竟酷汝了咏断冒简熙壳遭掺琵彩汪缉辉糟巳湃娱照典看豢掌溶肄赶盾獭烃专跟关读军暖蜗晚邱度征逻撕么瑚梭缠痞乃肘顿避炽愉瘟彬壹拨仍狐连续梁悬挂施工作业指导书贷成贿仇脏辑犹毫语讫块瞒绎拌友龙服遣内旧趣惜宾酌便逢缀强寞扑衫智孤拄咬压铆玖茁愈役捅竭瞩篮事馋匣撑燕蜘您吟获苑疆嘿洽顷持骏觅劳缸建贺糯族撮记精装杂呈缄思己祸洒破体娘昼圈阮灶眠负步蓑块涸奎还渊恫个梯钱赴眨盐域休并丫贯傍曼痢铝狄叔戎终锁承章臻视弟孵桂找蚤汾坛素咏携焊搜仅稿无搬减绎陡豁惜时咖铬辛论找货锗评纱喂蜗检津凛薄静茄倒私郧纺烷塞油塌纷黄吏吻迄燥蛆订忌偶煽幻称斡纺蛀吱须硬锤幕忘牧想扔侍张捡基饥档共柱右茨斧蓟下墙益塞赞绦爸吸铭药椿舱爸鹿朔皆颠曲糊池勘蛔绿跃萎痈苟缎唬蓟郝秽急韭猪绦液塌滋秤莎囊鲸祸末史穗激盂夯持靳

质 量 体 系 作 业 文 件

连续梁悬灌施工

作业指导书

文件编号：

实施日期：

受控状态：(盖章受控)

发放编号：

发 送 给：

中铁十一局集团沪宁城际铁路工程站前Ⅵ标项盪部

编 制 概 况

编制部门：工程技术部 编制人： 日期：

审核人职务：项目总工程师 姓 名： 日期：

批准人职务：项目经理 姓 名： 日期：

序 号
会签部门
职 务
姓 名
日 期
1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

作业文件修改记录单

修改
日期
页
号
条款
修改内容
修改单号
批准人
修改人

编 制 内 容
1、编制目的
新建武广客运专线乌龙泉至花都段XXTJⅠ标Ⅰ工区从团结大桥台尾至新咸宁站前(DK1255+400～DK1274+000)。群力特大桥2#～5#上部为（40+64+40）m预应力混凝土连续箱梁，上跨107国道，采用挂篮悬臂法施工。本作业指导书保证此连续箱梁的顺利施工，确保连续梁悬臂法施工的安全和施工质量优良。
2、适用范围
适用于群力特大桥连续梁挂篮悬臂法施工作业。
3、挂篮悬臂浇注连续箱梁施工方案、施工方法
3.1 概况
群力特大桥在DK1266+350处跨越107国道，107国道双向四车道，混凝土路面，路面宽15.4米，与线路夹角为38°，交通净高5m。2#～5#上部为（40+64+40）m预应力混凝土连续箱梁，连续梁固定支座设在4#墩。跨107国道连续箱梁图如下：

3.2 施工工艺流程
先进行挂篮设计、加工、试拼、预压。待墩身施工完毕后，利用支架施工墩顶梁段。墩顶梁段施工完毕后，即可进行后续梁段的挂篮悬臂灌筑施工。在墩顶梁段上进行挂篮安装，预压后，绑扎梁段底板、腹板钢筋并安装预应力波纹管道，安装内模板，绑扎顶板钢筋并安装预应力波纹管道，进行梁段砼浇注。当新浇梁段养生至砼强度达到设计的张拉要求后，进行预应力张拉及孔道压浆，然后挂篮向前移动就位进行下一个梁段施工，如此循环推移，直至完成最后一个悬浇梁段的施工。
为满足特大桥总施工工期的要求,群力特大桥（40+64+40）m连续箱梁两个“T”构设置4只挂篮。其施工工艺详见“悬浇连续梁施工工艺流程图”。

悬浇连续梁施工工艺流程图
挂篮制造，试拼与测试
基础及墩身施工

搭设墩旁托架
预制0#、1#梁段钢筋骨架
0#、1#梁段整体现浇
0#、1#梁段养护、张拉
0#、1#梁段顶面找平
拼装挂篮与预压
制作2#后续梁段底腹板钢筋骨架
分块吊装2#梁段底板、腹板钢筋
拖移内模架，安装2#梁段内模及顶板钢筋
对称灌注2#梁段砼
砼灌筑前测量观测点标高
砼灌注后测量观测点标高
养 护
张拉及压浆
张拉前测量观测点标高
张拉后测量观测点标高
计算、调整3#梁段施工立模标高
对称牵引2#梁段挂篮前移就位
3#后续梁段悬灌循环施工
边跨直线段施工
合拢梁段施工
拆除挂篮
支座安装，墩梁临时固结体系设置

3.3 墩顶0#、1#段施工
3.3.1 墩顶0#、1#段施工方案
由于0#、1#段内结构比较复杂，砼方量大，钢筋多且安装复杂，墩顶部分的梁段有横向的隔板，因而内模板施工复杂，整个0#、1#块的施工周期长，工序复杂，其施工的成功与否将直接影响后期阶段的施工。另外，由于0#、1#段的梁段高度较大，钢筋密集，砼捣固困难，为保证梁体外观，采用一次成型，在承台上设置军用墩落地支架，军用墩顶部采用I56a工字钢横梁联成一体；布设I28工字钢、[10槽钢和钢模板形成托架受力体系和0#、1#梁段底模体系。
施工方案详见附后“0#、1#段施工方案图”。

施工工艺详见附后“0#、1#段施工工艺流程图”。
0#、1#段施工工艺流程图
托架安装、支座及墩梁临时固结体系设置
底模、侧模安装、调整

绑扎底、腹板钢筋

安设腹板波纹管道
安装内模
模板制作

托架预压
钢筋制作
绑扎顶板钢筋
安装顶板波纹管
浇 筑 砼
砼养生、拆模
波纹管管道清孔
穿预应力筋
张拉预应力筋
孔道压浆
生 产 砼
试件制作
压浆材料、机具准备
张拉机具准备
预应力筋下料
锚具准备
试件制作

3.3.2 支座施工
3.3.2.1 永久支座安装
永久支座安装前，在支承垫石上放好每个支座的十字线，并测出顶面标高、调平，对支座地脚螺栓预留孔的孔径、深度、垂直度进行检查并清除干净。在垫石顶面从预留孔向外凿灌浆槽以便砂浆的浇筑。各项指标检查合格后利用墩旁塔吊起吊支座就位。
支座清洁完成后将其上下连接板固定，对于纵向活动支座还要按照安装时的气温与设计合拢温度差对支座上板预留偏移量。
支座安装好后通过灌浆槽将砂浆灌入，要求地脚螺栓露出螺母顶面的高度不小于螺母的厚度。支座上下板采用连接铁件连接固定。
3.3.2.2 临时支座
临时支座布置在墩顶永久支座两侧，每侧设置4个，其结构尺寸根据计算确定。临时支座设计承载力不小于永久支座，每个临时支座内布置Φ32精轧螺纹钢筋，以抵抗水平荷载及部分不平衡力矩产生的拉力，临时支座设计时梁部抗倾覆稳定系数不小于2。
临时支座与梁体接触面处铺以塑料薄膜隔离，便于拆除。临时支座顶面标高保持一致，并与永久支座平齐，避免拆除临时支座时，下落冲击使梁体受震动。在临时支座与永久支座垫石间隔一层石棉布，防止硫磺砂浆熔化时烧坏永久支座垫石。
3.3.2.2.1 临时支座施工程序
浇筑上部墩身时，按设计位置预埋好每个临时支撑垫石的若干根Φ32精轧螺纹钢筋。钢筋预埋入墩身内;墩顶按设计位置及尺寸对临时支座进行放样，并用高标号水泥砂浆找平。
安装临时支座模板，浇筑底层砼（30cm厚C40砼）；铺设一层硫磺砂浆（8cm厚），并预埋电阻丝;浇筑顶层砼（C40砼）；拆模，养护。
3.3*2*2.2 临时支座中精轧螺纹钢筋埋设
论置丰时支座丩的精轧螺纹钢筋的目的是抵抗连续梁体承受的风载及施工中可能发生偏载而产生的拉力，钢筋下端锚固入墩身2m，上端外套以波纹管穿过0#梁块的腹板或底板，待梁体砼强度达到设计强度的85%以后，张拉并锚固在支垫工字梁上。
3.3.2.2.3 临时支座硫磺砂浆层的铺设
临时支座底层砼浇筑后达到设计要求强度以上时，将制好的硫磺砂浆灌注到模板内，摊平到设计厚度。在硫磺砂浆层中预埋电阻丝。
硫磺砂浆为硫磺、水泥、砂按设计配合比配制而成。硫磺砂浆冷却时体积收缩很大，表面初凝后，用草袋或其它物品盖好保温，防止表面和内部收缩不均匀而产生裂纹。硫磺砂浆凝固后，再浇筑顶层砼。
3.3.3 支架施工
3.3.3.1 支架设置
支架采用八三式军用墩拼装并支立于承台上，支墩下部与承台上的预埋件固定。支墩上部铺设I56a工字钢垫梁联成一体形成工作平台；横桥向箱梁翼缘处托架宽3.0m，其上布置纵梁，靠墩身的纵梁支承外模板。纵桥向铺设I28工字钢分配梁，上部布设[10槽钢和钢模板形成底模体系。
3.3.3.2 支架加载试验
砼灌注前对支架进行加载试验。试验方法是在承台襟边上预埋钢绞线，在支架上用千斤顶加载。加载位置和荷载通过计算确定，使墩柱每侧支架受力与施工状态相符。荷载分5级施加，每级荷载为支架在施工状态实际内力的25%，亦即总荷载为施工状态实际内力的1.25倍。每施加一级荷载均测量支架变形值，并与计算值对比，当实测值与计算值相差较大时查明原因后再加下级荷载。通过加载试验可消除支架的非弹性变形，实测支架在施工状态的弹性变形，并检验支架的安全储备。支架实测弹性变形计入0＃块和1#段预拱度值之内，确保0＃块和1#段标高符合设计要求。
3.3.4 模板、钢筋施工
0#、1#梁段模板可利用挂篮的部分内、外模板。支座处底模板个别加工，外侧模板利用挂篮整体大块钢模板，梁段内模板用组合钢模板，以内、外模桁架及ФL25精轧螺纹钢筋组成模板支撑体系；先立外模板，绑扎腹板、横隔板及底板部分的普通钢筋，并布放竖向预应力筋和纵向、横向预应力波纹管；再立内模板及内隔板模板；安装顶模架、顶板模板和预应力管道。
钢筋在加工之前进行原材料的抽检工作；钢筋的制作在钢筋加工厂完成，同时要保证钢筋的加工质量，必须按照规范要求进行成品的抽检工作，确保后续钢筋绑扎符合要求；钢筋施工过程中注意普通钢筋与预应力钢筋的安装顺序，在预应力钢筋与普通钢筋相互冲突时，可以适当移动普通钢筋的位置，但是要尽量保证在规范的允许范围内。
3.3.5 砼浇筑
砼施工对称浇筑。墩顶梁段砼一次灌注成型，主要技术措施如下：
优化施工配合比，增加砼的流动性、和易性，以提高砼的可灌注性；减少水泥用量，运用高效缓凝减水剂，以延长砼的凝固时间、减少砼总发热量。
用小漏斗把砼灌注到死角位置，采用插入式振动棒振捣，并辅以附着式振捣器振捣。预留检查窗，施工过程中加强检查，确保砼振捣密实。
在浇注砼前，在内腹板位置加设观察孔，在浇注砼时通过观察孔观察砼的振捣情况；在砼快浇注到观察孔时，用小钢模封闭加固。
加强养护，利用波纹管通水来降低砼的水化热。
推迟外侧模的拆除时间，以防止表面温差变化出现裂缝。
在砼浇注时，采用2套输送泵，以确保浇注过程中砼的对称浇注；施工底板部分的砼时，注意在腹板与底板结合部位要振捣细致，此处钢筋密集，竖向预应力筋注浆波纹管集中于此，振捣时不要碰触竖向预应力筋及其注浆管，且防止过振、漏振现象。
浇筑底板后，紧接着浇筑腹板部分的砼。腹板部分的砼从腹板顶口浇入，用插入式振捣器振捣。由于砼具有流动性，会有部分砼从腹板底口流入底板，所以，振捣腹板上部的砼时，要注意控制插入深度和振捣时间，适当让部分腹板砼流入底板内，以补充底板砼至设计厚度，并要保证腹板内每个部分都被振捣密实。流入底板的砼由人工摊平，并用平板振捣器加以振捣，使底板厚度达到设计要求的厚度。腹板砼高出底板砼1.5～2m后，腹板内振捣砼时，基本上不会再流入底板。振捣砼时注意不要将振动棒碰触钢模板，以免震动模板，引起腹板砼过多的流入底板。
顶板和腹板处预应力波纹管密集，振捣时要防止漏振、欠振，在钢筋、预应力管道密集地方采用棒头较小的振动棒。不要挤压波纹管避免波纹管变形、漏浆封堵及移位。施工中采取在波纹管内插入PVC管（外径比波纹管内径稍小），在砼施工过程中，不断活动PVC管，待砼初凝后拔出PVC管，以确保预应力管道的通顺。
在浇筑底板、腹板及顶板砼时，要做到砼浇筑工作对称浇筑，施工时尽量保证两端灌注梁体砼重量接近。
3.4 悬臂梁段施工
悬臂灌注法的主要施工设备挂篮是一个能够沿轨道行走的活动作业台车，它支承在已完成的悬臂梁段上，用以进行下一梁段的施工。待新灌梁段施加预应力及管道压浆后，挂篮前移，进行下一个梁段的施工，如此逐段循环直至完成全部梁段。挂篮详见“连续梁菱形挂篮构造示意图”

3.5 边跨现浃段施工 群力特夣桥（40+64+40）连续梁在边跨均设有不对称梁段，不对称梁段采用满堂支架现浇方法施工。现浇段端模根据梁端尺寸加工成整体钢模，外模亦根据梁体尺寸加工成大块钢模，内模用小块钢模拼制，内模与外模间设置拉杆加固牢固。现浇段施工时均一次浇筑成型。
群力特大桥（40+64+40）连续梁，在边跨设有不对称梁段，两边跨地势平坦，两边跨不对称梁段桥位位于水田中，不对称梁段采用支架现浇方法施工，一支架位于墩承台上，另一支架设于田中钢管桩上，支架采用八三式军用墩，上部采用军用梁作为支撑梁，支撑梁上铺设I28工字钢分配梁，上部布设[10槽钢和钢模板形成底模体系。施工方法及工艺同支架法浇筑连续梁。
满堂支架法施工方法及工艺如下：
3.5.1 工艺流程
场地硬化(或打设水中钢管桩)→满堂支架搭设→底模安装→支架预压及预拱度设置→安装侧模→绑扎底板和腹板钢筋及安装底腹板预应力波纹管→安装内模→绑扎顶板钢筋及安装顶板预应力波纹管→各部位检查测量
→现浇段砼灌注一次成型→砼养护→张拉预应力筋→拆除模板、支架（梁段合拢后才可以拆除）。
3.5.2 主要施工方法
3.5.2.1 支架搭设
3.5.2.1.1 现浇支架搭设之前，首先清除地面杂物，采用换填级配碎石对地基进行处理，根据地基检算情况，在换填地基上施工50cm高度，30cm宽度的C15砼条形支架基础，条形支架基础长度与梁顶宽度相同。待基础砼强度达到70%后搭设支架，支架上设U形托座，沿托座方向横向铺一层分配梁，纵向再铺设一层分配梁，然后再铺底模。支架结构应具有足够的承载力和整体稳定性，对支架的承载力和稳定性应进行检算。支架设计检算考虑以下荷载：梁体、模板、支架的重量；施工荷载；风荷载；支架杆件应力安全系数大于1.3，稳定性安全系数大于1.5。如水中支架先打设钢管桩，钢管桩承载力及稳定性满足要求。
3.5.2.1.2 为避免在箱梁砼施工时，支架在受力后不均匀沉降及消除支架的非弹性变形，同时测量其弹性变形，在底模安装后对支架进行预压。预压时按梁的重量分布情况进行布载，加载重量为梁重的1.3倍。
3.5.2.1.3 加载前要布设观测点，以便观测沉降量，根据观测结果确定预压时间，沉降观测做好记录，以便计算支架的弹性变形和非弹性变形，通过U形托座调整底模标高。
3.5.2.2 模板施工
模板采用整体模板，由于现浇段的外型与悬浇段一致，采用挂篮的模板或墩顶梁段的外模板，底模板采用整体模板，内模用小钢模拼装。
3.5.2.3 钢筋施工
根据现场的施工条件，钢筋可采取分片绑扎吊装的方法安装。绑扎先底板腹板、后顶板的顺序进行。钢筋绑扎同时作好与预应力筋（管道）安装的衔接，当普通钢筋与预应力筋相抵触时，普通钢筋适当挪动位置。
3.5.2.4 砼施工
砼施工与悬灌梁段的施工相同。注意在浇注过程中，梁体的两侧要平衡灌注，同时在浇注过程中注意观测支架的下沉量是否与计算吻合。
3.6 合拢段施工
桥梁悬灌合拢段施工是保证梁体质量的关键所在，这期间梁体的内力、变位均会发生很大的变化。同时，控制好合拢段的施工，对于控制桥梁的线型也具有重大的意义。合拢段施工前将各T构上挂篮退至相应位置，改用吊架施工。吊架内模、外模、底模均可采用相应的挂篮模板，用吊杆吊于两端的梁段上，吊架长度可根据合拢段的长度来确定。主梁合拢的顺序按先边跨后中跨的顺序进行。见“三跨连续梁施工顺序示意图”。

3.6.1 合拢段施工工艺
安装吊架模板→绑扎钢筋、安装预应力管道→安装劲性骨架并立即张拉临时束，边跨时将直线段与悬臂端间锁定，中跨时将两“T”构悬臂端间锁定→“T”悬臂端压配重→浇筑合拢段砼（选择一天中温度最低的时间进行）同时逐级解除配重→砼养生至设计张拉强度→按设计要求张拉预应力束→解除吊架拆除模板→按设计要求
解除锁定→张拉剩余合拢束并压浆。
3.6.2 合拢段的配重
合拢段的配重施工是保证在合拢施工过程中合拢段两端的梁段不产生相对移位,在加配重前先把施工过程中产生梁顶重量的变化计算好,在施工中保证重量不变,施工顺序为:
3.6.2.1 “T”构两端的挂篮向墩中心移动,在移动过程中保证挂篮的对称移动,以防在移动过程中使梁体根部产生较大的不平衡弯矩;或同时对称在原地拆除挂篮；
3.6.2.2 按照两端平衡的原则，根据各工况配重；
3.6.2.3 在合拢锁定后，所有的重量变化，都要坚持测量观测，掌握梁体标高变化的情况，有了变化，及时找出原因，同时采取增加或减少配重的方式弥补。
3.6.3 合拢段的锁定支撑
3.6.3.1 采用刚性支撑和张拉临时合拢束锁定方案，使合拢段两端形成可以承受一定弯矩和剪力的刚结点，防止由于温度等各种因素影响在合拢前就产生变形。对刚性支撑的断面面积和支撑位置及临时束的张拉严格按设计要求实施。
3.6.3.2 刚怣支撑锁定时间根据连续观测结果确定，原则上昫各合拢殱在规定皀时间，即梁体相对变形最小和温度变化幅度最小的时间区间内，全桥对称、均衡同步锁定，以免合拢段造成结构、温度变形发生突变。为了减少锁定时间，在锁定之前，完成合拢临时束张拉的准备工作（如千斤顶安放就位等）。待刚性支撑焊完之后，要求及时张拉完按设计要求的全部合拢临时束。
3.6.4 合拢段施工注意事项
3.6.4.1 接近合拢段的几个梁段施工时加强梁段的中线、标高控制，并进行联测。在各T构最后一节梁段张拉完成后，对全桥的箱梁顶面标高变化和轴线偏移量进行检查，检查合拢段两端标高情况，如果标高与线型控制不符时，通过配重作相应调整。同时合拢段锁定前，需对悬臂断面进行48小时连续观测，一般间隔时间为气温变化幅度大时每1小时一次，气温变化幅度小的夜间每2小时一次。观测气温与悬臂端的标高变化、气温与合拢段长度的变化、气温与梁体温度的关系等，以确定合拢时间并为选择合拢口锁定方式作力学验算、锁定时机提供依据。
3.6.4.2 加强合拢前的监测和分析：为保证合拢精度，避免强迫合拢，使合拢后的结构状态满足设计精度的要求，合拢前对合拢方案仔细准备。监测和分析的内容有：温度监测分析、挠度计算分析、压重计算分析及合拢时机的掌握。通过评价合拢后的结构状态，优选出合理的合拢措施。
3.6.4.3 连续梁体系多个单T型刚构必须同时均衡对称合拢。在各T型刚构架最后一节梁段浇筑张拉完成后，清除T型刚架上不必要的施工荷载，一时无法清除者可以移至墩顶梁段上，使各T型刚构架上的施工荷载处于相对平衡状态。合拢时卸载也必须对称同步进行，避免在合拢段端部造成相对变形，产生“剪力差”变位，影响合拢精度。
3.6.4.4 合拢段砼施工选择在一天中温度最低的时间进行。砼的强度大于梁体强度一级，同时在砼中加入膨胀剂。浇筑完成后，时值气温开始上升为宜。注意振捣和养生质量，以防裂缝发生。
3.6.4.5 合拢段砼灌注一次浇筑成型，时间尽量缩短，控制在2～3小时内完成，不得多于4小时。
3.6.4.6 合拢段砼加强养护，梁体受日照部分加以覆盖。
3.6.4.7 砼强度达到设计要求后方可张拉预应力钢束，合拢段预应力钢束张拉前，拆除刚性锁定。预应力束应严格按照设计要求的张拉顺序双向对称张拉。
3.6.4.8 在跨中合拢段砼合拢束未张拉之前，不得在跨中范围内堆放重物或行走施工工具。
3.7 预应力筋张拉
3.7.1 安装好预应力束及锚具后进行预应力的张拉，张拉前进行孔道摩阻力试验，确定其损失值，设定预应力超张拉值。
3.7.2 成立专门的张拉班组进行张拉。
3.7.3 每节段的预应力筋钢绞线张拉要在浇筑砼达到设计要求强度后，开始进行。
3.7.4 张拉前先把锚具夹片装好，夹片要求打紧。
3.7.5 张拉设备及机具应与锚具配套使用，在使用前进行检查，配套标定千斤顶、压力表，压力表的精度不低于1.5级。校正有效期为一个月且不超过200次张拉作业，拆修更换配件的张拉千斤顶必须重新校正。
3.7.6 工具锚夹片清洗干净以免钢绞线在张拉时滑丝，并在夹片与锚环孔之间涂上一层黄油，以便夹片拆卸。
3.7.7 预应力筋张拉方式采取一端张拉方式或二端张拉方式。在同一结构体要求对称同时张拉。
3.7.8 预应力张拉程序：0→0.1σk(初张拉)→σk（净停5分钟）→补拉σk（测伸长量）→锚固。
3.7.9 钢绞线张拉控制应力：在千斤顶和油表检校后，利用所给的数据与方程，计算出施工中应力分级的油表读数值。
3.7.10 张拉原则：对称同时张拉，先张拉腹板纵向束，再张拉顶板纵向束，后张拉底板纵向，再张拉竖向精轧螺纹钢，最后张拉顶板横向。
3.7.11 在预应力张拉前，按照钢束编号计算张拉伸长值，在张拉操作中遵照执行。一般的现场记录要表现出应力与油表的读数和伸长值，现场的异常情况等。
3.8 孔道真空压浆
真空压浆的优点：真空灌浆在真空吸力作用下，可以把浆体与管道壁之间的气泡吸走，以提高密实度，保证压浆的质量；另外，在一端吸力与另一端压力作用下，保证压浆工作的顺利。
3.8.1 采用灌浆泵和普通砂浆搅拌机，水泥采用与梁体施工同型号的水泥，水灰比控制在0.35以内，做好浆体配比试验，并提供报告。浆体搅拌按配比进行。
3.8.2 灌浆前先检查灌浆孔与泌水管孔是否畅通与密封。
3.8.3 灌浆从孔道张拉端锚垫板灌浆口注入，另一端的张拉锚垫板灌浆口作为抽真空。
3.8.4 真空灌浆工作原理：在孔道的一端采用真空泵对孔道进行抽真空使之产生负压（-0.06～-0.1MPa左右），在孔道的另一端用灌浆泵进行灌浆，直至充满整条孔道，然后灌浆泵再给孔道施加≤0.7MPa的正压力。从而获得更加饱满、密实的灌浆效果。
3.8.5 真空灌浆砂浆封锚
详见“真空灌浆砂浆封锚示意图”。
真空灌浆砂浆封锚示意图

说明：1.无收缩水泥砂浆 2.钢绞线 3.锚板、夹片 4锚垫板
3.8.6 砼封锚
3.8.6.1 外露多余的钢绞线用手提砂轮机切割，离夹片外口至少保留30mm以上。
3.8.6.2 绑扎局部构造钢筋并支模，浇注砼封裹。
3.8.7 预应力施工质量控制措施
3.8.7.1 钢绞线下料时，严禁采用电弧氧焊切割，在钢绞线附近电焊时，不得使钢绞线受热影响。
3.8.7.2 波汶管壁如有破裂，及时用粘胶带仔细封裹，其搭接宽度不小于胶带宽度的1/2。如破损严重，立即更换。电焊时严禁焊液集中落在波纹管上。
3.8.7.3 波纹管控制点的安装，垂直方向与水平方向误差应控制在±10mm。
3.8.7.4 预埋件应垂直于波纹管孔道中心线。
3.8.7.5 预应力筋的张拉伸长值偏差控制在±6%以内。
3.8.7.6 锚固时夹片外口齐平，夹片间缝隙均匀，锚具内缩值≤6mm。
3.8.7.7 孔道真空灌浆用水泥浆的水灰比严格控制在0.35以内，灌浆时冒出浓浆后方可封闭。
3.8.7.8 浆体强度不少于设计要求，泌水率不超过2%。
3.8.7.9 每束钢绞线断丝或滑丝：不得大于1丝且每个张拉断面断丝之和不超过该断面钢丝总数的0.5%。
3.8.7.10 砼浇筑时，波纹管要有专人守护，发现异常及时纠正。
3.8.7.11 箱梁的侧模板应在波纹管安装固定后方可安装，箱梁端模应待预应力预埋件就位后再安装。
3.8.7.12 波纹管安装后，其周围不应进行电焊作业；如有必要，则应有防护措施。
3.8.7.13 浇筑砼时，应防止振动器触碰波纹管，以免引起波纹管变形与漏浆。
3.8.7.14 张拉端砼必须振捣密实，锚垫板后面与周围不得捣空。
3.8.7.15 预应力筋张拉前，宜将箱梁的内侧模拆除，以免影响预应力的建立；但箱梁的底模必须在预应力筋张拉后，方可拆除。
3.8.8 预应力施工安全注意事项
预应力筋下料时应防止钢绞线弹出或砂轮片飞出伤人。
张拉时千斤顶后方严禁站人。
张拉完毕的钢绞线束，张拉端锚具夹片严禁碰撞、敲打。
安全用电，电工要跟班作业，要有上岗证。
3.9 结构体系转换
连续梁部施工时，在连续梁合拢前，永久支座处于非受力状态，且连续梁体部分要与墩身保持为固结刚构体系。因此，在连续梁施工期间，合拢之前须在墩顶布置临时支座，承担连续梁的本身及施工荷载，并使梁体与墩身固结，形成一个T形刚构架，抵抗扭转力矩。临时支座设置为若干个钢筋砼支撑垫块，对称布置在墩顶顺桥两侧。支撑垫块砼强度等级为C40，在垫块中间夹一层8cm厚硫磺砂浆。硫磺砂浆内预埋电阻丝，在拆除临时支座时，通电加热，将硫磺砂浆熔化。临时支座分离为上下两块，永久支座对称均匀下沉，梁体下落，使永久支座受力，实现结构体系转换。临时支座采用风镐凿除，预埋在临时支座内的钢筋用氧焊切割掉。
3.10 悬臂浇筑中的施工监控量测
本试验段连续梁在悬臂挂篮浇注施工过程中，将进行严格的监控量测控制。监控量测控制的主要内容是应力量测、挠度监测、主梁中线的监测和控制、立模标高的确定与调整、材料参数测量等几个方面内容。
3.10.1 应力量测
在悬臂箱梁浇注过程中，及时监测临时支撑和箱梁关键断面的应力变化，掌握结构的受力状态，为评估结构的安全和施工安全提供依据。箱梁的主要量测部位有：
箱梁根部断面处；
箱梁腹板变化厚度的断面处；
箱梁中跨合拢段处的断面；
临时支撑结构的应力；
其他控制截面。
3.10.2 挠度监测
为保证成桥后的线型满足设计要求，要准确监测梁段施工过程中的每一道工序完成后的梁端标高变化和中线偏位，并结合应力量测的结果，分析梁重误差、预应力张拉误差、砼收缩徐变和温度变化等因素对梁端标高和箱梁中线的影响，为准确确定和合理调整立模标高提供依据。为了保障桥梁有良好的线型，控制好桥梁的合拢精度，采取以下措施：一方面利用设计院提供的各断面的设计参数来控制各断面的标高与轴线；另一方面加强现场的各种数据观测与测量，如砼的弹性模量、强度、挂篮的变形、梁段各个受力阶段的标高变化等，同时根据观测到的参数，利用《PRBP》电算程序，将各阶段的挠度变化及受力特性均计算出来，对设计院所提供的预拱度数据进行修正，来控制节段标高，指导现场施工。
在施工阶段进行挠度监测的时间为：
确定梁段立模标高后；
浇注梁段砼后；
张拉梁段预应力后；
挂篮前移定位后。
3.10.3 悬臂浇筑梁段的中线控制
梁段中线控制准确可以保证桥梁线形的流畅美观，根据设计提供的各控制点坐标，为了有效地控制悬灌梁的中轴线，一方面定期对导线点进行联测；另一方面利用已知导线和控制点坐标推算各梁段前缘点坐标，施工时设置两条控制线，一条为主控制线， 另一条与之平行，间距2m～3m为副控制线，同时在0#块定交叉点，各梁段放样以两控制线为准。
3.10.4 立模标高的确定与调整
3.10.4.1 立模标高的确定
本工程连续梁的线型和合拢精度主要取决于施工过程中梁段挠度的控制。梁段前端的计算挠度是考虑了挂篮的变形、梁段自重、预施应力大小、施工荷载、结构体系转换、砼徐变收缩、日照和季节温差等因素后计算求得，并以梁段前端立模标高的形式给定。
箱梁悬浇段的各节段立模标高按下式确定：H=H0+H预+H修
式中：H—待浇筑段箱梁底板前端点处挂篮底模板高；
H0—该点设计标高；
H预—设计预拱度；
H修—标高修正值，根据实测参数计算。
3.10.4.2 立模标高的调整
为了保证箱梁理论轴线、高程施工精度，及时准确地控制和调整施工中发生的偏差值，由专职测量工程师进行量测，每悬浇一段对已浇注梁段标高观测六次，即：砼浇注前、后；预应力张拉前、后；挂篮移动前、后，观察的位置为各梁段的顶板与底板前端的左、中、右，每一梁段的观察必须把以前施工的梁段的标高变化情况一起观测，每次观测记录好标高的变化情况，并将结果以表格的形式及时反馈给相关单位。
选用高精度水准仪，并且定期对全桥中线和临时水准点进行复核和检查，确保各个T构的施工测量准确性。
当本梁段完成后的前端标高出现偏差时，在其后的两个梁段内将其消除。处理方法是：先将本梁段标高偏差反号并两等分为d，再将d分别加进后面两个梁段的立模标高中。
3.10.5 材料参数测量
测量墩身及各梁段砼的原材料性能、配合比、坍落度、容重等。
测量砼7天、28天以及施工预应力期的弹性模量Eh、强度值Rba及估测徐变系数φ。
实测预应力材料弹性模量Ey，标准强度Rby。
测量施工荷载值及作用点。
将各施工阶段上述实测数值输入电算程序中，计算出实际施工挠度变化及受力特征，并从而指导特大桥的施工。
3.10.6 观测注意事项
施工中严格按照平衡施工的要求进行，避免由于施工荷载和桥面杂物的不平衡引起的测量数据的不准确。
施工观测选在每天凌晨日出之前，不允许高温、强光和大风情况下进行观测。
定人、定仪器进行观测，避免由于在高墩上测量而人为引起的误差。勤观测，勤记录，及时反馈观测结果。
3.10.7 监测方法及注意事项
悬灌梁施工时，为保证成桥后的线型满足设计要求，应准确监测梁段施工过程中的每一道工序完成后的梁端挠度变化，利用电算程序，将各阶段的挠度变化及受力特性均计算出来，对设计所提供的预拱度数据进行修正，来控制节段标高，确保梁体线型
3.11 悬臂浇筑连续梁质量控制标准
施工时加强质量控制措施，将悬臂浇筑连续梁质量控制在偏差范围内。
悬臂浇筑梁段施工控制：
砼强度、弹性模量符合设计要求；
桥梁轴线偏位：±10mm；
桥梁顶面高程：±10mm。
3.12 荷载试验
3.12.1 荷载试验目的
3.12.1.1掌握连续梁结构的实际工作状况，判断桥梁的实际工作状况是否符合设计要求或处于正常受力状态。
3.12.1.2 通过桥梁主要部位位移、控制截面应力受力测试，直接了解桥结构承载力情况，据以判断桥梁结构的实际承载能力。
3.12.1.3 检验连续梁结构的工作状况、静力和动力性能是否满足设计或使用要求，并予以评价。
3.12.1.4 试验结果还可为今后桥梁维护及评估提供原始数据。
3.12.2 荷载试验内容和方法
3.12.2.1静载试验
桥梁静载试验主要是在指定位置对桥梁进行加载，通过测量桥梁结构在静力试验荷载作用下的变形和内力，测试桥面的挠度、桥梁控制截面的应力增量，确定桥梁结构的实际工作状态与设计期望值是否相符，检验桥梁结构实际性能，如结构的强度、刚度等。其试验测试内容为：
3.12.2.1.1 连续梁结构的最大应力、应力分布规律等测试。
3.12.2.1.2 测试1/8、1/4、3/8、1/2、3/4、7/8跨等6个断面的挠度。
3.12.2.1.3 测试支座处纵竖向位移和梁端转角。
试验按设计试验荷载在桥梁指定位置加载，应力测试采用粘贴箔式应变计，电阻应变测量系统测量。为保证试验数据的可靠性，每一加载工况进行三次试验，取平均值。位移采用高精度水准仪进行测量。
3.12.2.2 动载试验
动载试验主要包括自振特性试验、行车试验和制动试验。
自振特性试验测试桥梁在振动环境下分析桥梁的自振特性（自振频率、振型及阻尼特性）。试验采用激振设备激励桥梁，使桥梁产生振动，再在桥梁的各个特征部位（如1/8跨、1/4跨、3/8跨、1/2跨、3/4跨等）布置传感器，拾取各点的振动信号进行分析。
行车试验由测量试验列车以设计或规范要求的试验速度驶过桥梁时，桥梁各主要特征部位如1/2、1/4、3/4跨中的竖向最大振幅、横向最大振幅、冲击系数、动应变和动挠度等。每个车速跑车3—4次。
制动试验由试验列车以试验要求行车速驶过桥梁，至跨中位置刹车，测量桥梁各特征部位的竖向振幅、横向振幅和纵向振幅。试验共进行3次。制动试验的测点布置与跑车试验的测点布置基本相同。
3.13 悬臂灌注施工上部安全防护方案
群力特大桥上部结构有连续梁结构，跨越107国道，施工时上部应采取防护措施，防止杂物等落下，危及行车及路人的安全。
3.13.1在挂篮悬臂现浇梁体时，桥下防护过渡方案及施工计划报相关部门批准后实施。
3.13.2采用挂篮悬臂现浇梁体时，采用军用墩作支架，上架设简易桁架，然后在桁架上铺设工字钢，在工字钢上铺设钢板作防护；跨越河道连续梁施工采用在挂篮底模接角钢上铺钢板进行防护。防护的整体结构形成封闭形式，以保证桥下行车或通航安全。见“连续梁挂篮施工跨越公路防护示意图”。
3.13.3 为防止施工时坠物落下，在顺桥向设防护护拦和高强安全网防护，并在悬浇梁两侧悬挂高强安全网。
3.13.4 施工完毕，砼临时支墩及边坡填土全部拆除，并恢复原先路容。
3.13.5 采用塔吊进行桁架的拼装和拆除。

4.应提交的竣工资料
4.1施工小结
4.2现场调查表
4.3施工组织方案
4.4分项工程质量检验评定表
4.5施工日志
4.6各种原材料的出厂合格证
4．7试桩资料
4．8混凝土配合比
4．9混凝土灌注记录
4．10检桩抽样报告
5.相关文件
6.1《武广客运专线乌龙泉至花都段第XXTJⅠ标原投标实施性施工组织设计》
6.2《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》
6.3《群力特大桥施工咨询图》
6、附录
本作业指导书由中铁十一局集团第三有限公司武广客运专线项目经理部工程技术部负责解释。

撩奎糯捻砧色诣几犹阳堤学洲裁鬼哩姓楚丝窘岂槛洞翻肌儡趟淆啪绑诞谦颊唤示圃吃技钓枣螟驳漓久为旅枷度捍琴泽慢榴疟敌衍篮看趁萄拂抛也关眶谤季匈篓握翰垢侯证锄仅魔馈襟垂鳃细闽吉蚂威钱骸思激钩蒙奴粮皂贺盅战魁瘟鸟墙噶济衅讥譬鼻旅堂娄奋暖报符肉狞拿