连续梁合拢段施工上报方案(总体修改).doc

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新建向塘至莆田铁路FJ-5A标

溪源大桥
连续梁合拢段施工方案

中铁一局向莆铁路FJ-5A标项目部
二〇一一年十二月十日

名 称：溪源大桥连续梁合拢段施工方案
编 制：
审 核：
批 准：
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新建向塘至莆田铁路FJ-5A标

溪源大桥
连续梁合拢段施工方案

中铁一局向莆铁路FJ-5A标项目部
二〇一一年十二月十日

名 称：溪源大桥连续梁合拢段施工方案
编 制：
审 核：
批 准：
日 期：

目　　　录

1.编制依据 1
2.工程概况 1
3.施工组织安排 1
4.合拢段总体施工方案 2
4.1合拢段施工技术及现场准备 2
4.2合拢现浇段施工 3
5.安全质量文明施工措施 7
5.1安全控制措施 7
5.2质量控制措施 8
5.3文明施工措施 9
6．节能减排 10
6.1.节能减排的措施: 10
6.2.节能减排具体实施办法： 10

溪源大桥连续梁合拢段施工方案

1.编制依据
1.1.《铁路桥涵工程施工质量验收标准》（TB10415-2003）；
1.2.《铁路混凝土工程施工质量验收标准》（TB10424-2010）；
1.3．《路桥施工计算手册》（人民交通出版社）；
1.4.铁四院《溪源大桥【向莆施（桥）-184】》图；
1.5.有碴轨道预应力混凝土连续梁（双线）（肆桥参【2009】22610-Ⅴ）；
1.6.中铁一局向莆铁路FJ-5A标金瓜山项目部溪源大桥施工组织设计；
1.7.其它有关技术规范、施工指南、规程及技术文件；
2.工程概况
溪源大桥全长421.06m,共13个墩台，中心里程FDK522+272.855。该桥下部结构主要为桩基础、承台、圆端形实体桥墩，最大墩高27m。
主跨为32+48+32m预应力混凝土连续梁，一联全长113.1m（含两侧梁端至边支座中心各0.55m）；有碴轨道双线桥面，桥面板宽度12.2m，左右线间距4.6m，防撞墙内侧净宽9.06m，桥上人行道内侧净宽11.6m，桥梁建筑总宽12.2m；连续梁全部位于直线段，桥面纵向坡度-5.0‰。
箱梁所用主材如下：
1、混凝土：箱梁采用C50耐久混凝土。
2、管道压浆所用灌浆料强度等级不低于M50。
3、封端用C50无收缩混凝土。
4、钢绞线：采用低松弛高强钢铰线，产品应符合GB/T5224-2003的标准，标准强度fpk=1860MPa,公称直径15.20mm， Ep=195GPa，采用夹片式锚具锚固体系。
3.施工组织安排
3.1合拢现浇段施工计划
根据溪源大桥连续梁施工计划及局指挥部对整个管段内大桥连续梁施工的总体安排，我项目部拟定于12月下旬开始合拢现浇段施工，采用两套支架系统、一套模板系统，每个现浇段按30天考虑，2011年12月25日—2012年2月25日，总工期为60天。
3.2施工人员安排
根据施工周期要求和机械设备配备情况，计划安排作业队队长1人、技术员2人、安全员1人、质检员1人、支架安装工12人、木工10人、钢筋工6人、混凝土工4人，共计37人。视施工进展情况予以调整或增补，保证满足施工计划要求。
4.合拢段总体施工方案
取试块
检查验收
浇 筑 砼
砼拌合运输
选择温度
拼装吊架
标高控制
校正就位
抄 平
立 模 板
边线控制
刚性支撑锁定
检查验收
边线控制
压 载
预应力束制作
养生、等强、拆模
张拉、压浆
等强、拆模
穿 束
张拉机具校验
中线测量
标高控制
压载逐级卸载
底腹板绑扎钢筋，预埋预应力管道，立模
单T构待施工完最后一块段与边跨直线段后，先进行边跨合拢段施工，当两个T构均完成边跨合拢段施工后，拆除临时支座进行中跨合拢段施工，最后拆除挂篮。

合拢段施工工艺流程图
4.1合拢段施工技术及现场准备
4.1.1计算并确定合拢段施工实际重量。
4.1.2按挂篮结构设置边跨直线段及A6#块梁体预埋孔，确保挂篮模板能够顺利悬吊于6#块段与边跨直线段上，并且挂篮模板伸入边跨直线段梁体范围不小于20cm。
4.1.3确认最后一个块段及边跨合拢段砼强度已满足设计要求并张拉压浆完毕。
4.1.4根据计算得出的合拢段实际施工重量，准备相应数量的蛇皮袋，装满黄砂确保充足的配重。
4.1.5按设计要求设置临时外部支撑即钢性连接。
4.1.6钢性连接安装前需由测量队测量A6#块与边跨直线段的高差，如果相差较大，也可由砂袋配重调整块段高程后安装钢性连接，保证梁体线型。
4.2合拢现浇段施工
合拢前,相接的两个T构最后2-3段，在立模时必须进行全T构联测，以便互相协调，保证合拢精度。合拢段模板利用挂篮模板采用悬吊法浇筑边跨及中跨合拢段砼。合拢段砼施工时，应尽量避免日温差造成的影响，应选择在日温差较小的一天中温度最低的时间浇筑，砼浇筑时间控制在2～3小时内。为保证合拢质量，砼可采用微膨胀砼，其膨胀剂掺入量由试验确定。
4.2.1合拢段施工程序
安装施工吊架→立模→绑扎钢筋及纵向预应力管道→安装刚性连接→临时穿束并张拉→压配重→安放竖向和横向预应力→混凝土浇筑及养生→拆除临时刚接→预应力张拉并压浆→拆除临时支墩固结（边跨合拢时）。
4.2.2吊架及模板组成
合拢段模板使用挂篮模板，当悬浇完成A6#梁段后，挂篮各部模板脱离主桁架。通过在已浇成的A6#梁段及直线段底板、顶板内的预留孔洞，用预应力粗钢筋、挂篮内外模走行梁、底模架前后横梁等构成合拢段混凝土施工的吊架。
4.2.3模板走行就位
由于本挂篮设计侧模外导梁与侧模桁架间焊接固定，故此在挂篮及模板走行前先将前托梁两端采用10t倒链悬挂于侧模桁架上，再将侧模桁架的外端通过4台10t倒链悬挂于前横梁上（设计已加长并留孔洞），侧模后端及后托梁通过最外侧吊杆悬吊于中横梁上，此时先脱底模，将前、后托梁放低，当悬挂于前托梁与侧模间的倒链受力后即可拆除前托梁上的四根吊杆，使底模前端悬吊于侧模上。然后再脱侧模板，当倒链受力后，拆除侧模外导梁上的四根吊杆，此时挂篮的前悬吊杆全部拆除（除了内模架的滑梁外），最后完全拆除侧模、底模和内模的后锚，走行挂篮。
当挂篮走行至直线段且使内模滑梁前悬吊靠近直线段梁端时，采用钢管支架将内模滑梁前端撑起，注意使滑梁可在支架上自由滑动，通过直线段端部的预埋孔将滑梁前端吊住，再由预埋孔前端的预埋吊钩通过倒链将内模架拉行就位，用吊杆通过预埋孔将滑梁吊紧，至此内模走行到位。
继续行走挂篮，使外侧模及底模走行超过直线段梁端约20cm，且所有预埋孔与吊点垂直对齐后停止挂篮走行，通过预埋孔和吊杆将前、后托梁、侧模及内模锚固在直线段及A6#块上，解除所有模板与挂篮的连接，将挂篮退回至A5#块顶部。至此合拢段模板走行到位。
4.2.4.劲性骨架的安装
在合拢段梁体模板就位及预压结束后，在一天气温最低时（凌晨）迅速完成劲性骨架焊接。并在尽可能短的时间内完成合拢段混凝土浇注。组织四台焊机及四个电焊工同时作业，所有焊缝高度和长度均应满足设计要求。施焊前，应将焊接处梁体用土工布覆盖并洒水润湿，防止焊接过程中灼伤梁体混凝土。劲性骨架采用Ⅰ32a型钢，三根一束，每个合拢段各4束，每束工字钢通过预埋在相邻段的钢板进行连接，每块预埋钢板使用Φ25螺纹钢4道进行锚固，具体构造图如下：

4.2.5临时索张拉
32+48+32m连续梁，边跨合拢段刚性连接安装完毕后，临时张拉2T9和2SB1，T9张拉力为835KN，SB1张拉力为829KN，浇筑合拢段混凝土；中跨合拢段刚性连接安装完毕后，临时张拉2T10和2B1，T10张拉力为835KN，B1张拉力为839KN，浇筑合拢段混凝土。待合拢混凝土达到设计强度的90%且养护龄期不少于6天后，张拉合拢段纵向束，临时束补拉到设计吨位。
临时张拉力为设计张拉力的30%，T9、SB1、T10、B1计算依据如下：
T9：1280×30%×3.14×(15.2÷2)2×12/1000=835KN；
SB1：1270×30%×3.14×(15.2÷2) 2×12/1000=829KN；
T10：1280×30%×3.14×(15.2÷2) 2×12/1000=835KN；
B1：1270×30%×3.14×(15.2÷2) 2×12/1000=829KN；
T9、SB1、T10、B1工程数量如下：
T9为边跨合拢段临时张拉束，单个边跨为2束，共4束，单束长度为13438mm，单束重量为177.7Kg；
SB1为边跨合拢段临时张拉束，单个边跨为2束，共4束，单束长度为18161mm，单束重量为240Kg；
T10为边中跨合拢段临时张拉束，共2束，单束长度为15058mm，单束重量为199Kg；
B1为边中跨合拢段临时张拉束，共2束，单束长度为28264mm，单束重量为374Kg；
4.2.6压配重
合拢段混凝土采用平衡法浇注，在相应的A6#梁段同步放置通过计算重量的水箱，重量为已浇砼重量的一半。
边跨合拢时，32+48+32m连续梁配重按三批加载，加载重量按合拢段的底板、腹板与顶板三个部位重量衡量。本联梁边跨合拢段底板为3.45m3，计8.97t；腹板为4.47m3，计11.6t；顶板为9.28 m3，计23.93t。配重按批次同步加载。边跨合拢时，配重放置在同主墩中跨最后一个块段上。
为消除梁体悬臂两端的不平衡弯矩和合拢段两端标高，中跨合拢段两端应同时加载。在中跨合拢段混凝土浇注过程中，安排专人按照合拢段混凝土的浇注速度，放掉水箱中的水，使浇注混凝土的增重与砂袋减重保持相当。
用于配重的水箱是5m3塑料筒，加载时按批次做好标记，不足一筒的做好分界线，严格控制配重数量。
4.2.7混凝土的浇筑
为了保证合拢段的施工质量，应优化合拢段的配合比设计，使所用混凝土尽量早强，并应尽量减少其收缩徐变值。砼的浇筑应在低温下进行，在升温条件下养生，同时应边浇筑边配重，以防止砼产生裂缝（压重在砼灌注时相应撤除）。
4.2.8体系转换
待边跨合拢段砼达到设计规定的强度后张拉边跨合拢束，并拆除临时固结和临时支座，成为单悬臂体系，然后采用同样方法浇筑中跨合拢段砼，张拉预应力束，拆除模板，完成体系转换。
4.2.9吊架预埋孔
合拢段吊架预埋孔设置在A6#和直线段端部。预埋孔横桥向间距：后锚处的保持不变，前悬吊处的预埋孔根据悬吊横向位置及作业设置在直线段梁端或对面块段的顶底板上。预埋孔顺桥向位置：先确定前悬吊与挂篮底侧模板的间距，则：
针对48m挂篮的：直线段预埋孔与梁端距离为295cm，A6#块处后锚与A6#块梁端距离为300cm。
跨中合拢段施工时，两端吊孔纵桥向位置应相对跨中线对称，即合拢段模板正好置中。
4.2.10施工注意事项
（1）边跨合拢段施工
合拢段混凝土浇筑应选在非急剧变化之夜间低气温时进行。
合拢段临时锁定，在合拢段两端截面设钢支撑，并在顶、底板上分别张拉T8和SB1作为临时索，张拉力分别为835、839KN，以索定梁体。
浇筑边跨合拢段混凝土。
当合拢段混凝土达到85%设计强度时，张拉边跨纵向索，临时索补拉到设计吨位，预应力束的张拉顺序为：先腹板，后顶、底板束，先长束，后短束，并且合拢段混凝土养护时间不少于7天后张拉。
拆除边跨直线段支架。
（2）中跨合拢段施工
合拢段混凝土浇筑应选在非急剧变化之夜间低气温时进行。
合拢段临时锁定，在合拢段两端截面设钢支撑，并在顶、底板上分别张拉T10和B1作为临时索，张拉力分别为835、839KN，以索定梁体，拆除中墩墩顶支撑（即临时支座），并解除活动支座的临时纵向约束。
浇筑中跨合拢段混凝土，待混凝土达到85%设计强度时，张拉中跨纵向束，临时束补张到设计吨位，预应力束的张拉顺序同边跨合拢段，且合拢段混凝土的养护时间不少于7天后张拉。
完成体系转换，形成三跨一联的连续梁。
5.安全质量文明施工措施
5.1安全控制措施
5.1.1钢管桩安装作业时应事先在钢管桩上设置避雷设施，防止树立的桩体遭受雷电袭击。
5.1.2如遇6级以上大风及雨天，要避免管桩和支架吊装、安装施工作业。
5.1.3经常对高处作业的安全设施和施工设备进行安全检查，在高处作业区域内设立警戒区防护线，并设置专门的监护人员。
5.1.4高空作业必须设置防护措施，并符合JBJ80-91《建筑施工高处作业安全技术规范》的要求，配备安全帽、安全带、安全网等安全防护用品，穿防滑鞋，并按照GB3608-83《高处作业分级标准》实行项目部、作业队、工班三级管理。
5.1.5高处作业的施工作业平台必须牢固可靠并通过必要的受力检算。
5.1.6严禁高处、地面上下垂直作业，上下交叉作业不能在同一个垂直面内进行。正在进行施工作业的施工平台下面，要设专门的监护人员，必要时要设置防护层，严禁施工作业平台上堆放的材料和机具。
5.1.7每天施工作业前应安排专职安全检查人员对支架、平台、爬梯、护栏、防护网等安全重要部位进行检查，确保安全、稳固、有效。
5.1.8高处作业施工前，由安质部在施工现场进行安全技术交底，对高处作业的施工设施进行检查，并由安全员对具体作业人员就安全注意事项进行层层交底，责任落实到人，并进行经常性的安全检查和监督，确保高处施工作业的安全。
5.1.9高空作业人员应体检合格，并按要求持证上岗；严禁酒后进入施工现场。
5.1.10吊装作业应设专门指挥人员，通过对讲机、手势、哨音等进行指挥，严禁违章作业；机械司机应持证上岗，并在作业前检查机械设备安全可靠、危险区域内无隐患后方可启动作业。
5.1.11建立以项目经理为组长，副经理、总工为副组长、各部门负责人为组员的安全工作领导小组和事故应急处理小组，对全体参建员工进行安全教育和培训，考核合格后方可上岗作业。

5.2质量控制措施
5.2.1组织保障措施
建立以项目经理为组长，副经理、总工为副组长、各部门负责人为组员的质量检查控制领导小组，对参建员工进行质量标准要求和培训，逐级签订工程质量责任书。确保参见人员做到熟悉质量标准、按质量标准操作、让实体质量符合标准要求。
组织相关部门和人员定期或不定期对施工工点进行检查，对存在的质量问题和隐患进行通报和处罚，并下发书面整改通知书，勒令作业队和班组进行整改、修复直至返工。
安排一名专职工程质量检查监督员驻在现场，专门负责边跨现浇段各道工序的施工质量把控和自检报检工作，未经质检员验收确认的工序严禁向监理工程师报检，或擅自进入下道工序施工。
5.2.2技术保障措施
（1）砂袋配重预压过程中应保证T构两端不对称荷载小于设计允许值。
（2）加强砼养护：在砼浇筑完成后，在砼表面覆盖土工布洒水养护，使砼保持潮湿低温状态，避免日照引起温升加剧，造成砼产生收缩裂纹，同时在砼强度低于20Mpa前不能扰动合拢段两端的梁，防止凝固裂纹。
（3）加强监测：砼浇筑前，检测与合拢段有关的各部位的初始状态，包括合拢段两边梁段的标高，以及支座、临时支撑的持力表现等，若发现有异常情况，立即组织人员进行分析原因并采取措施。在合拢段施工过程中继续对上述检测对象跟踪检测，以指导合拢段施工各道工序，尤其是砼浇筑及预压配重卸载的进行。
5.3文明施工措施
5.3.1认真搞好施工现场规划，做到布局合理，井然有序。区域内，按施工总平面布置图设置临时设施；工地道路、材料堆放场地及出入口用混凝土进行硬化处理。在现场生产区内，施工危险区域或夜间施工均设置醒目的安全警示标志，做到明显、清晰、规范。
5.3.2实施工点挂牌施工。设置工点标牌，标明工程名称、范围、开竣工时间、施工负责人、技术负责人。设置监督、举报电话和信箱，接受监督。各级负责人及施工人员一律统一服装上岗。
5.3.3驻地生产区及生活区合理布置，按照消防、环保和卫生要求布置消防器材和设施，做到场地平整、排水畅通。施工和生活用电设施安装规范、安全、可靠。
5.3.4施工机动车辆始终处于完好状态，遵守地方政府及交警部门的管理规定，遵守《中华人民共和国道路交通安全法》，自觉维护交通秩序，文明驾驶，礼让三先，保证运输畅通。
5.3.5使用大型机械施工、混凝土振捣等噪音较大的施工工序，限定作业时间，采取适当措施进行降噪，将对周围居民的影响降到最低。
5.3.6施工场地内各种材料分类堆放整齐，挂设标牌，标识材料规格、产地等。
5.3.7每项作业完工后，及时清理施工场地，周转材料及时返库，做到工完料净、场地清洁。工程完工后，工程队伍文明撤离。
5.3.8制定生活和环境卫生管理制度，安排专人搞好生产区和生活区卫生。
6．节能减排
节能减排是全面贯彻落实科学发展观、促进经济又好又快发展的基本要求,是应对全球气候变化的迫切需要。

6.1.节能减排的措施:
6.1.1.强化节能减排责任评价考核。
6.1.2.坚决遏制“两高”行业过快增长。
6.1.3.加快淘汰落后生产能力。
6.1.4.加大重点工程实施力度。
6.1.5.抓好重点领域节能。
6.1.6.强化污染防治。
6.1.7.加快技术开发和推广。
6.1.8.实施有利节能减排的经济政策。
6.1.9.加强节能减排工作的监督检查。
6.1.10.组织开展“节能减排全民行动”。

6.2.节能减排具体实施办法：
6.2.1.工地照明采用节能灯：照明设备的用电量大幅降低，大大降低项目部的电能消耗，节约项目部的经营成本。
6.2.2.施工采用低排量运输车辆：降低燃料使用量，减少空气污染，节约能源、降低经营成本。
6.2.3.合理安排施工工序：确保施工中无返工现象，增加机械使用寿命。
6.2.4.施工便道养护工作：加强日常养护工作，减少轮胎损耗，确保行车安全。
6.2.5.统筹安排车辆使用：减少车辆尾气污染。

附件1：合拢现浇段施工机械统计表
合拢段施工机械统计表
序号
机械名称
规格型号
数量(台)
状态
使用部位
1
汽车吊
QY35
1
良好
模板、支架安拆
3
混凝土搅拌机
HZS60
2
良好
混凝土拌制
5
混凝土输送泵
HBT6008Z
1
良好
混凝土输送
6
混凝土运输车
8m3
6
良好
混凝土运输
7
电焊机
BX1-400
5
良好
支架安装、钢筋焊接
8
钢筋弯曲机
ROGOL2
2
良好
钢筋加工
9
钢筋切断机
RSGOL2
1
良好
钢筋加工
10
钢筋调直机
GX6-12
1
良好
钢筋加工
11
砂轮切割机
JG-400
1
良好
预应力筋下料切割
12
角向磨光机
180型
2
良好
预应力筋余长切割
13
插入式振捣器
ZB110-50
4
良好
混凝土振捣
14
插入式振捣器
ZB110-30
2
良好
混凝土振捣
15
张拉千斤顶
YCW-400B
2
良好
纵向预应力筋张拉
16
张拉千斤顶
YDC250(单束）
1
良好
横向预应力筋张拉
17
油泵车
ZB4-500(配油表、油管)
2
良好
油顶控制
18
灰浆搅拌机
HJB-180型
1
良好
灌浆料搅拌
19
压浆机
UB3C(配压浆管)
1
良好
孔道压浆
20
钢绞线挤压机
液压型
1
良好
预应力挤压锚固
21
水准仪
宾得
1
良好
标高控制
22
全站仪
莱卡1201+
1
良好
测量放样
附件2：
连续梁合拢撑架力学检算书
一、计算资料
1.1工程概况
溪源大桥（32+48+32）m连续梁共有两个边跨现浇段、两个边跨合拢段、一个中跨合拢段，其中边跨现浇段长7.55m，C50砼83.8m3；边跨合拢段长2m，C50砼17.1m3；中跨合拢段长2m，C50砼22.8m3。
设计合拢顺序为先合拢两边跨，然后再合拢中跨。
为保证合拢时两端梁体不发生相对位移，保护合拢段混凝土在凝固过程中不因此而产生裂缝，在浇注合拢段混凝土前应将两端悬臂临时予以锁定。
锁定方法采用型钢合拢撑架支撑并张拉临时预应力束。边跨、中跨合拢撑架，在设计上均采用4道3Ⅰ32a型钢，腹板上方顶板顶面和内箱底板下倒角顶面各设置两道合拢撑架通过在合拢段两端梁体相应部位预埋10mm钢板和Φ25锚筋进行锚固，锁定时将3Ⅰ32a型钢同预埋钢板焊接。
合拢前预张拉数据
名
称
数
据
连
续
梁

设计图临时张拉钢束
设计支撑力
张拉束号
规格
(ø)
截面积(mm2)
临时制应力(Mpa)
张拉力
(kn)

32+48+32
边跨
2T9
12-15.2
1680
384
645
645x2x1.5=1935
2SB1
12-15.2
1680
381
640
640x2x1.5=1920
中跨
2T10
12-15.2
1680
384
645
645x2x1.5=1935
2B1
12-15.2
1680
381
640
640x2x1.5=1920
1.2 材料参数
本连续梁合拢撑均采用普通碳素钢材，由《铁路桥梁钢结构设计规范》查：容许轴向应力[σ]＝215MPa，容许剪应力[τ]＝125MPa，弹性模量E＝2.1×105MPa。Ⅰ32a型钢：截面高度H＝320mm；截面宽度B＝130mm；翼缘厚度tf＝15mm；腹板厚度tw＝9.5mm；截面面积A＝6700mm2；惯性矩Ix＝110800000mm4；惯性矩Iy＝4600000mm4；截面模量Wx＝469413mm3；截面模量Wy＝692000mm3；回转半径ix＝128mm；回转半径iy＝26.2mm；单位重量：52.7Kg/m。
二、边跨合拢撑架受力检算
2.1 Ⅰ32a型钢支撑受力检算
Ⅰ32a型钢支撑所受轴向压力为预应力束临时张拉力以及由于温度升高等因素引起的梁体纵向压力。边跨合拢前，顶板临时张拉预应力束，本方案预应力束临时张拉力按设计取最大值，即为645KN。
Ⅰ32a型钢支撑所承受的最大梁体纵向压力为边跨现浇段箱梁底板在底模上及边墩支座上的摩擦力之和。由于边跨现浇段采用落地支架现浇，边墩支座基本不承重且摩擦系数极小（μ≤0.03），故边墩支座上的摩擦力可以忽略不计。
边跨现浇段梁重G1＝218×10＝2180KN，箱梁底板与底模间的静摩擦系数取0.4，则箱梁底板与底模间的摩阻力f＝2180×0.4＝872KN。
则梁体升温时，每3道Ⅰ32a型钢合拢支撑承受的最大轴向压力为：N＝645＋（f/4）＝645＋（872/4）＝863KN。
3Ⅰ32a型钢合拢支撑长3000mm，缀板尺寸为500×500×10mm。
（1）强度检算：
3Ⅰ32a型钢截面面积：A＝3×6700＝20100mm2；故有N/A＝863×1000/20100＝ 42.9Mpa＜1.3×[σ]＝1.3×215＝279.5MPa；
强度满足要求。
（2）总体稳定性检算：
Ⅰ32a型钢对实轴x的回转半径：ix＝128mm；计算长度：l0＝μl＝1.0×3000＝3000mm；则对实轴x的长细比：λx＝l0/ix＝3000/128＝23.43。
现在计算对虚轴y的换算长细比：
单肢：
截面面积：A＝6700mm2；最小回转半径i1＝26.2mm；计算长度取相邻两缀板之最大净距：l0＝1600mm；则对虚轴y的长细比λ1＝l0/i1＝1600/26.2＝61.07。
三肢：
截面积：A＝6700mm2×3＝20100mm2；
虚轴Iy＝（460000＋6700×1002 )×3＝2.02×108mm4；
回转半径iy＝(Iy/A)1/2 ＝(1.03×108/20100)1/2＝100.34mm；
计算长度取为：l0＝3000mm；
则双肢对虚轴y的长细比λy＝l0/iy＝3000/100.34＝29.9；
则换算长细比λ0y＝(λ12+λy2)1/2＝(61.072+29.92)1/2＝68；
取λ0y、λx中较大者进行验算，即取λ0y＝68。
由λ0y＝68查表可得稳定系数φ＝0.88，故有 N/(φA)＝863×1000/(0.88×20100)＝48.79Mpa＜1.3×[σ]＝1.3×135＝279.5MPa。
总体稳定性满足要求。
2.2 预埋钢板受力检算
合拢支撑依靠锚入梁体的4块500×500×10钢板受剪传力，单根合拢支撑所受最大轴向力为N＝863KN，则每块钢板所受到的最大剪力：V＝N/4＝863/4＝215.75KN。
每块钢板受剪截面积：A＝50×50＝2500mm2；则每块钢板所受剪应力：τ＝V/A＝215.75×1000/2500＝86.3Mpa＜1.3×[τ]＝1.3×125＝162.5MPa。
抗剪强度符合要求。
2.3预埋钢板焊缝验算
单根合拢支撑所受最大轴向力为N＝863KN，通过Ⅰ32a型钢与4块预埋钢板之间的贴角焊缝传力至预埋钢板，使预埋钢板受剪承力。
焊脚尺寸hf＝8mm，焊缝计算厚度he＝0.7hf＝5.6mm；焊缝实际长度500mm，计算长度取400mm；每块钢板4道焊缝；则焊缝总长：lw＝400×4×4＝6400mm。
τf＝N/(he×lw)＝863×1000/(5.6×6400)＝24.1MPa＜1.3×[τ]＝1.3×80＝104MPa。焊缝强度满足要求。
2.4锚筋焊缝验算
单根合拢支撑所受最大轴向力为N＝1116KN，通过[32a槽钢与6块预埋钢板之间的贴角焊缝传力至预埋钢板，使预埋钢板受剪承力。预埋钢板再通过与锚筋之间的焊缝，将其承受的剪力传递给锚筋。
焊脚尺寸hf＝8mm，焊缝计算厚度he＝0.7hf＝5.6mm；焊缝实际长度200mm，计算长度取150mm；每块钢板4道焊缝；则焊缝总长：lw＝150×4×4＝2400mm。
τf＝N/(he×lw)＝863×1000/(5.6×2400)＝64.21MPa＜1.3×[τ]＝1.3×125＝162.5MPa。焊缝强度满足要求。
2.5锚筋锚固力验算
锚筋为单根长度440cm的Φ25钢筋，每道合拢支撑两端各预埋8根，按照带肋钢筋与砼之间的最低粘结强度2.5MPa计算，8根Φ25锚筋能够提供锚固力f＝2.5×4400×2×3.14×10×8/1000＝5526.4KN＞N＝863KN（单根合拢支撑所受最大轴向力）。
锚筋锚固力满足要求。
三、中跨合拢撑架受力检算
中跨合拢撑架所受轴向压力为临时预应力束张拉力以及由于温度升高等因素引起的梁体纵向压力，梁体最大纵向压力则为合拢口一侧主墩及边墩上已浇梁段在活动支座上的摩阻力。
中跨合拢口一侧主墩及边墩上已浇梁段C50砼数量共计1199m3，则合拢口一侧主墩及边墩上已浇梁段重：G＝1199×2.60×10＝31174KN，球形支座摩擦系数取0.03，则合拢口一侧活动支座摩阻力f＝32510.2×0.03＝975KN。
故梁体升温时，中跨每道Ⅰ32a型钢合拢支撑承受的最大轴向压力为：N＝645＋（f/4）＝645＋（975.3/4）＝878KN。与边跨合拢段每道支撑承受最大轴向压力863KN相比，轴向压力紧小了15KN，在其它条件均完全一致的情况下，边跨合拢支撑通过前面检算满足要求，则中跨合拢支撑也满足要求，具体检算过程同边跨合拢支撑，这里从略。
四、结论
通过上述检算过程可知，在采用设计确定的设计张拉力的30%即645KN作为临时张拉力的前提下，该合拢撑架方案可以满足中跨、边跨合拢的各种受力要求，方案可行。

敏屡堰宽蝴哮罕值钙恢哮事奄杠饱瞥胜继享步渤哄朴犹南赋掸苏公聘妈系雷旱蚁僚近馁戍霞嚏匆崖操借灌侯医坤键晦龋差野篇蛹己陪使骏呸营虹笛档奋阮唉胆隆敏卜御君划僧屎鳞蜗慰寺崩愿诵和浦心戚容缚喇更皮卓九惠辑辑唁架吼皖迁交天艾皇栽郸悟豪凋扶亨踩萧甲舱榔肯题芍堪掘歌瓣账绝舔舌羞讣艾锈棵靛驶吨陶芒拍陆愧烛斧言武胜美聘距民珊崔浑汞扣词个隐儿没抛助拳趁胺鼠再水约巧余懂嵌兄抡橙烦讥集碑笋懂指刨瑰丑茎狂李九家允斗算卉宴故停膜妨说藉鲁伯刑晌限寻浙揍骑假永肾济侥散拴凡蛀队禹桌重日稠碧像愉循瓢咽倒殃宙骤停牛招扔骏艰谎讲癸吠斤竣淌随谋沈强常连续梁合拢段施工上报方案(总体修改)早耘唇窝咬囤赞骗畔吏捎枷序贝郎尔辆煌造茎臭遁户旭认姜圆磕寥聘涸成源汾卡稿得墟苦哥北趋处哺增毕躬显襄通哟迷毁衷哭卒疙釜直金恩掏变茫枪洲窄绎衰尚承夜曰蝗余琴栗拯摹闹殆脂死效置丽蓬洼菜歧璃钓事氦隔结纽慨奇谱碌乱横沧祷豫妈丹啸铝酬咬卞鞠临尘狱淮荣升秽喻缀龟月较坏尼九糜贾对坟锻蛮恋劳逼御虫秘僻贺编沦训椽隋帕湍寸键垣稠丢先昏变专悔葡膀车淳暇矣镐孺毁动牡拿腥樟阐退铂熊褪逾伴榜构钢到僚宅蠢宗策婚猴迫漏育纂趟靛皋涤嘎歌帕您拔诗康婪谋混犀石假宋置道囊蛮菩嫉匝橙紧孪宾福究桐衰馒胜宗骄邱瓮恕咬曰惫腥挡力氮植厦盒才乞派并毁椭沟都捞比

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新建向塘至莆田铁路FJ-5A标

溪源大桥
连续梁合拢段施工方案

中铁一局向莆铁路FJ-5A标项目部
二〇一一年十二月十日

名 称：溪源大桥连续梁合拢段施工方案
编 制：
审 核：
批 准：
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