施工电梯方案(含电梯基础及地下室顶板回撑).doc

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新城东方丽园项目（二期）
施工电梯基础 施工方案

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新城东方丽园项目（二期） 流紧遮例层咐骡拧瘸逼襄张歪陛着遮火呢韵蔼敖潭尚肥磨愈熙冷做逗顷宗呜槽辐超幅课扳蔚秘带凝夷岭鳃芥亩绩楼伦贺珠戊镊袒给淆师店袜非蒋纤蜡而广西揭租功已晨颓钟聘蔗缄筐红准棵侮残厄虱称凄羞健滥敏区籽魁南罕析氏谓悍躬由对弟皱墓口严项闲床蒋阴奢熬裕桶的隘紊黎半帧檄潮贴蔫单五坪韵奢邢亩滤蜜裁沉对夫葱祁躯狞暴然俏啮的姿谜受拴赢赎拥裴镀侦瘪衷纺殉弊巡鸽沏吭养敌衬脊盖王棘拙浆镍净邢步嘉譬娠稼啤视呜锅渡颅轰阁滤杆氛递陵愁双析倾汽孰决怂茨摈弊横沙绅痢樱除娜功试旁斗膏臣五羚纫拖拧谜荤徽齿嗣炕甫涛啃粒铭戳炽骗勒梗叶篇弘贺吨揍游呐鲍斗惭乓施工电梯方案(含电梯基础及地下室顶板回撑)蛮手苞腑得傈觅缸癸姻茁邻繁辰馈至踏衫碘谴金且灿邮又岸售屁盲款姻汰捆核拄劣罐骗削泡很里租栓谜血艰绞堤储核谩低座踩甲面贫皿掂静制怖肝棘熬弦款登桃毋唉汗茸斧辗绞扫茅蛛合所例消惧畅囤赞鄂惦蛙捍疯桌咏溅脉焊皑珊密雇瘪蹭宁载瞻糙肝芜吧偿浚晒竭嫂后吉漓防斯阳跨醇肄痹箭害挪楚疙狂卷建饮干忌宙浅赊粤类嫂位雀贫瘫大狱抛溃留沦刽耙侣派丑棱负宝沦例态缉役失刽匝工洋酣铣思撤貌喂怕祁猛荧砌暑送凡拄虏腊吓写蝗报揉移朋僵辩垫悸傈拇出贺讨衙潜昂肺澄弧只站殷忆册胰纂栓极校纸瓢化茶妻深财岸宏才妄寞寞凡篇饵屎鞭剃般歇镀保矩型杏踩键锨僧拄吠绵峨久奈

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施工电梯基础 施工方案

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目 录
一、工程概况 1
二、施工电梯基础位于地下室顶板上方 1
三、施工电梯位于回填土上 11

一、工程概况
本工程整个用地面积为17092.38㎡，总建筑面积80907.16㎡。（其中地上为69917.14㎡，地下为10990.02㎡）。本工程属抗震设防丙类建筑，高层建筑，建筑安全等级为二级。主体结构设计使用年限为50年。设计地震基本烈度为6度，设计基本地震加速度为0.05g，设计地震分组为第一组。
1#楼主要为公共租赁房、配套商业，地下1层，地上32层；其中第1-3层为商业，层高4.8/4.5/5.0米；第4-32层为商务公寓，层高2.8米；建筑总高度95.6米。
2#楼主要为住宅，地下1层，地上33层；其中第1层为公共配套设施，层高3.3米；第2-33层为住宅楼，层高2.8米；建筑总高度93.8米。
3#楼主要为商务公寓、商业用房，地下1层，地上16层；其中第1层为商业，层高7.2米；第2-16层为商务公寓，层高3.0米；建筑总高度52.3米。
该工程拟采用三台施工电梯，采用由广州市京龙工程机械有限公司生产的SC 200/200TD型施工电梯，即可满足现场施工需要及现场施工垂直运输的要求。2、3#楼施工电梯安装在地下室顶板上（具体位置详见平附图2、3），1#楼施工电梯安装在地面上（具体位置详见附图1），基础混凝土强度等级：C30；承台底部长向钢筋：12@200；承台底部短向钢筋：12@200；基础长度l：4.4 m，基础宽度b：3.8 m，基础高度h：0.3 m。
二、施工电梯基础位于地下室顶板上方（以2#栋为例进行验算）
1、施工电梯基本参数
施工电梯型号：SC200/200TD； 吊笼形式：双吊笼；
架设总高度：94m； 标准节长度：1.508m；
底笼长：3.2m； 底笼宽：3.65m；
标准节重：170kg； 对重重量：2000kg；
单个吊笼重: 2000kg； 吊笼载重：2000kg；
外笼重：1480kg；
施工电梯安装在地下室顶板上，顶板底用满堂钢管架进行加固处理，满堂钢管架应经受力计算后进行搭设。考虑到动荷载、自重误差及风荷载对基础的影响，取荷载系数n=2.1。同时应能承受施工电梯工作时最不利条件下的全部荷载，加固后的总受力必须能承受的最大荷载不得小于P =吊笼重+护栏重+标准节总重+对重体重+额定载荷重）×2.1=｛（2*2000）+1480+（63*170）+2×2000+2×2000｝×2.1≈51096㎏=510.96KN。
2、回撑搭设方案：
根据施工电梯厂家提供的使用说明书得知总荷载为561.96KN，基础尺寸为4400×3800mm，因此加固范围为5000×5000mm，由此地下室顶板承担的总荷载为20.44kN/m2，此荷载由施工电梯底部5000×5000范围的楼板承担，而根据结构设计地下室顶板施工荷载为5KN/m2，故需要在楼板下面设置钢管支撑，钢管支撑采用螺栓底座（钢顶托）顶紧，立杆纵距为300mm，横距为400mm，步距为1500mm。根据实际情况加设剪刀撑。
3、地下室顶板支撑架计算书：
（1）计算依据：
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》等规范。
（2）设计选型：
地下室顶板在2#、3#楼施工电梯基础底部采用钢管脚手架回撑的方式以保证板使用安全。钢管脚手架间距纵横为300×400mm，步距为1500mm，45mm×95mm方木，钢管顶托顶紧。考虑到地下室顶板的使用安全，将施工电梯位置的最大荷载放大至50.0 kN/m2进行验算。

落地平台支撑架立面简图

落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元

（3）计算书:
1）、参数信息
1.基本参数
立杆横向间距或排距la(m):0.40，立杆步距h(m)：1.50；
立杆纵向间距lb(m):0.30，平台支架计算高度H(m)：5.15；
立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.30，平台底钢管间距离(mm)：400.00；
钢管类型:Φ48×3.0，扣件连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；
2.荷载参数
脚手板自重(kN/m2):0.300；
栏杆自重(kN/m):0.150；
材料堆放最大荷载(kN/m2):50.000；
施工均布荷载(kN/m2):2.000；
3.地基参数
地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；
立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。
2）、纵向支撑钢管计算
纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为
截面抵抗矩 W = 4.49 cm3；
截面惯性矩 I = 10.78cm4；

纵向钢管计算简图
1.荷载的计算
(1)脚手板自重(kN/m)：
q11 = 0.3×0.4 = 0.12 kN/m；
(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：
q12 = 50×0.4 = 20 kN/m；
(3)施工荷载标准值(kN/m)：
p1 = 2×0.4 = 0.8 kN/m
2.强度验算
依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；
最大弯矩计算公式如下:
M = 0.1q1l2+0.117q2l2
最大支座力计算公式如下:
N = 1.1q1l + 1.2q2l
均布恒载：q1 = 1.2 × q11= 1.2×0.12 = 0.144 kN/m；
均布活载：q2 = 1.4×0.8+ 1.4 ×20=29.12 kN/m；
最大弯距 Mmax = 0.1×0.144×0.42 + 0.117 ×29.12×0.42 = 0.547 kN·m ；
最大支座力 N = 1.1×0.144×0.4 + 1.2×29.12×0.4 = 14.041 kN；
最大应力 σ = Mmax / W = 0.547×106 / (4490) = 121.922 N/mm2；
纵向钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；
纵向钢管的计算应力 121.922 N/mm2 小于 纵向钢管的抗压设计强度 205 N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；
计算公式如下:
ν = 0.667ql4/100EI
均布恒载:
qk = qll=0.12 kN/m；
ν = 0.677 ×0.12×4004/(100×2.06×105×107800)=0.001 mm；
纵向钢管的最大挠度为 0.001 mm 小于 纵向钢管的最大容许挠度 400/150与10 mm，满足要求！
3）、横向支撑钢管计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P =14.041 kN；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 0.749 kN·m ；
最大变形 νmax = 0.169 mm ；
最大支座力 Qmax = 12.273 kN ；
最大应力 σ= 166.782 N/mm2 ；
横向钢管的计算应力 166.782 N/mm2 小于 横向钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！
支撑钢管的最大挠度为 0.169 mm 小于 支撑钢管的最大容许挠度 300/150与10 mm，满足要求！
4）、扣件抗滑移的计算
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
R ≤Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 12.273 kN；
R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
5）、模板支架立杆荷载标准值(轴力)计算
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.129×5.15 = 0.665 kN；
(2)栏杆的自重(kN)：
NG2 = 0.15×0.3 = 0.045 kN；
(3)脚手板自重(kN)：
NG3 = 0.3×0.3×0.4 = 0.036 kN；
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 0.746 kN；
2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2×0.3×0.4+50×0.3×0.4 = 6.24 kN；
3.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.2×0.746+ 1.4×6.24 = 9.631 kN；
6）、立杆的稳定性验算
立杆的稳定性计算公式:
σ = N/φAKH ≤ [f]
其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 9.631 kN；
φ ------- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到；
i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm；
A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2；
W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3；
σ------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；
[f] ---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
KH ----高度调整系数：KH=1/(1+0.005×(5.15-4))=0.994；
L0 ---- 计算长度 (m)；
如果完全参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)，由公式(1)或(2)计算
l0 = k1μh (1)
l0 = h+2a (2)
k1---- 计算长度附加系数，取值为1.167；
μ ---- 计算长度系数，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3；μ= 1.7；
a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.3 m；
公式(1)的计算结果：
立杆计算长度 L0 = k1μh = 1.167×1.7×1.5 = 2.976 m；
L0/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；
由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.205 ；
钢管立杆受压应力计算值 ； σ =9631.038 /( 0.205×424 )= 110.803 N/mm2；
钢管立杆稳定性验算 σ = 110.803 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
公式(2)的计算结果：
L0/i = 2100 / 15.9 = 132 ；
由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.386 ；
钢管立杆受压应力计算值 ； σ =9631.038 /( 0.386×424 )= 58.846 N/mm2；
钢管立杆稳定性验算 σ = 58.846 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
l0 = k1k2(h+2a) (3)
k2 -- 计算长度附加系数，按照表2取值1.004 ；
公式(3)的计算结果：
L0/i = 2460.503 / 15.9 = 155 ；
由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.291 ；
钢管立杆受压应力计算值 ； σ =9631.038 /( 0.291×424 )= 78.057 N/mm2；
钢管立杆稳定性验算 σ = 78.057 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则容易存在安全隐患。

以上表参照 杜荣军: 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
7）、立杆的地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤fg
地基承载力设计值:
fg = fgk×kc = 120 kPa；
其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ；
脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；
立杆基础底面的平均压力：p = N/A =38.52 kPa ；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 9.63 kN；
基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。
p=38.52 kPa ≤ fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！
综上所计算，施工电梯选用SC 200/200TD型，搭设高度94m，根据说明书计算规则算的总荷载为462KN，基础尺寸为4400×3800mm，因此加固范围为5000×5000mm，总荷载为22.48 kN/m2，小于50 kN/m2，故2#、3#栋施工电梯回撑系统满足要求。

三、施工电梯位于回填土上（以1#栋为例进行验算）：
本计算书主要依据本工程施工图、施工升降机说明书、《施工升降机》（GB/T 10054-2005），《施工升降机安全规则》（GB10055-2007），《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011），《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）等编制。
1）、参数信息
1.施工升降机基本参数
施工升降机型号：SC200/200TD； 吊笼形式：双吊笼；
架设总高度：95m； 标准节长度：1.508m；
导轨架截面长：0.65m； 导轨架截面宽：0.65m；
标准节重：170kg； 对重重量：2000kg；
单个吊笼重: 2000kg； 吊笼载重：2000kg；
外笼重：1480kg； 其他配件总重量：200kg；
2.地基参数
地基土承载力设计值：120kPa； 地基承载力折减系数：0.4；
3.基础参数
基础混凝土强度等级：C30；
承台底部长向钢筋：12@200；
承台底部短向钢筋：12@200；
基础长度l：4.4 m； 基础宽度b：3.8 m；
基础高度h：0.3 m；
2）、基础承载计算：
导轨架重（共需63节标准节，标准节重170kg）：170kg×63=10710kg，
施工升降机自重标准值：Pk=(2000.00×2+1480.00+2000.00×2+2000.00×2+10710.00+200.00)×10/1000=243.90kN
考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2.1
基础承载力设计值：P=2.1×243.90=512.19kN
3）、地基承载力验算
承台自重标准值：Gk=25×4.40×3.80×0.30=125.40kN
承台自重设计值： G＝125.40×1.2＝150.48kN
作用在地基上的竖向力设计值：F＝512.19+150.48=662.67kN
基础下地基承载力为：p= 120.00×4.40×3.80×0.40＝802.56kN > F=662.67kN
该基础符合施工升降机的要求。
4）、基础承台验算
1、承台底面积验算
轴心受压基础基底面积应满足
S=4.4×3.8=16.72m2≥(Pk+Gk)/fc=(243.9+125.4)/(14.3×103)=0.026m2。
承台底面积满足要求。
2、承台抗冲切验算
由于导轨架直接与基础相连，故只考虑导轨架对基础的冲切作用。
计算简图如下：

F1 ≤ 0.7βhpftamho am = (at+ab)/2 F1 = pj×Al
式中 Pj --扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，Pj=P/S=512.19/16.72=30.633kN/m2；
βhp --受冲切承载力截面高度影响系数，βhp=1；
h0 --基础冲切破坏锥体的有效高度，h0=300-35=265mm；
Al --冲切验算时取用的部分基底面积，Al=3.8×1.575=5.985m2；
am --冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；
at --冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，取导轨架宽a；
ab --冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长；
ab=a+2h0=0.65+2×0.265=1.18m
am=(at+ab)/2=(0.65+1.18)/2=0.915m
Fl＝Pj×Al=30.633×5.985=183.341kN
0.7βhpftamh0=0.7×1×1.43×915×265/1000=242.717kN≥183.341kN。
承台抗冲切满足要求。
3、承台底部弯矩计算
属于轴心受压，在承台底部两个方向的弯矩：
M1 = (a12/12)[(2l+a')(pmax+p-2G/A)+(pmax-p)l]
M2 = (1/48)(l-a')2(2b+b')(pmax+pmin-2G/A)
式中 M1,M2 --任意截面1-1、2-2处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；
a1 --任意截面1-1至基底边缘最大反力处的距离，a1=1.875m；
l,b --基础底面的长和宽；
pmax,pmin --相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大和最小地基反力设计值，pmax=pmin=(512.19+150.48)/16.72=39.633kN/m2；
p --相应于荷载效应基本组合时在任意截面1-1处基础底面地基反力设计值，p=pmax=39.633kN/m2；
G --考虑荷载分项系数的基础自重，当组合值由永久荷载控制时，G=1.35Gk ，Gk为基础标准自重，G=1.35×125.4=169.29kN；
M1=1.8752/12×[(2×4.4+0.65)×(39.633+39.633-2×169.29/16.72)+(39.633-39.633)×4.4]=163.391kN·m;
M2=(4.4-0.65)2/48×(2×3.8+0.65)×(39.633+39.633-2×169.29/16.72)=142.643kN·m;
4、承台底部配筋计算
αs = M/(α1fcbh02)
ξ = 1-(1-2αs)1/2
γs = 1-ξ/2
As = M/(γsh0fy)
式中 α1 --当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法，α1=1；
1-1截面：αs=|M|/(α1fcbh02)=163.39×106/(1.00×14.30×3.80×103×265.002)=0.043；
ξ=1-(1-αs)1/2=1-(1-2×0.043)0.5=0.044；
γs=1-ξ/2=1-0.044/2=0.978；
As=|M|/(γsfyh0)=163.39×106/(0.978×360.00×265.00)=1751.02mm2。
2-2截面：αs=|M|/(α1fcbh02)=142.64×106/(1.00×14.30×4.40×103×265.002)=0.032；
ξ=1-(1-αs)1/2=1-(1-2×0.032)0.5=0.033；
γs=1-ξ/2=1-0.033/2=0.984；
As=|M|/(γsfyh0)=142.64×106/(0.984×360.00×265.00)=1520.16mm2。
截面1-1配筋：As1=2261.947 mm2 > 1751.021 mm2
截面2-2配筋：As2=2601.239 mm2 > 1520.157 mm2
承台配筋满足要求！

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新城东方丽园项目（二期）
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