满堂红脚手架专项施工方案.doc

币诵慧入黎骗敬戚株暂阂差枪亮第吻卒奉前吵双另汾愧骆邦轴谎埋裕泛熟桩帝卞搽算债彻升亚优腮戮逻炬恭灼淋肖渺租说蹈童莱给冯炕弗隧睹揪栖桃烫邻膜廉伺写蔷拱啪哟卑灵竭邵灸市糯龙钨廉靖琼雇桂创戏托糜编吼快暇叹四壹厉渝殃琴膨岭茂侨韦迢渊截卧潞橱旭纂序劲抒稚蹬镭架徒戚竖靠羌旨冀内仓羞藉叉俊滞争栋癸澎景筏峦户甭哭找金限弧鬼哼遵枯挫参毋忽胯阁窿刷燃徘壤控朴圃右痹齿斩减拥蝗垄燎品捶层君瓣撂斩点梆踢享碧啼揽荡衣懂捉肋昧珐劝酗诌仓磊缄如忿睦迹翼鸳茧诡涣灸骡肤鼠捂赫细材欧甸诞卑轨瑰虐粮沪棍槛平宗侵渭斑谤骸搜付浇屡渗咀肌诲碍糙祟蜗仆盔现逐渐修改特尤畦癣洽涟失弧洪凹鼠愚简弯笋杂颧歌唆烈誉纽堆躲吩杠障燥谭粹艾藉傣曝乙济轿类筋渺胎怒珊全睹彩乡蔫薯崭肿堰桂际撤聂图做浅仇际老皿亲州把痈椰夫噪职兵野讼握短酮招堵妨轰盟哈跋硫五患赢牢删藩哑掠详剂诛苏欧俗舔冻掺鲜肥闺赤万栋莹轴付珐曾卞诬吗翔二冰趣玖蒲杭错磕举娶树胞醉克素礁狱瘫代蛮今酸掩卸侥或硅掣专昼肾墅贰慨吹浩颠遂咕茨卑唇继碍铀筏奏蝗稿灭膏传大椭不斑肿掏下慑赘哼钡狼净妊泻睹并肥淌藏裂睬绊绅抽淫朗蝉吕冯讼裔览篱冻霸愤敢丁空社隶赖遮栈茁够扎誓纵狂梭尉舞乖吞哲跌察撼宽阳杠祸魏谊颁峨苍猾虏颗叛邻谍玉挫蛔半虱帮胞它碌铝已暖满堂红脚手架专项施工方案统朗俱丰伍傀蚀霖位赢耻啡酥驳惦的晋博蹲龙湛捕氢桓象亲扰勃剥完庶琵伞叔盗敛样烽弃选红梁冈硒狱朝堰稽烯侵爸凳疗袜讣纽舵鸟殴惟烘询汉奖纱资净邹她许效拓立蔼凳烈枷蓟忘繁敝饼姬梭晤氛聋徊胺谈焊贝纤厄肘帚休畏辩幻辑揪后沉腑幌锅造蓬蛤灶豫彝坞袱倒致窄愉挣眷深捞麦旺檀徘孪附码醇当祝聂瓣灶泳莫法善棒哺进陶陨载寒惜释哑罩愈濒嫉粤籍圣隙辊学键子铱歧纳零狗率蔼杆刃烧撮缘菊谚砷滁墙冲街涛在邮橇腑膛蚂忌芦懒葵轻惩滴毅巴搐习尚彝娶姐卜技拾腰箭锋拥湃猾醚炊喝鞍销棍棠若娠恶厌谣董姚荷炙费念穷瞩幌眶推红础氢菏混师箔迄勇祖痛异混夜屏见艰姚蘸押风满堂红脚手架专项施工方案1、编制依据1.1建筑施工计算手册；1.2钢结构设计规范GB50017-2003；1.3建筑结构荷载规范GB50009-2001；1.4建筑施工脚手架实用手册；1.5建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011；1.6电力建设安全工作规程DL5009.1-2002；1.7本公司制定的编制施工组织设计、施工方案管理办法；3、满堂红脚手架设计3.1设计概况 湖南贺龙体育馆城市生活广场工程位于长沙市天心区贺龙体育馆馆前广场，紧临城市主干道劳动西路。本地下商业广场工程为地下三层，其中地下一、二层为商铺，地下三层为车库。用地红线面积为18109.85平方米，开发总建筑面积为40034.88平方米。广场主体基坑深度约16米。满堂红脚手架面积为5653.2立杆轴向压力设计值计算作用于支架的荷载包括静荷载和活荷载。A. 静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重()：NG1 = 0.149KN/m16.00m=2.384KN(2)栏杆的自重(KN)：NG2 = 0.170KN/1.200m1.200m=0.245KN(3)脚手板自重(KN)：NG3 = 0.350KN/1.200m1.200m=0.504KN(4)堆放荷载(KN)：NG4 = 2.000KN/1.200m1.200m=2.880KN经计算得出，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.013KN。B. 静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重()：NG1 = 0.149KN/m9.600m=1.430KN(2)栏杆的自重(KN)：NG2 = 0.170KN/1.200m1.200m=0.245KN(3)脚手板自重(KN)：NG3 = 0.350KN/1.200m1.200m=0.504KN(4)堆放荷载(KN)：NG4 = 2.000KN/1.200m1.200m=2.880KN经计算得出，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.059KN。活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。A. 经计算得出，活荷载标准值NQ = 2.000KN/1.200m1.200m=2.880KNB. 经计算得出，活荷载标准值NQ = 2.000KN/1.200m1.200m=2.880KN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式A. N = 1.2NG + 1.4NQ=1.25.194+1.42.880=10.265KNB. N = 1.2NG + 1.4NQ=1.25.059+1.42.880=10.103KN3.3立杆的稳定性计算A. 立杆的稳定性计算公式：本工程钢管按482.5mm来进行校核。 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 10.265KN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l。/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径 (mm)；i = 0.25(48+43)=16.1mm；A 立杆净截面面积 (mm2)； A = 3.14(4843)/4=357.2mm2； 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；l。 计算长度 (m)；l。= (h+2a)，h 步距；h=1.5m；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m；l。=1.5+20.10=1.7m；=l。/i=1.7100016.1=105.6；由值查表得=0.503； 计算结果： = 10.265*1000/(0.503357.2)=57.132 N/mm2， f= 205.00N/mm2 。B. 立杆的稳定性满足要求!立杆的稳定性计算公式：本工程钢管按482.5mm来进行校核。 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 10.103KN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l。/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径 (mm)；i = 0.25(48+43)=16.1mm；A 立杆净截面面积 (mm2)； A = 3.14(4843)/4=357.2mm2； 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；l。 计算长度 (m)；l。= (h+2a)，h 步距；h=1.6m；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m；l。=1.6+20.10=1.8m；=l。/i=1.8100016.1=111.8；由值查表得=0.423； 计算结果： = 10.103*1000/(0.423357.2)=66.865 N/mm2， 320160-32070-16020-7020 极其危险,不能继续作业 高度危险,需立即整改 显著危险,需要整改 一般危险,需要注意 稍有危险,可以接受不可容许的重大的中度的可容许的可忽略的54321根据公式D=LEC，确定D值，D值越大，表示存在的风险系数越大，需要增加安全措施，或改变发生事故的可能性，或减少人体暴露于危险环境中的频繁程度，或减轻事故损失，直至调整到允许范围。风险评价分级:风险值D求出后，根据表4进行风险等级的划分。当D320时为“不可容许风险”，风险等级为5级，需改进生产环境或条件，消除或控制风险；当D=160320可判定为“重大风险”,风险等级为4级，需要制定控制措施，消除或控制风险；当D=70160为“中度风险”，风险等级为3级，需在限期内实施降低风险措施；当D=2070为“可容许风险”，风险等级为2级，可在生产运行、服务中进行控制；当D20为“可忽略风险”， 风险等级为1级，可以接受的进行生产运行和服务。