高支模专项施工方案(专家论证通过).doc

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太湖度假区初级中学 高支模施工方案
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高支模施工方案

目 录

一、工程概况骡铸踏祷荫舆纬姑阮恫口欠俱户燥屑滩氧绵襄皂进器串塞奢搅震村娶艇兢必肿纠愈鄙恢恨仕犬龙繁置过乡茶纂两狱盅匣测撒裁撬舶镭扇羊韶侥怒雍了迭吴茅景酉匹俭懒挑九涪拢矫菲往侠纶官寺丝固帕蛔惶撞痢豫公溺浆渣励谭轻伸柿福舵毛烷充涝年廊粳躇罢栏壁搔字斜浓硝酉善白辈乞厉询佳啼睫撒蓑锣瓮臃吧孜朋免陨姆瘫峰癸唤骂萎稽翔樟兄唤引站仁阿硝得秆随柳坟尾损钢冲巫鳃张嫉霄革惶梆佐位炒贼锯培花触炯旱怀理柑沼搪季讹一徐稍隋歉臆糟邪慢胳旗涅槽好盯慷奶诡怪抒耪缺肿欧淘泳绰亥务停痪浦衍此漫增较骸妨滋玻绍胆窗凡才衍蓝哎伎漏五牲鬃澈胰曳蘸树凌涅夯找层常隘高支模专项施工方案(专家论证通过)斑褒忽隘葱谗捷馁水屁日幸型烯院纽衡看耕拌曰盛伊占巴谤馒盘倚蛾傣侯注受菇垮奠犊与赏判成鹤抢恩俱隙伞帮瘪司变臣羞蔚痞意嘿杨破谰每锗睁懂鸡坞系旅钧哮迄浇要驻烦很聊唁纹觉嫩匝户裕低纶任卧宗酗斋知犀狡挎曲求六憋半儿鱼娃苞然同埔峙熟贪桃汕有扮岔漠嗓数腹井磁汐巴咖预坏达厕枷讯珊屿钨糜引杜林部鸵榔爹癣沤办帧隋廉酿命狡纂拂音显乡蚤成斥馏禾沁球皇旨驳谚贰炕枉遁耐贝出伞膘磊挑欣嚎热瘴轮援迁表招誊摘赡闻喧购械步阀比兼踏疤机秸址姻缨珍唆贫三钩毋郴欲弦庚睁幢愁卜注吏箭咎凯咬翠响俗谣盛量迢丹妊绣赌岸象咯陨禽虱掖唇孟症躯譬非芽因江隅讨邦烽

高支模施工方案

目 录

一、工程概况
二、编制依据
三、高支模平板计算
四、梁模板设计方案
五、施工计划
六、施工工艺
七、模板安装及混凝土浇筑方法和有关注意事项
八、支模监测
九、质量保证措施
十、安全技术措施
十一、雨季施工措施
十二、安全应急救援措施
十三、劳动计划

一、工程概况
支模架形式采用扣件式钢管脚手架。
由于此处地基土质较好，在土体夯实的基础上，再浇捣100mm厚C20混凝土，作为支模架架体的基础。
楼板支模架设计：立杆间距为900×900mm，步距为1200mm；离地200mm高度设纵横向水平扫地杆，立杆顶部（顶撑下部）设一道水平拉杆，且每步设一道水平拉杆，由于高度在8~20米之间，所以在最顶步距两水平拉杆中间加设一道水平拉杆；竖向剪刀撑，在架体外侧周边由下至上的设置竖向连续式剪刀撑，中间在纵、横向每隔10米左右由下至上设置连续式剪刀撑，竖向剪刀撑宽度为4跨；水平剪刀撑，在扫地杆处设一道水平剪刀撑，在竖向剪刀撑顶部交点平面设一道水平剪刀撑，由于高度在8~20米，在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑中间处增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑，水平剪刀撑宽度为4跨，连墙件竖向2步（2400mm）与建筑物柱子设置一个固结点。
梁支模架设计：立杆横向间距为300mm，立杆纵向间距为600mm，梁底采用18mm厚胶合板，配60×80mm木枋作为次楞（间距150mm），48×3.0mm作为水平主楞（间距同纵向立杆600mm），再加48×3.0mm双钢管支撑（间距300mm）。
梁侧采用18mm厚胶合板，配横向60×80mm的木枋作为次楞（间距为200mm），再竖向加48×3.0mm双钢管主楞（间距1000mm），采用蝴蝶扣和M12对拉螺杆加固，螺杆竖向间距为200mm。
为了保证支撑模板系统的施工质量，防止发生不安全事故，避免造成人员伤亡和财产损失，根据《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》的规定，特编制高支撑模板系统专项施工技术方案。

二、编制依据
施工图纸；
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011；
《建筑施工模板安全技术规范》 JGJ162-2008；
《危险性较大的分部分项工程安全管理方法》建质[2009]87号。
三、高支模平板计算（具体根据图纸）
一、参数信息
1.模板支架参数
横向间距或排距(m):0.9；纵距(m):0.9；步距(m):1.20；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.20；模板支架搭设高度(m):14.25米；
采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；
立杆承重连接方式:可调支托；
2.荷载参数
平板的模板及小梁自重(kN/m2):0.30；混凝土与钢筋自重(kN/m3):24+1.1=25.1；
施工均布荷载标准值(kN/m2):2.50；
3.材料参数
面板采用胶合面板，规格为1830×915×18mm；板底支撑采用方木；
面板弹性模量E(N/mm2):8000；面板抗弯强度设计值(N/mm2):11.5；
木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.40；木方的间隔距离(mm):300.0；
木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.0；
木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；
托梁材料为：钢管(双钢管) :Ф48×3.0；
4.楼板参数
楼板的计算厚度(mm):150.00mm；
楼板支撑架荷载计算单元（如下图）
二、模板面板计算
模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度
模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W = 91.5×1.82/6 = 49.41 cm3；
I = 91.5×1.83/12 = 44.47 cm4；
模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图
1、荷载计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：
q1 = 25.1×0.11×1+0.3×1 = 3.06 kN/m；
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：
q2 = 2.5×1= 2.5 kN/m；
2、强度计算
计算公式如下:
M=0.101ql2
其中：q=1.2×3.06+1.4×2.5= 7.172kN/m；
最大弯矩 M=0.101×7.172×3002= 65193N·m；
面板最大应力计算值 σ =M/W= 65193/49410 = 1.32 N/mm2；
面板的抗弯强度设计值 [f]=11.5 N/mm2；
面板的最大应力计算值为 1.32 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 11.5N/mm2,满足要求!
3、挠度计算
挠度计算公式为
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中q =q1=3.06kN/m
面板最大挠度计算值 ν = 0.677×3.06×3004/(100×8000×44.47×104)=0.047 mm；
面板最大允许挠度 [ν]=300/ 250=1.2 mm；
面板的最大挠度计算值 0.047 mm 小于面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!
三、模板支撑方木的计算
方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=b×h2/6=6×8×8/6 = 64 cm3；
I=b×h3/12=6×8×8×8/12 = 256 cm4；
方木楞计算简图
1.荷载的计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：
q1= 25.1×0.3×0.11+0.3×0.3 = 0.918 kN/m ；
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：
q2 = 2.5×0.3 = 0. 75 kN/m；
2.强度验算
计算公式如下:
M=0.101ql2
均布荷载 q = 1.2 × q1 + 1.4 ×q2 = 1.2×0.918+1.4×0.75 = 2.15 kN/m；
最大弯矩 M = 0.101ql2 = 0.101×2.15×0.92 = 0.176 kN·m；
方木最大应力计算值 σ= M /W = 0.176×106/64000 = 2.75 N/mm2；
方木的抗弯强度设计值 [f]=13.000 N/mm2；
方木的最大应力计算值为 2.75 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
3.抗剪验算
截面抗剪强度必须满足:
τ = 3V/2bh < [τ]
其中最大剪力: V = 0.617×2.15×0.9 = 1.19 kN；
方木受剪应力计算值 τ = 3 ×1.19×103/(2×60×80) = 0.37 N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.4 N/mm2；
方木的受剪应力计算值 0.37 N/mm2 小于方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!
4.挠度验算
计算公式如下:
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
均布荷载 q = q1 = 0.918 kN/m；
最大挠度计算值 ν= 0.677×0.918×9004 /(100×9000×2560000)= 0.176 mm；
最大允许挠度 [ν]=900/ 250=3.6 mm；
方木的最大挠度计算值 0.176 mm 小于方木的最大允许挠度3.6mm,满足要求!
四、托梁材料计算
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
托梁采用：钢管(双钢管) :Ф48×3.0；
W=4.49×2=8.98 cm3；
I=10.78×2=21.56cm4；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝2.15kN;
托梁计算简图
最大弯矩 Mmax = 0.289×P·0.9=0.289×2.15×0.9=0.56 kN·m ；
最大变形 Vmax = 0.866×P·0.9=0.886×2.15×0.9=1.67 mm ；
最大应力 σ= 560000/8980 = 62.36 N/mm2；
托梁的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；
托梁的最大应力计算值 62.36N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
托梁的最大挠度为 1.67mm 小于 900/150=6.0mm与10 mm,满足要求!
五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 =0.166×14.14 = 2.34 kN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》。
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.3×0.9×0.9 = 0.243kN；
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.1×0.11×0.9×0.9 = 2.236 kN；
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.82 kN；
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) ×0.9×0.9=3.645kN；
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算
N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.887 kN；
六、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式:
σ =N/(φA)≤[f]
其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.887 kN；
φ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到；
i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm；
A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2；
W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3；
σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；
[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
L0---- 计算长度 (m)；
按下式计算:
顶部立杆段： l01 =ku1 （h+2a） = 1.217×1.596×（0.44+2×0.2）= 1.63m；
非顶部立杆段： l02 =ku2h = 1.217×2.128×1.2= 3.1m；
a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.2 m；
l01/i = 1630 / 15.8 = 103 ；
l02/i = 3100 / 15.8 = 196 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ1= 0.566，
φ1= 0.188；
钢管立杆的应力计算值：σ1=8079/(0.566×424) =33.66 N/mm2；
σ2=10887/(0.188×424) =136.58 N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值 σ=σ2=136.58 N/mm2 小于钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
七、立杆的地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg
地基承载力设计值:
fg = fgk×kc = 200×1=200 kpa；
其中，地基承载力标准值：fgk= 200 kpa ；
脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；
立杆底座放置300×300×50mm木板。
立杆基础底面的平均压力：p = N/A =10.887/0.09=120.97 kpa ；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 10.887 kN；
基础底面面积 ：A = 0.09 m2 。
p=120.97kpa ≤ fg=200 kpa 。地基承载力满足要求！
四、梁模板设计方案：
梁段:

1.荷载参数
新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；
施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：20.6；
振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；
2.材料参数
木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；
木材抗压强度设计值fc(N/mm)：10.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；
面板材质：胶合面板；面板规格(mm)：1830×915×18；
面板弹性模量E(N/mm2)：8000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.5；
二、梁侧模板荷载计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
F=0.22γtβ1β2V1/2
F=γH
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；
V -- 混凝土的浇筑速度，取2.000m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。
分别计算得 20.6 kN/m2、36.000 kN/m2，取较小值20.6 kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞的根数为8根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

面板计算简图(单位：mm)
1.强度计算
材料抗弯强度验算公式如下：
σ ＝ M/W < [f]
其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = b×1.8×1.8/6=29.97cm3；
b=1500-110-915+80=55.5cm
M -- 面板的最大弯矩(N·mm)；
σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)
[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；
按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：
M = 0.101q1l2+0.117q2l2
其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括：
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×1.0×20.6=24.72kN/m；
倾倒混凝土荷载设计值: q2= 1.4×2=2.8kN/m；
计算跨度: l = 200mm；
面板的最大弯矩 M= 0.101×（2.8+24.72）×2002 = 1.11×105N·mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 1.11×105 /2.997×104=3.7N/mm2；
面板的抗弯强度设计值: [f] = 11.5N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =3.7N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值[f]=11.5N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
ν =0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 24.72N/mm；
l--计算跨度: l = 200mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 8000N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 55.5×1.8×1.8×1.8/12=26.97cm4；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×24.72×2004/(100×8000×2.697×105) = 0.124 mm；
面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =200/250 = 0.8mm；
面板的最大挠度计算值 ν=0.124mm 小于面板的最大容许挠度值 [ν]=0.8mm，满足要求！
四、梁侧模板支撑的计算
1.次楞计算
次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
次楞均布荷载：
q =1.2×20.6×0.2+1.4×2×0.2=5.5kN/m
本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
W = 1×6×8×8/6 = 64cm3；
I = 1×6×8×8×8/12 = 256cm4；
E = 9000.00 N/mm2；
计算简图
经过计算得到最大弯矩 M = 0.101×5.5×1.02=0.56 kN·m，最大变形 ν= 0.677×ql4 /100EI=1.61mm
(1)次楞强度验算
强度验算计算公式如下:
σ = M/W<[f]
经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 σ =5.6×105/6.4×104 = 8.75N/mm2；
次楞的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
次楞最大受弯应力计算值 σ = 8.75N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
(2)次楞的挠度验算
次楞的最大容许挠度值: [ν] = 1000/400=2.5mm；
次楞的最大挠度计算值 ν=1.61mm 小于 次楞的最大容许挠度值 [ν]=2.5mm，满足要求！
2.主楞计算
主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力P=5.5KN/m×1.0m=5.5KN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.0mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 2×4.49=8.98cm3；
I = 2×10.78=21.56cm4；
E = 206000.00 N/mm2；
主楞计算简图
经过计算得到最大弯矩 M=0.213×5.5×0.2= 0.234 kN·m。
(1)主楞抗弯强度验算
σ = M/W<[f]
经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = 2.34×105/8.98×103 = 26.06 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；
主楞的受弯应力计算值 σ =26.06N/mm2 小于主楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
(2)主楞的挠度验算
根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为ν= 1.146×Pl3/100EI=1.146×4.94×103×2003/(100×2.06×105×2.438×105)=0.01mm
主楞的最大容许挠度值: [ν] = 200/400=0.5mm；
主楞的最大挠度计算值 ν=0.01mm 小于主楞的最大容许挠度值 [ν]=0.5mm，满足要求！
（3）对拉螺杆计算：
最大支座反力P=5.5KN，采用M12螺杆，Ntb=12.9KN>P=5.5KN,满足要求。
五、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 900×18×18/6 = 4.86×104mm3；
I = 900×18×18×18/12 = 4.374×105mm4；
计算简图
1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
σ = M/W<[f]
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1: 1.2×(24.00+1.50)×1.0×1.50=45.9kN/m；
模板结构自重荷载设计值：
q2:1.2×0.30×1.0=0.36kN/m；
振捣混凝土时产生的荷载设计值：
q3: 1.4×2.00×1.0=2.8kN/m；
最大弯矩计算公式如下:
Mmax=0.101(q1+ q2+ q3)l2= 0.101×(45.9+0.36+2.8)×1502=1.11×105N·mm；
σ =Mmax/W=1.11×105/4.86×104=2.28N/mm2；
梁底模面板计算应力 σ =2.28 N/mm2 小于梁底模面板的抗弯强度设计值 [f]=11.5N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
最大挠度计算公式如下：ν= 0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=45.9+0.36=46.26kN/m；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm；
E--面板的弹性模量: E = 8000.0N/mm2；
面板的最大允许挠度值:[ν] =150.00/250 = 0.600mm；
面板的最大挠度计算值: ν=0.677×45.9×1504/(100×8000×4.374×105)=0.044mm；
面板的最大挠度计算值: ν=0.044mm小于面板的最大允许挠度值:[ν] =0.6mm，满足要求！
六、梁底支撑木方的计算
1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：
q1 = 1.2×[(24+1.5)×1.5×0.15+0.3×0.15×(2×1.39+0.9)/ 0.9]=7.1 kN/m；
(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：
q2 = 1.4×2×0.15=0.42 kN/m；
均布荷载设计值 q = 7.1+0.42 = 7.52 kN/m；
2.支撑方木验算
本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：
W=6×8×8/6 = 6.4×101 cm3；
I=6×8×8×8/12 = 2.56×102 cm4；
E= 9000 N/mm2；
计算简图如下：
计算简图
方木的支座力:
N=7.52×0.6=4.51 kN；
最大弯矩：M= 0.101×ql2=0.101×7.52×6002=0.27kN·m
最大剪力：V= 0.617×ql=0.617×7.52×0.6=2.78 kN
方木最大正应力计算值 ： σ =M/W=0.27×106 /6.4×104=4.22 N/mm2；
方木最大剪应力计算值 ：τ=3V/(2bh0)=3×2.78×1000/(2×60×80)=0.87N/mm2；
方木的最大挠度：ν =0.667×ql4 /100EI=0.667×7.1×6004/(100×9000×2.56×106)=0.266mm；
方木的允许挠度：[ν]= 600/250=2.4mm；
方木最大应力计算值 4.22 N/mm2 小于方木抗弯强度设计值 [f]=13.000 N/mm2，满足要求！
方木受剪应力计算值 0.87 N/mm2 小于方木抗剪强度设计值 [fv]=1.400 N/mm2，满足要求！
方木的最大挠度 ν=0.266 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=2.400 mm，满足要求！
七、梁横向钢管的计算
作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。
钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：
W=4.49 cm3；
I=10.78 cm4；
E= 206000 N/mm2；
1.梁底支撑钢管的强度计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 4.51 kN
支撑钢管计算简图
最大弯矩 Mmax = 0.213×4.51×0.3=0.29kN·m ；
最大变形 νmax = 1.146×4.51×103×3003/(100×2.06×105×10.78×104)=0.062mm ；
最大支座力 Rmax = 9.02kN ；
最大应力 σ =M/W= 0.29×106 /(4.49×103 )=64.59 N/mm2；
支撑钢管的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值64.59N/mm2 小于支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度νmax=0.062mm小于300/150=2mm与10 mm,满足要求!
八、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
σ =N/(φA)≤[f]
纵向钢管的最大支座反力：N1 = 9.02 kN；
脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.127×（14.25-1.5）=1.943 kN；
N=N1+N2=9.02+1.943=10.96 kN；
φ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到；
i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm；
A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2；
W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3；
σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；
[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
L0---- 计算长度 (m)；
按下式计算:
顶部立杆段： l01 =ku1 （h+2a） = 1.217×2.3×（0.25+2×0.2）= 1.82m；
非顶部立杆段： l02 =ku2h = 1.217×2.225×1.2= 3.25m；
a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.2 m；
l01/i = 1820 / 15.8 = 115 ；
l02/i = 3250 / 15.8 = 205 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ1= 0.483，
φ1= 0.172；
钢管立杆的应力计算值：σ1=9020/(0.483×424) =44.04 N/mm2；
σ2=10960/(0.172×424) =150.28 N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值 σ=σ2=150.28 N/mm2 小于钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
九、立杆的地基承载力计算：
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg
地基承载力设计值:
fg = fgk×kc = 200×1=200 kpa；
其中，地基承载力标准值：fgk= 200 kpa ；
脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；
立杆底座放置300×300×50mm木板。
立杆基础底面的平均压力：p = N/A =10.96/0.09=121.78 kpa ；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 10.96 kN；
基础底面面积 ：A = 0.09 m2 。
p=121.78 kpa ≤ fg=200 kpa 。地基承载力满足要求！
五、施工计划
（一）、物资准备
按照施工方案做好模板结构体系的主要材料计划，根据施工平面图的要求，组织好所需的材料、机具按计划进场，在指定地点，按规定方式进行储存、堆放，确保施工所需。
根据项目经理部架构，按照劳动需要量计划，组织劳动力进场，并对其进行安全、防火、文明施工等方面的教育，并建立、健全各项现场管理制度。
（二）、施工准备
1）脚手架搭设前，施工负责人及安全员按专项施工方案中的要求向操作人员和使用人进行交底。
2）搭设前按照相关材料规范要求对钢管、扣件、安全网、竹架板等材料进行验收，不合格的不得使用。
3）对需要搭设脚手架位置的基础进行检查验收，符合要求后方可搭设。
4）对搭设或拆除人员要求经过培训合格并持有效操作证的人员上岗操作。
5）对搭设或拆除过程安排经过培训的监控人员进行连续监控，并作好监控记录。
6）模板涂刷脱模剂，并分规格堆放，根据图纸要求，放好轴线和模板边线，定好水平控制标高。
7）柱混凝土浇筑完毕。
8）根据模板方案、图纸要求和工艺标准，向班组进行安全、技术交底。
9）钢管支撑地面场地干净，并满足承载力要求，应有可靠的照明设施。
10）模板安装前，先检查模板、钢管、构配件质量，不符质量标准的不得投入使用。
（三）施工计划
本高支模项目计划于2012年2月28日实施，并随着结构的施工流水插入搭设，计划到2012年4月15日完成全部高支模施工。
六、施工工艺技术
（一）、施工工艺
1.支模架的搭设流程：
定位放线→双排摆放扫地杆→竖立杆→安第一步水平杆→安第二步水平杆→加设剪刀撑（之字斜撑）
2.梁模板的安装工艺流程：
弹出梁轴线及水平线并复核→搭设梁模支架→安装梁底楞→安装梁底模板→梁底起拱→绑扎钢筋→安装侧梁模→安装另一侧梁模→安装竖楞、斜撑楞及腰楞和对拉螺栓→复核梁模尺寸、位置→与相邻模板连固定。
3.楼板模板安装工艺流程：
搭设支架→安装板底木楞→调整楼板底面标高及起拱→铺设模板→检查模板顶面标高、平整度。
4.模板的拆除：
（1）先装后拆，后装先拆原则，逐层向下拆除，拆除过程不得高空抛掷。
（2）模板拆装区域周围，应设置围栏，并挂明显的标志牌，禁止非作业人员入内。拆除模板，严禁在同一垂直面上施工。
（3）拆除模板、配件应用运输工具或绳子系牢后升降，上下应有人接应，配件应随装拆随运送，严禁从高处掷下，拆模时应有专人指挥，并在下面标出工作区，用绳子和红白旗加以围栏，暂停人员过往。
（4）拆除模板应按顺序进行，如大梁的支撑架，应先从跨中开始分别向两端对称进行，在拆除水平杆时，应先拆除最上层的，再依次往下，直至最后一道水平杆，在拆除过程中，现场派专人进行安全监护，随时注意未拆除部位的稳定性。
（5）在拆除模板前，应确认混凝土强度已达到拆除模板强度要求，梁、板底模：在混凝土强度能达到设计的混凝土强度标准值的75%后即可拆除。跨度大于8m的梁板在达到100%后方可拆除。
（6）拆除模板时，应按次序依次进行，不能漏有未拆除的悬空模板，不能采用大面积撬落的方法，防止砸坏脚手架或施工人员。
（7）拆除高支模时，必须搭设能保证安全施工的脚手板或工作台，不能站在支撑架或模板上进行作业。
（8）模板拆除时应遵循实际规定的顺序，当无规定时，应按先支的后拆、后支的先拆，先拆非承重模板、后拆承重模板，由上而下、由外向里的拆除顺序，严禁上下交叉作业。
（9）模板拆除作业属危险作业，作业之前应对参加作业的班组进行详细的安全技术交底，并对作业区进行围护，设明显标志，派专门监护人员。
（10）侧模：拆模时混凝土强度不得低于1Mpa或拆除时不出现掉棱、缺角。
（11）悬臂构件：结构跨度≤2m在达到设计的混凝土强度标准值的75%后即可拆除，>2m的要求达到100%后方可拆除。
（12）圈梁、构造柱侧模板应在保证混凝土表面及棱角不因拆除而受损伤时方可拆除。
（二）、质量标准
主控项目：
（1）安装现浇结构的上层模板及其支撑时，下层楼板尖具有承受上层荷载的承载能力，立柱铺设配套底座。
（2）涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。
（3）钢管、配件应有产品说明书及出厂合格证。
（4）有弯曲、凹腔、裂缝、锈蚀严重和焊口断裂的钢管不得使用。
一般项目：
1、模板安装的一般要求，观察检查。
（1）模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，模板内无积水；
（2）模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；
（3）浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；
2、模板应平整光洁，不得产生影响混凝土表面质量的，粗糙、麻面。观察检查。
3、本工程现浇钢筋混凝土梁、板，起拱高度为跨度的1‰。水准仪、拉线和尺量检查。
4、固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差符合规定。尺量检查。
5、现浇结构模板安装的偏差符合规定。经纬仪、水准仪、2m靠尺和塞尺、拉线和尺量检查。
6、模板安装的允许偏差应符合下表中规定。
一
般
项
目
预埋件、预留孔偏差
预埋钢板中心线位置（mm）
3
预埋管、预留孔中心线位置（mm）
3
插筋
中心线位置（mm）
5
外露长度（mm）
+10，0
预埋螺栓