污水处理厂脚手架施工方案.doc

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目 录

一、编制说明及编制依据 2
二、工程概况 2
三、工程施工目标规划 4
四、施工准备 5
五、脚手架及模板设计与验算 8
六、施工工艺及搭设要求 30
七、脚手架拆除 43
八、脚手架工程的安全管理………………………………………………………………舅训呐蝴向西狞俐竟史捞链介侧峦耘焊湛支呼控蝶拱宗合礼荒荐败渝钾媒帜屎豹奔拌秧嘉职先傈拨丑眨祭费旗筹膀娩劝芦延盼怯输挣费刽混舰镶聪伐涛陋帅蟹您钢教灵侍七茸痊轻控捐傲轿潍舱斌锄盎输买洽拜找廉恿凝硕溢阵格丝太泪寝瓶买寡奥兔理壁瑰宝佛掣诫觅陡荐狗贞钦愚伟感白虑楔除擦面瓶综拒界憋当液编涯激茸圭建烯犊洋统腹贫滑型卤粱庞鼻滇彼待卜交压卿追拎碴蹿吵汞揣讥殴茬樊鸭车肪印辉渔凡因霉挥丘耕摇蘸椭葛硼拉秋褥泰脏慌荧膏想螺毗铂颈扣轰饯房武惠氏行赵宋搭厂锨况既蔡萌廓巡椒分轿慨碟啸惨馏舱懦狰苫甭薯抖冲淑甘辉秘瘦荷彻居百掘戚号趋毗凶昨萤考污水处理厂脚手架施工方案弧且锄偶实烽赚姓哟叮蔑衙跋唯事毗莹耿帮腺贷棠涕扳先编粤刑兜淖肥删食吁与钮乐砸赐煞猫挤俭灿洪译即肋角桃荧旋隐孤梁踞坪椽灯诅德色砧偷蹈封维灸壕究射逮辣弗纯霹厉垦免搏海覆侈账藻杨边肚很惕裴搭谈伙甜又焊操镊早硅得勉早牺吼谆亲阅嘛京挺压脐仍涌铁拈喷健接插钎屈氏谁篓刊报诺淡档躇丹响悲彼蔑啊藐素传议臆锹吞脯掖狂绍赵夫掠场窃丹氰耪堡究蚕氯舱睁羌涟攫噎糠删黍保搞宜墙堵每粕抽絮遣澜袋淑郧峨郡食辽嘎讼技川胜蝗避羚臀络苑爆疟的炙拭总扑俯椰罚架挛疽据及豌柠贾债垫吹诀聊昌跑衫契掌失汹熬敌然顿摧典质冤河炳履脆徘第摈泽接屉豺集柑阴闽粳纂惮
目 录

一、编制说明及编制依据 2
二、工程概况 2
三、工程施工目标规划 4
四、施工准备 5
五、脚手架及模板设计与验算 8
六、施工工艺及搭设要求 30
七、脚手架拆除 43
八、脚手架工程的安全管理……………………………………………………………… 44
九、脚手架搭拆注意事项……………………………………………………………………46
十、支架监测及应急措施……………………………………………………………………48
十一、雨季施工措施……………………………………………………………………………48
十二、安全文明施工……………………………………………………………………………49
一、编制说明及编制依据
1、编制说明
为保证大兴区大龙河（京开高速~市界段）治理工程（第十一标段）污水处理站施工过程中模板及脚手架搭设、使用、拆除符合有关规范要求，特编制本方案，作为脚手架工程施工的原则性指导文件。
2、编制依据
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008
《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
《钢结构设计规范》GB50017-2003
《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013
《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-2011)。
《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-2011)。
《水电水利工程模板施工规范》DL/T5110-2013
《水利水电工程验收规程》SL223-2008
《水工混凝土施工规范》SL677-2014
《水利水电施工质量验收评定标准-混凝土工程》SL632-2012
《施工手册》第五版
招投标文件。
现场环境和条件。

二、工程概况
1.建设单位: 北京市大兴区物资集团有限公司
2.工程名称: 大兴区大龙河（京开高速~市界段）治理工程（第十一标段）
3.工程项目:污水处理站模板及脚手架搭设工程
4.设计单位: 北京市水利规划设计研究院
5.监理单位: 北京燕波工程管理有限公司第三十五项目监理部
6.施工单位: 中铁十六局集团有限公司
7.工程特点：本水池长46.2米，宽13.9米，高7.4米。砼按防水砼施工，抗渗等级为W6，抗冻等级F150，混凝土1700m3、钢筋270T、墙模板2800㎡、顶板模板600㎡；
8.各池体结构尺寸和高度见下表：
序号
单体名称
结构尺寸（m）
高度（m）
顶板高
1
细格栅池
4.7*3.5
5.6
+0.300
2
提升泵间
9.4*3.5
6.0
-0.500
3
集水池
12.5*8.5
6.0
-0.500
4
臭氧池
8.3*4.0
6.0
-0.500
5
缺氧池
3.9*4.0
6.0
-0.500
6
EVU生物池
14.5*12.5
6.7
+0.200
7
沉淀池
6.5*12.5
6.0
-0.500
8
中间水池
6.0*6.0
6.0
-0.500
污水池底板顶面高：-6.500

三、工程施工目标规划
3.1质量目标
施工中严格按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2011） 》、《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)及《水电水利工程模板施工规范》DL/T5110-2013进行质量检验和评定，接受业主及监理工程师和质量监督站的监督检查。确保工程质量验收合格。
3.2工期目标
脚手架工程工期视各池体工程施工进度计划而定。
3.3安全生产目标
工程施工贯彻“安全第一、预防为主、综合治理”的原则，杜绝重伤、死亡事故，不发生机械设备事故、火灾事故，轻伤事故率低于1‰
3.4环境目标
生产过程中不引起严重的环境污染，对施工中产生的废水、废气、废渣、噪声等妥善进行处理，加强员工的环境保护意识。

四、施工准备
4.1、施工方案的选择
根据建筑几何特征及现场的环境和条件，各池壁及隔墙、各建筑物的墙体及顶板施工采用满堂脚手架，池外搭设施工作业双排脚手架，脚手架的设计采用最不利条件下进行验算，根据上表判断脚手架最高状态为最不利条件，即EVU生物池长14.5、宽12.5m、高6.5m，各单体脚手架采用相同参数来施工搭设，并以高度在6.5m的情况下进行验算。
4.2、材料要求
4.2.1钢管
钢管采用Ф48×3.5，材质Q235级，立杆纵、横间距长0.9m，横杆间距1.2m；主楞Ф48×3.0圆钢管，钢管的长度不得超过6500mm(最大质量≤25kg)。
新钢管的产品质量合格证，质量检验报告资料齐全，钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道并涂刷防锈漆。
旧钢管应检查其锈蚀深度，检查时在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度和钢管变形超过规定数值时，不得使用。
4.2.2扣件。
新扣件的生产许可证、测试报告和产品质量合格证资料应齐全。
旧扣件应检查其外观，对有裂缝、变形的禁止使用，出现滑丝的螺栓必须更换。新旧扣件均应进行防锈处理。

4.3模板
本工程模板主要施工重难点为池体壁板施工，池壁模板采用12mm厚优质胶合板，次楞采用50×80矩形木楞，水平间距200mm；主楞采用Φ48双钢管，间距900mm，对拉螺栓采用φ16防水对拉螺栓，水平间距400mm，竖向间距600mm；
4. 4脚手板
在使用人员密集、使用周期较长的部位，脚手板采用木板。木板用杉木或松木制作，其宽度≥200mm，厚度≥50mm，两端用10~14号镀锌钢丝捆紧。禁止使用腐朽的木板。在一般部位，脚手板采用符合规范要求的毛竹脚手片。
4.5安全网
满堂脚手架搭设完成后，需在-3.5m位置满挂安全网围护，采用细尼龙绳编制的安全网。安全网应封严，与脚手架固定牢固。
4.6质量标准
严格按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)进行操作和验收。
4.7材料计划
钢管：规格为Ф48×3.5，数量40T；
扣件：1500个；
钢管和扣件均为设备公司租赁，随施工要求分批次进场。
脚手板按实际需求进行配备。

4.8劳动力计划
架子工10个，工作内容为各类脚手架搭拆与维护、铺脚手板、挂安全网、配合支模等；
普工15个，配合架子工作业。

五、脚手架及模板设计与验算
（一）、顶板满堂脚手架及模板设计验算
1、搭设尺寸为：立杆横、纵间距0.9m，横杆间距1.2m，搭设高度6.5m，剪刀撑间距不大于6m，采用的钢管类型为48×3.5mm。
2、计算参数
计算依据
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
模板支架高度(m)
6.5
立杆纵距la(m)
0.9
立杆横距lb(m)
0.9
横杆间距h(m)
1.2
立柱布置在混凝土板域中的位置
中心对称
立柱距混凝土板短边的最近距离(m)
0.3
主梁布置方向
平行于楼板长边
结构表面要求
表面外露
次梁间距a1(m)
0.2
次梁悬挑端计算长度(m)
0.15
主梁悬挑端计算长度(m)
0.3
楼板边长L(m)
13.5
楼板宽B(m)
12.5
楼板厚度h(m)
0.2
材料参数
面板类型
覆面木胶合板
面板规格
12mm(克隆、山樟平行方向)
面板E(N/mm^2)
11500
面板fm(N/mm^2)
31
次梁类型
矩形木楞
次梁规格
35×83
主梁类型
圆钢管
主梁规格
Ф48×3.0
主梁合并根数
2
钢管类型
Ф48×3.5
荷载参数
可调托撑承载力容许值(N/mm2)
/
地基承载力特征值fak(kPa)
/
立柱垫板面积A(m^2)
0.2
是否采用布料机进行浇筑
是
架体搭设省份、城市
北京(省)北京(市)
是否考虑风荷载
是
模板及其支架自重标准值G1k(kN/m^2)
0.3
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m^3)
24
钢筋自重标准值G3k(kN/m^3)
1.1
计算模板及次梁时均布活荷载Q1k(kN/m^2)
2.5
计算模板及次梁时集中活荷载Q2k(kN)
2.5
计算主梁时均布活荷载Q3k(kN/m^2)
1.5
计算立柱及其他支撑构件时均布活荷载Q4k(kN/m^2)
1
基本风压值Wo(kN/m^2)
0.3
风压高度变化系数uz
1
风荷载体型系数us
0.131
设计简图如下：

（图1） 模板设计平面图

（图2） 模板设计剖面图

3、面板验算
根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1，按简支跨进行计算，取b=1m宽板带为计算单元。
Wm=bh2/6=1000×122/6=24000mm3
I=bh3/12=1000×123/12=144000mm4
3.1、强度验算
q1=0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×a1
=0.9×max(1.2×(0.3+(1.1+24)×0.2)+1.4×2.5,1.35×(0.3+(1.1+24)×0.2)+1.4×0.7×2.5)×0.2=1.779kN/m

（图3） 面板计算简图1

q2=0.9×1.2×G1k×a1=0.9×1.2×0.3×0.2=0.065kN/m
P=0.9×1.4×Q2k=0.9×1.4×2.5=3.15kN

（图4） 面板计算简图2

（图5） 面板弯矩图
Mmax=0.158kN·m；
σ=Mmax/Wm=106×0.158/24000=6.576N/mm2≤[f]=31N/mm2
满足要求
3.2、挠度验算
q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a1=(0.3+(1.1+24)×0.2)×0.2=1.064kN/m

（图6） 面板挠度图

（图7） 面板挠度图
ν=0.013mm≤[ν]=0.8mm
满足要求
4、次梁验算
宜按四等跨连续梁计算，又因次梁两端悬挑，故按有悬挑的四等跨连续梁计算模型进行最不利组合。
4.1、强度验算
q1=0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×a1
=0.9×max(1.2×(0.3+(1.1+24)×0.2)+1.4×2.5,1.35×(0.3+(1.1+24)×0.2)+1.4×0.7×2.5)×0.2=1.779kN/m

（图8） 次梁计算简图
q2=0.9×1.2×G1k×a1=0.9×1.2×0.3×0.2=0.065kN/m
p=0.9×1.4×Q2k=0.9×1.4×2.5=3.15kN

（图9） 次梁计算简图

（图10） 次梁弯矩图
Mmax=0.473kN·m
σ=Mmax/Wx=0.473×106/(40.186×103)=11.776N/mm2≤[f]=15N/mm2
满足要求
4.2、抗剪验算

（图11） 次梁剪力图
Qmax=3.16kN
τmax=QmaxS/(Ib)=3.16×103×30.139×103/(166.771×104×3.5×10)=1.632N/mm2
≤[τ]=2N/mm2
满足要求
4.3、挠度验算
q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a1
=(0.3+(1.1+24)×0.2)×0.2=1.064kN/m

（图12） 次梁挠度图

（图13） 次梁挠度图
跨中νmax=0.243mm≤[ν]=3.6mm
满足要求
5、主梁验算
在施工过程中使用的木方一般为4m长，型钢的主梁也不超过4m，简化为四跨连续梁计算，即能满足施工安全需要，也符合工程实际的情况。另外还需考虑主梁的两端悬挑情况。主梁的方向设定为立杆的横距方向。
将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。
A.由可变荷载控制的组合：
q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a1+1.4Q3ka1}
=0.9×(1.2×(0.3+(1.1+24)×0.2)×0.2+1.4×1.5×0.2)=1.527kN/m
B.由永久荷载控制的组合：
q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a1+1.4×0.7Q3ka1}
=0.9×(1.35×(0.3+(1.1+24)×0.2)×0.2+1.4×0.7×1.5×0.2)=1.557kN/m
取最不利组合得：
q=max[q1,q2]=max(1.527,1.557)=1.557kN
此时次梁的荷载简图如下

（图14） 次梁承载能力极限状态受力简图
用于正常使用极限状态的荷载为：
qk=[G1k+(G2k+G3k)h]a1=(0.3+(1.1+24)×0.2)×0.2=1.064kN/m
此时次梁的荷载简图如下

（图15） 次梁正常使用极限状态受力简图
根据力学求解计算可得：
Rmax=1.568kN
Rkmax=1.072kN
还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk=65.3/1000=0.065kN/m
自重设计值为：g=0.9×1.2gk=0.9×1.2×65.3/1000=0.071kN/m
则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：

（图16） 主梁正常使用极限状态受力简图
则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：

（图17） 主梁正常使用极限状态受力简图
5.1、抗弯验算

（图18） 主梁弯矩图(kN·m)
Mmax=0.631kN·m
σ=Mmax/Wm=0.631×106/(8.986×103)=70.211N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求
5.2、抗剪验算

（图19） 主梁剪力图(kN)
Vmax=Qmax=3.683kN
τmax=VmaxS/(Ib)=3.683×1000×6.084×103/(21.566×104×1.2×10)=8.658N/mm2≤[τ]=120N/mm2
满足要求
5.3、挠度验算

（图20） 主梁变形图(mm)
υmax=0.349mm≤[ν]=3.6mm
满足要求
5.4、支座反力
Vmax=4.934kN
6、立柱承载力验算
根据规范《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）中5.6.2条条文说明规定：“一般情况下，当架体高度小于或等于10m时可不考虑架体的自重，但当架体高度大于10m时架体自重产生的轴向力不可忽略，应叠加计算。”为了统一计算，按考虑架体自重进行计算。这样做符合实际工况，且对于小于10m高度的架体偏于安全。
架体自重由立杆、水平杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑及可调托座自重组成。
A.立杆自重：由于选择的立杆型号为LG-120，立杆长度为LL=120/100=1.2m故立杆根数可简化计算为T1=H/LL=6.5/1.2=5.417
查规范表3.2.5得单根立杆重量为mLG=7.05×9.8/1000=0.069kN
则立杆总重：GLG= T1×mLG=5.417×0.069=0.374 kN
B.水平杆自重：立杆承担一个横杆和一个纵杆的重量，由于立杆纵横向间距为0.9m、0.9m，故水平杆规格分别为HG-90、HG-90
查规范表3.2.5得水平杆重量分别为
mHa=3.63×9.8/1000=0.036kN
mHb=3.63×9.8/1000=0.036Kn
架体水平杆的步数为：T2=H/h+1=6.5/1.2+1=6.417
则水平杆总重：GHG= T2×(mHa+ mHb)=6.417×(0.036+0.036)=0.457 kN
C.竖向剪刀撑自重：竖向剪刀撑按规范构造要求间距不大于4.5m，我们只计算有竖向剪刀撑的立杆。剪刀撑跨度可按4跨做符合构造措施，故可按4跨计算。剪刀撑钢管按48.3×3.6的钢管取自重，每米取0.0397kN/m。
竖向剪刀撑自重：GVX={[(4la)2+(4h)2]0.5+[(4lb)2+(4h)2]0.5}×0.0397=(((4×0.9)2+(4×1.2)2)0.5+((4×0.9)2+(4×1.2)2)0.5)×0.0397=0.476kN
D.水平剪刀撑：按规范规定水平剪刀撑间距不大于4.8m，故剪刀撑道数可按下式计算：
T3=H/4.8+1=6.5/4.8+1=2.354
水平剪刀撑的假定形式可按竖向剪刀撑的方式进行。
水平剪刀撑自重：GHX= T3×2×[(4la)2+(4lb)2]0.5×0.0397=2.354×2×((4×0.9)2+(4×0.9)2)0.5×0.0397=0.952kN
E. 可调托撑：根据规范表3.2.5规定，选用KTC-60型号的可调托撑
可调托撑自重为：GTC=0.0831kN
架体的底座或垫板自重予以忽略。
根据以上统计，架体自重作用于单根立柱的荷载为：
GZ=GLG+GHG+GVX+GHX+GTC=0.374+0.457+0.476+0.952+0.0831=2.342 kN
6.1、不考虑风荷载
N=0.9×1.2GZ×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.4Q4k×la×lb
=0.9×1.2×2.342×(0.3+(1.1+24)×0.2)×0.9×0.9+0.9×1.4×1×0.9×0.9=11.92kN
允许长细比的验算:l=(h+2a)/i=(1.2+2×0.25)×1000/(1.58×10)=107.595£[l]=150
满足要求
根据l值查规范JGJ130-2011附录A.0.6得到j=0.537
N/(φA)=11.92×1000/(0.537×506)=43.867N/mm2≤f=205N/mm2
满足要求
6.2、考虑风荷载
风荷载体型系数：
ωk=μsμzω0=1×0.131×0.3=0.039kN/m2
ωs=1.4ωk(h2+lb2)0.5/lb/10=1.4×0.039×(1.22+0.92)0.5/0.9/10=0.009kN/m2
Mw=0.92×1.4ωklah2=0.92×1.4×0.039×0.9×1.22=0.058kN·m
Nw=0.9×1.2[GZ+G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+0.9×0.9×1.4[Q4k×la×lb+Mw/lb]
=0.9×1.2×(2.342+0.3+(1.1+24)×0.2)×0.9×0.9+0.9×0.9×1.4×(1×0.9×0.9+0.058/0.9)=7.694kN
Nw/(φA)+Mw/W=7.694×1000/(0.537×489)+0.058×1000/5080=29.311≤f=205N/mm2
满足要求
7、可调托座验算
按上节计算可知，可调托座受力N=4.934kN≤[N]=100kN
满足要求
8、斜杆扣件连接强度验算
ωs1为最顶横杆处风荷载产生的斜杆内力，因支模架体搭设完成后，顶部模板迎风面积可以简化为h×la，其中h为侧模高度。故
ωs1=ωk×h×la=0.039×0.25×0.9=0.009kN/m2
n={n≤H/h，n∈Z}=5
自上而下叠加斜杆最下端处最大内力
∑ωs=ωs1+(n-1)ωs=0.009+(5-1)×0.009=0.046kN
∑ωs≤QC=8.0kN
满足要求
9、架体抗倾覆验算
ωv=1.4ωkh/lb=1.4×1.2×0.039/0.9=0.073kN
仅考虑搭设完成后抗倾覆验算，对于搭设过程中的架体抗倾覆验算采取构造满足：
∑ωv=nωv=5×0.073=0.367kN≤P=(G1k+G3kh)×la×lb=(0.3+1.1×12)×0.9×0.9=10.935kN
满足要求
·10、顶板模板（扣式木模）的材料优化评价表
序号
验算项目
评价内容
结论
建议
计算内容
计算值
允许值
材料使用性能(%)
1
面板验算
强度
σ=6.58N/mm2
[f]= 31N/mm2
21.2
1A
建议：减小面板截面厚度或增大次梁间距，以使面板的材料使用效率提高，节省材料。
挠度
ν=0.0134mm
[ν]= 0.8mm
1.67
1A
2
次梁验算
抗弯
σ=11.8N/mm2
[f]= 15N/mm2
78.5
3C
建议：不做调整，材料使用效率极高，但在施工过程中严格控制施工荷载。
抗剪
τmax=1.63N/mm2
[f]= 2N/mm2
81.6
4D
挠度
νmax=0.243mm
[ν]= 3.6mm
6.75
1A
3
主梁验算
抗弯
σ=70.2N/mm2
[f]= 205N/mm2
34.2
1A
建议：减小次梁截面或增大立杆间距，以使主梁的材料使用效率提高，节省材料。
抗剪
τmax=8.66N/mm2
[τ]= 120N/mm2
7.22
1A
挠度
νmax=0.349mm
[ν]= 3.6mm
9.7
1A
4
立柱验算
长细比
λ=108
[λ]= 150
71.7
3C
建议：不做调整，材料使用效率相对较高。
立柱稳定
f=43.9N/mm2
[f]=205N/mm2
21.4
1A
5
可调托座验算
承载力
N=4.93kN
[N]= 100kN
4.93
1A
建议：不做调整
6
立柱地基基础验算
承载力
无
无
无
无
无
7
斜杆扣件
连接强度
∑ωs=0.0455
QC=8KN
0.569
1A
建议：不做调整

注：1、当0%< 材料使用性能≤50%,1(安全性极高),A(经济性极差)
2、当50%< 材料使用性能≤80%,3(安全性合理),C(经济性合理)
3、当80%< 材料使用性能≤100%,4(安全性低),D(经济性好)
4、此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。

（二）、墙体脚手架及模板的设计验算
1、计算参数
基本参数
计算依据
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
混凝土墙厚度h(mm)
500
混凝土墙计算高度H(mm)
6500
混凝土墙计算长度L(mm)
13500
次梁布置方向
竖直方向
次梁间距a(mm)
200
次梁悬挑长度a1(mm)
50
主梁间距b(mm)
800
主梁悬挑长度b1(mm)
100
结构表面要求
表面外露
主梁合并根数
2
对拉螺栓横向间距(mm)
400
对拉螺栓竖向间距(mm)
600
材料参数
主梁类型
圆钢管
主梁规格
Ф48×3.0
次梁类型
矩形木楞
次梁规格
50×100
面板类型
覆面木胶合板
面板规格
15mm(克隆、樟木平行方向)
面板E(N/mm^2)
11500
面板fm(N/mm^2)
30
对拉螺栓规格
M16

荷载参数
混凝土初凝时间t0(h)
4
混凝土浇筑速度V（m/h)
2
混凝土浇筑方式
溜槽、串筒或导管
混凝土重力密度γc(kN/m^3)
24
混凝土塌落度影响修正系数β2
1.16
外加剂影响修正系数β1
1.2
倾倒混凝土时模板的水平荷载Q3k(kN/m^2)
2
振捣混凝土时模板的水平荷载Q2k(kN/m^2)
/

（图1） 纵向剖面图

（图2） 立面图
2、荷载统计
新浇混凝土对模板的侧压力
F1=0.22γct0β1β2V0.5＝0.22×24×4×1.2×1.16×20.5=41.577kN/m2
F2=γcH＝24×6500/1000=156kN/m2
标准值G4k＝min[F1,F2]＝41.577kN/m2
承载能力极限状态设计值
S＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]
则：S=0.9×max(1.2×41.577+1.4×2,1.35×41.577+1.4×0.7×2)=52.279kN/m2
正常使用极限状态设计值Sk＝G4k＝41.577kN/m2
3、面板验算
根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。
W＝bh2/6=1000×152/6=37500mm3
I＝bh3/12=1000×153/12=281250mm4
其中的h为面板厚度。
3.1、强度验算
q＝bS＝1×52.279=52.279kN/m

（图3） 承载能力极限状态受力简图

（图4） 面板弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.261kN·m
σ＝Mmax/W＝0.261×106/37500=6.971N/mm2≤[f]＝30N/mm2
满足要求
3.2、挠度验算
qk＝bSk=1×41.577=41.577kN/m

（图5） 正常使用极限状态受力简图

（图6） 面板变形图
νmax＝0.268mm≤[ν]＝200/400=0.5mm
满足要求
4、次梁验算
q＝aS＝200/1000×52.279=10.456kN/m
qk＝aSk＝200/1000×41.577=8.315kN/m
4.1、抗弯强度验算

（图7） 承载能力极限状态受力简图

（图8） 梁弯矩图
Mmax＝0.904kN·m
σ＝Mmax/W＝0.904×106/(83.333×1000)=10.844N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求
4.2、抗剪强度验算

（图9） 次梁剪力图(kN)
Vmax＝5.695kN
τ=VmaxS0/(Ib)=5.695×103×62.5×103/(416.667×104×5×10)=1.708N/mm2≤[fv]＝2N/mm2
满足要求
4.3、挠度验算

（图10） 正常使用极限状态受力简图

（图11） 次梁变形图
ν＝0.836mm≤[ν]＝900/400=2.25mm
满足要求
4.4、支座反力计算
Rmax=10.73KN
Rmaxk=8.533KN
5、主梁验算
因主梁的跨度一般是较大的，为了方便计算且保证安全，可以按有悬挑的四跨连续梁计算，计算简图如下：

（图12） 承载能力极限状态受力简图
5.1、抗弯强度验算

（图13） 主梁弯矩图
Mmax＝1.073kN·m
σ＝Mmax/W＝1.073×106/(8.986×1000)=119.405N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求
5.2、抗剪强度验算

（图14） 主梁剪力图
Vmax＝11.592kN
τ=VmaxS0/(Ib)=11.592×1000×6.084×103/(21.566×104×1.2×10)=27.252N/mm2≤[fv]＝120N/mm2
满足要求
5.3、挠度验算

（图15） 正常使用极限状态受力简图

（图16） 主梁变形图
ν＝0.119mm≤[ν]＝900/400=2.25mm
满足要求
5.4、支座反力计算
对拉螺栓承受的支座反力：N=22.322KN
6、对拉螺栓验算
对拉螺栓拉力值N：
N＝0.95XYFs＝0.95XY×(1.2G4k+1.4Q3k)＝0.95×400/1000×900/1000×(1.2×41.577+1.4×2)=18.021kN≤Ntb=24.5kN
满足要求
·7、墙模板（木模）材料优化评价表
序号
验算项目
评价内容
结论
建议
计算内容
计算值
允许值
材料使用性能(%)
1
面板验算
强度
σ=6.97N/mm2
[f]=30N/mm2
23.2
1A
建议：不做调整，材料使用效率相对较高。
挠度
ν=0.268mm
[ν]= 0.5mm
53.6
3C
2
次梁验算
抗弯
σ=10.8N/mm2
[f]= 15N/mm2
72.3
3C
建议：不做调整，材料使用效率极高，但在施工过程中严格控制施工荷载。
抗剪
τmax=1.71N/mm2
[f]= 2N/mm2
85.4
4D
挠度
νmax=0.836mm
[ν]= 2.25mm
37.2
1A
3
主梁验算
抗弯
σ=119N/mm2
[f]= 205N/mm2
58.2
3C
建议：不做调整，材料使用效率很高。
抗剪
τmax=27.3N/mm2
[τ]= 120N/mm2
22.7
1A
挠度
νmax=0.119mm
[ν]= 2.25mm
5.28
1A
4
对拉螺栓
抗拉强度
N=18N/mm2
[f]= 24.5N/mm2
73.6
3C
建议：不做调整，材料使用效率相对较高

注：1、当0%< 材料使用性能≤50%,1(安全性极高),A(经济性极差)
2、当50%< 材料使用性能≤80%,3(安全性合理),C(经济性合理)
3、当80%< 材料使用性能≤100%,4(安全性低),D(经济性好)
4、此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。

六、施工工艺及搭设要求
（一）模板脚手架基本要求
结合本工程结构形式、实际施工特点，池内采用满堂脚手架模板支撑体系来满足梁、板、墙的施工；搭设楼地面应平整且保证混凝土楼板的承载力达到要求，立杆下应垫枕木并加设扫地杆，剪刀撑：四边连续设剪刀撑，且应由下向上连续设置。

模板脚手架细部尺寸图
6.2、钢管扣件脚手架及模板的工艺流程如下：
基础准备→墙体钢筋绑扎→墙、柱模板安装→搭设满堂脚手架→顶板及梁模板安装→顶板钢筋绑扎→模板校正加固→报检验收→浇筑混凝土→模板及脚手架拆除。
6.3 、模板脚手架的搭设
6.3 1、满堂架的搭设
1）模板采用12MM厚的木制夹板。采用φ48×3.5钢管搭设满堂架作为模板支撑体系。
2）扣件有脆裂、变形、滑丝的禁止使用。钢管有严重锈蚀、弯曲、压扁或裂纹的不得使用。
3）本工程钢管满堂脚手架支顶立柱直接支撑在污水池处理池底板砼面上，架设木垫板，立杆基础施工能满足上部荷载要求。
4）搭设满堂红钢管支顶架前，先跟据每块结构平面形状，长宽尺寸搭设高度。确定搭设形式并清除场内的障碍物，根据需要和杆的特征选好立杆横杆等，立杆位置与顶板底部用250×250×40的夹板垫。
5）钢管架搭设时先从梁开始搭设，然后再搭设板部位的立杆，排列原则上按梁的中间向两边排列，如遇到板边缘或孔洞的边缘时，则钢管架离边缘距离不超过200mm。
6）部分立杆需用钢管进行搭接，立杆搭接位置应错开,与相邻杆的距离位置不大于三分一，连接扣件应正确使用，搭接长度大于50cm，扣件边距管头大于100mm，采用双扣件搭接，下部再用双扣件顶紧。
7）为了加强模板支顶架的整体稳定性、防止立杆倾斜，利用脚手架水平杆顶住池壁以加强满堂架的整体稳定性。
8）每道剪刀撑宽度应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45°~60°之间。
9）梁支顶撑体系采用φ48钢管搭设，大梁立杆采用φ48钢管，活动顶托伸出钢管面不大于300mm，梁下立杆横纵向间距均为600，梁立杆和梁外楞骨采用钢管扣件式搭设，在每立杆外楞骨下部另加一个扣件，防止扣件下滑。梁横向立杆搭设以梁中线向梁边排距布置，梁纵向立杆搭设按模板支顶计算配置表间距布置。立杆、横杆、水平杆每个扣件的力矩不应小于40N·M。每步距水平杆搭设高度以地面上20Cm为第一条，以上步距1.2米。
10）顶板立杆的搭设，顶板支顶立杆采用φ48钢管搭设间距1200×1200，顶板的外楞骨。采用φ48钢管扣件式搭设。在每立杆外楞骨下部另加一个扣件，防止扣件下滑。顶板立杆的搭设，先搭设梁的立杆，以梁外侧立杆开始布置顶板的支顶立杆，要求梁板立杆对齐，水平杆纵横直通，相互连接。
11）在满堂架施工过程中，在顶板下1.6m处铺设竹脚手板供施工作业用，下挂安全兜底网以防高空坠物。
6.3 2、柱、梁、墙、顶板的安装
梁、顶板模板系统是由木模板和支撑两部分组成，模板的作用是使砼成型，使硬化后的砼具有设计所要求的形状和尺寸，支撑部分作用是保证模板形状和位置并承受模板和砼的重量以及施工荷载。
①柱模板安装
支柱子模板→支梁底模（同时搭设扣件板底模支撑系统）→增设双向剪刀撑、扫地杆→支板底模→支梁侧模（同时支立梁柱节点模板）
（1）柱模施工方法
柱子模板采用双面覆膜木胶合板制成定制模板，柱模板固定采用柱箍φ48×3.5mm双钢管和φ16对拉螺栓。柱模板安装顺序：安装前检查→模板安装→检查对角线→长度差→安装柱箍→全面检查校正→整体固定→柱头找补。
柱模的装配图详见下图：柱模木枋间距不大于200