地下室顶板施工通道加固专项方案.doc

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目 录
一、工程概况： 3
二、编制依据 3
三、地下室顶板加固范围 3
四、车库顶板堆载情况与荷载分析： 4
五、地下室顶板强度验算 4
六、地下室顶板加固支撑验算 13
七、钢管支撑加固搭设 16
八、钢管加固支撑的检查 18
九、施工安全注意措施 18
附一：加固区域布置图 20

一、工程概况：

材料堆场、临时施工道路所在区域一层地下室范围内主梁为400*900mm、350*900mm，次梁为200*850mm，200*800m,板厚160mm，柱距4.75m*4.95m，柱截面为450*450mm，负一层4.05m；二层地下室范围内为无梁楼盖，板厚300mm,柱距7100*7300mm。
二、编制依据
1、编制依据：
（1）《建筑施工安全检查标准》 JGJ59-2011
（2）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》JGJ130-2011
（3） 《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)
（4）九里晴川项目一标段结构施工图。
三、地下室顶板加固范围
在施工过程中，主要重载车辆为商砼车、砖车及装饰等材料运输车辆。须对地下室顶板进行加固，具体加固区域详附图。在需要加固的区域内按照1m*1 m加密设置支撑立杆，加固部位的支撑。在工程收尾阶段，根据现场实际情况，确保无重载车辆通行方可拆除。为保证施工车辆行驶在钢管搭设区域，要求在地下室顶板用车辆行驶通道标示行驶路线。在车辆进入地下室顶板入口，设置限速、限重标识，由材料员、门卫严格控制进入顶板车辆重量（重量核定严格按照固定车辆和装载数量来把控），对于超载的车辆一律不放行，每次放行一辆车通过，待卸完料出场后，再放行下一辆车进入。加固范围详见平面布置图附后。
四、车库顶板堆载情况与荷载分析：
1、材料荷载：
材料堆放高度不超过2米，材料堆载荷载为20KN/㎡，低于地下室顶板承载力，无需支撑。
2、施工道路荷载：
由于本工程场地狭窄，施工通道设置在地下室顶板消防通道区域上，在运输车辆经过时，车辆荷载较大。
施工场地荷载最大的车辆为商砼运输车、干拌砂浆罐。
荷载参数为：
混凝土罐车按装12立方米车考虑，混凝土罐车自重约15吨，12立方米混凝土按30吨计，总计45吨。
砖车自重15T，装载25T，合计40T;
干拌砂浆罐：自重3T,罐装砂浆35T,合计38T
选取最大值45T（450KN）
五、地下室顶板强度验算
(一）顶板受力
以下计算的计算依据为《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)
bcx=btx+2s=0.6+2*0.18=0.96m
bcy=bty+2s=0.2+2*0.18=0.56m
车轮作用面的局部荷载q=1.3*Q/( bcx* bcy)
其中Q为单个轮胎上的荷载，对本工程取100KN
q=1.3*Q/( bcx* bcy)=1.3*100/(0.96*0.56)=242KN/m2
简支双向板的绝对最大弯矩Mxmax=0.1434*242*0.96*0.56=18.66KN·m
Mymax=0.1176*242*0.96*0.56=15.3KN·m
取Mmax=18.66 KN·m
跨中最大弯矩产生的等效均布荷载：
由Ly/Lx=1/1=1，查表得α=0.0368，β=0.0368
Qe=18.66/0.0368*12=507KN/m2
所以车轮轮压荷载产生的等效均布荷载为507KN/m2
（二）该工程按1*1m立杆间距对地下室顶板进行加固，通过以下计算复核。
一、示意图

二、依据规范
《建筑结构荷载规范》 GB50009-2012
《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010
三、计算信息
1.几何参数
计算跨度: Lx = 1000 mm; Ly = 1000 mm
板厚: h = 160 mm
2.材料信息
混凝土等级: C30 fc=14.3N/mm2 ft=1.43N/mm2 ftk=2.01N/mm2 Ec=3.00×104N/mm2
钢筋种类: HRB500 fy = 300 N/mm2 Es = 2.0×105 N/mm2
最小配筋率: ρ= 0.200%
纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 20mm
保护层厚度: c = 20mm
3.荷载信息(均布荷载)
永久荷载分项系数: γG = 1.200
可变荷载分项系数: γQ = 1.400
准永久值系数: ψq = 1.000
永久荷载标准值: ｑgk = 0.000kN/m2
可变荷载标准值: ｑqk = 507.000kN/m2
4.计算方法:弹性板
5.边界条件(上端/下端/左端/右端):固定/固定/固定/固定
6.设计参数
结构重要性系数: γo = 1.00
泊松比:μ = 0.200
四、计算参数:
1.计算板的跨度: Lo =1000 mm
2.计算板的有效高度: ho = h-as=160-20=140 mm
五、配筋计算(lx/ly=1000/100=1.000<2.000 所以按双向板计算):
1.X向底板钢筋
1) 确定X向板底弯矩
Mx = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2
= (0.0176+0.0176*0.200)*(1.200*0.000+1.400*507.000)*0.82
= 9.594 kN*m
2) 确定计算系数
αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)
= 1.00*9.594×106/(1.00*14.3*1000*160*160)
= 0.026
3) 计算相对受压区高度
ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.026) = 0.027
4) 计算受拉钢筋面积
As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*14.3*1000*160*0.027/300
= 203mm
2.Y向底板钢筋
1) 确定Y向板底弯矩
My = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2
= (0.0176+0.0176*0.200)*(1.200*0.000+1.400*507.000)*0.82
= 9.594 kN*m
2) 确定计算系数
αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)
= 1.00*9.594×106/(1.00*14.3*1000*160*160)
= 0.026
3) 计算相对受压区高度
ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.026) = 0.027
4) 计算受拉钢筋面积
As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*14.3*1000*160*0.027/300
= 203mm2
3.X向支座左边钢筋
1) 确定左边支座弯矩
Mox = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2
= 0.0513*(1.200*0.000+1.400*507.000)*0.82
= 23.304 kN*m
2) 确定计算系数
αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)
= 1.00*23.304×106/(1.00*14.3*1000*160*160)
= 0.064
3) 计算相对受压区高度
ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.064) = 0.066
4) 计算受拉钢筋面积
As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*14.3*1000*160*0.066/300
= 502mm2
4.X向支座右边钢筋
1) 确定右边支座弯矩
Mox = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2
= 0.0513*(1.200*0.000+1.400*507.000)*0.82
= 23.304 kN*m
2) 确定计算系数
αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)
= 1.00*23.304×106/(1.00*14.3*1000*160*160)
= 0.064
3) 计算相对受压区高度
ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.064) = 0.066
4) 计算受拉钢筋面积
As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*14.3*1000*160*0.066/300
= 502mm2

5.Y向上边支座钢筋
1) 确定上边支座弯矩
Moy = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2
= 0.0513*(1.200*0.000+1.400*507.000)*0.82
= 23.304 kN*m
2) 确定计算系数
αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)
= 1.00*23.304×106/(1.00*14.3*1000*160*160)
= 0.064
3) 计算相对受压区高度
ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.064) = 0.066
4) 计算受拉钢筋面积
As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*14.3*1000*160*0.066/300
= 502mm2
6.Y向下边支座钢筋
1) 确定下边支座弯矩
Moy = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2
= 0.0513*(1.200*0.000+1.400*507.000)*0.82
= 23.304 kN*m
2) 确定计算系数
αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)
= 1.00*23.304×106/(1.00*14.3*1000*160*160)
= 0.064
3) 计算相对受压区高度
ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.064) = 0.066
4) 计算受拉钢筋面积
As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*14.3*1000*160*0.066/300
= 502mm2
5) 验算最小配筋率
ρ = As/(b*h) = 502/(1000*180) = 0.279%
六、跨中挠度计算：
Mk -------- 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值
Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值
1.计算荷载效应
Mk = Mgk + Mqk
= (0.0176+0.0176*0.200)*(0.000+507.000)*0.82 = 6.853 kN*m
Mq = Mgk+ψq*Mqk
= (0.0176+0.0176*0.200)*(0.000+1.000*507.000)*0.82 = 6.853 kN*m
2.计算受弯构件的短期刚度 Bs
1) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力
σsk = Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)
= 6.853×106/(0.87*160*461) = 106.793 N/mm
2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率
矩形截面积: Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*180= 90000mm2
ρte = As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)
= 461/90000 = 0.512%
3) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ
ψ = 1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)
= 1.1-0.65*2.01/(0.512%*106.793) = -1.288
因为ψ不能小于最小值0.2，所以取ψ = 0.2
4) 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 αE
αE = Es/Ec = 2.0×105/3.00×104 = 6.667
5) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 γf
矩形截面，γf=0
6) 计算纵向受拉钢筋配筋率ρ
ρ = As/(b*ho)= 461/(1000*160) = 0.288%
7) 计算受弯构件的短期刚度 Bs
Bs = Es*As*ho2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')](混凝土规范式8.2.3--1)
= 2.0×105*461*1602/[1.15*0.200+0.2+6*6.667*0.288%/(1+3.5*0.0)]
= 4.329×103 kN*m2
3.计算受弯构件的长期刚度B
1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ
当ρ'=0时，θ=2.0 (混凝土规范第 8.2.5 条)
2) 计算受弯构件的长期刚度 B
B = Mk/(Mq*(θ-1)+Mk)*Bs (混凝土规范式 8.2.2)
= 6.853/(6.853*(2.0-1)+6.853)*4.329×103
= 2.164×103 kN*m2
4.计算受弯构件挠度
fmax = f*(qgk+qqk)*Lo4/B
= 0.00127*(0.000+507.000)*0.84/2.164×103
= 0.122mm
5.验算挠度
挠度限值fo=Lo/200=800/200=4.000mm
fmax=0.122mm≤fo=4.000mm，满足规范要求!
七、裂缝宽度验算:
1.跨中X方向裂缝
1) 计算荷载效应
Mx = 表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2
= (0.0176+0.0176*0.200)*(0.000+507.000)*0.82
= 6.853 kN*m
2) 带肋钢筋,所以取值vi=1.0
3) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力
σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)
=6.853×106/(0.87*160*461)
=106.793N/mm
4) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率
矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000 mm2
ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)
=461/90000 = 0.0051
因为ρte=0.0051 < 0.01,所以让ρte=0.01
5) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ
ψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)
=1.1-0.65*2.010/(0.0100*106.793)
=-0.123
因为ψ=-0.123 < 0.2,所以让ψ=0.2
6) 计算单位面积钢筋根数n
n=1000/dist = 1000/170
=5
7) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deq
deq= (∑ni*di2)/(∑ni*vi*di)
=5*10*10/(5*1.0*10)=10
8) 计算最大裂缝宽度
ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 8.1.2－1)
=2.1*0.200*106.793/2.0×105*(1.9*20+0.08*10/0.0100)
=0.0265mm ≤ 0.30, 满足规范要求
2.跨中Y方向裂缝
1) 计算荷载效应
My = 表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2
= (0.0176+0.0176*0.200)*(0.000+507.000)*0.82
= 6.853 kN*m
2) 带肋钢筋,所以取值vi=1.0
3) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力
σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)
=6.853×106/(0.87*160*461)
=106.793N/mm
4) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率
矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000 mm2
ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)
=461/90000 = 0.0051
因为ρte=0.0051 < 0.01,所以让ρte=0.01
5) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ
ψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)
=1.1-0.65*2.010/(0.0100*106.793)
=-0.123
因为ψ=-0.123 < 0.2,所以让ψ=0.2
6) 计算单位面积钢筋根数n
n=1000/dist = 1000/170
=5
7) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deq
deq= (∑ni*di2)/(∑ni*vi*di)
=5*10*10/(5*1.0*10)=10
8) 计算最大裂缝宽度
ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 8.1.2－1)
=2.1*0.200*106.793/2.0×105*(1.9*20+0.08*10/0.0100)
=0.0265mm ≤ 0.30, 满足规范要求
3.支座上方向裂缝
1) 计算荷载效应
Moy = 表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2
= 0.0513*(0.000+507.000)*0.82
= 16.646 kN*m
2) 带肋钢筋,所以取值vi=1.0
3) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力
σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)
=16.646×106/(0.87*160*461)
=259.397N/mm
4) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率
矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000 mm2
ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)
=461/90000 = 0.0051
因为ρte=0.0051 < 0.01,所以让ρte=0.01
5) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ
ψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)
=1.1-0.65*2.010/(0.0100*259.397)
=0.596
6) 计算单位面积钢筋根数n
n=1000/dist = 1000/170
=5
7) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deq
deq= (∑ni*di2)/(∑ni*vi*di)
=5*10*10/(5*1.0*10)=10
8) 计算最大裂缝宽度
ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 8.1.2－1)
=2.1*0.596*259.397/2.0×105*(1.9*20+0.08*10/0.0100)
=0.1917mm ≤ 0.30, 满足规范要求
4.支座下方向裂缝
1) 计算荷载效应
Moy = 表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2
= 0.0513*(0.000+507.000)*0.82
= 16.646 kN*m
2) 带肋钢筋,所以取值vi=1.0
3) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力
σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)
=16.646×106/(0.87*160*461)
=259.397N/mm
4) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率
矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000 mm2
ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)
=461/90000 = 0.0051
因为ρte=0.0051 < 0.01,所以让ρte=0.01
5) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ
ψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)
=1.1-0.65*2.010/(0.0100*259.397)
=0.596
6) 计算单位面积钢筋根数n
n=1000/dist = 1000/170
=5
7) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deq
deq= (∑ni*di2)/(∑ni*vi*di)
=5*10*10/(5*1.0*10)=10
8) 计算最大裂缝宽度
ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 8.1.2－1)
=2.1*0.596*259.397/2.0×105*(1.9*20+0.08*10/0.0100)
=0.1917mm ≤ 0.30, 满足规范要求
5.支座左方向裂缝
1) 计算荷载效应
Mox = 表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2
= 0.0513*(0.000+507.000)*0.82
= 16.646 kN*m
2) 带肋钢筋,所以取值vi=1.0
3) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力
σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)
=16.646×106/(0.87*160*461)
=259.397N/mm
4) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率
矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000 mm2
ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)
=461/90000 = 0.0051
因为ρte=0.0051 < 0.01,所以让ρte=0.01
5) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ
ψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)
=1.1-0.65*2.010/(0.0100*259.397)
=0.596
6) 计算单位面积钢筋根数n
n=1000/dist = 1000/170
=5
7) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deq
deq= (∑ni*di2)/(∑ni*vi*di)
=5*10*10/(5*1.0*10)=10
8) 计算最大裂缝宽度
ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 8.1.2－1)
=2.1*0.596*259.397/2.0×105*(1.9*20+0.08*10/0.0100)
=0.1917mm ≤ 0.30, 满足规范要求
6.支座右方向裂缝
1) 计算荷载效应
Mox = 表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2
= 0.0513*(0.000+507.000)*0.82
= 16.646 kN*m
2) 带肋钢筋,所以取值vi=1.0
3) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力
σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)
=16.646×106/(0.87*160*461)
=259.397N/mm
4) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率
矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000 mm2
ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)
=461/90000 = 0.0051
因为ρte=0.0051 < 0.01,所以让ρte=0.01
5) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ
ψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)
=1.1-0.65*2.010/(0.0100*259.397)
=0.596
6) 计算单位面积钢筋根数n
n=1000/dist = 1000/170
=5
7) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deq
deq= (∑ni*di2)/(∑ni*vi*di)
=5*10*10/(5*1.0*10)=10
8) 计算最大裂缝宽度
ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 8.1.2－1)
=2.1*0.596*259.397/2.0×105*(1.9*20+0.08*10/0.0100)
=0.1917mm ≤ 0.30, 满足规范要求
经过上面计算，可知在地下室顶板以下采用1m*1m立杆间距进行支撑可以满足要求，结构安全。
只需进行钢管支撑架强度验算，如下所示。
六、地下室顶板加固支撑验算
第一部分：车道位置加固
1、一层地下室范围：地下室顶板与梁加固：在行车道路范围内，宽度6米，沿地下室顶板，采用满堂架加固，钢管选用钢管类型为φ48×3.0，顶面设支承顶托，顶托与结构接触面用50×70mm枋木。支架搭设高度为3.9m，立杆的纵距 b=1m，立杆的横距 l=1m，立杆的步距 h=1m~1.35；二层地下室范围：地下室顶板及负一层底板加固: 支架搭设高度为3.2m/3.35m 宽度6米，沿地下室顶板，采用满堂架加固，钢管选用钢管类型为φ48×3.0，顶面设支承顶托，顶托与结构接触面用50×70mm枋木。地下室加固区域内预留2.5m宽通道，通往至各栋地下室通道，具体加固方式详图三。
2、加固钢管搭设图：

图一：

图二：

3、立杆的稳定性计算
（1）、轴向力计算：
计算参数:（考虑汽车及载物全部荷载通过楼板传递给支撑架；同时结构的自重仍由支架承受。再由支撑架将荷载传递给地基）进行支架体系的核算。
1）轴向力计算：
钢筋混凝土自重25.00kN/m3，施工活荷载2.0kN/m2， 扣件计算折减系数取1.0。
由永久荷载效应控制的组合：

Q=0.9×[1.35×25.00×0.18+0.7×1.40×2.0]
= 0.9×(6.1+1.96)=7.25kN/m2
轮压力：取为100kN
q=1.3*Q/( bcx*bcy)=1.3*100/(0.96*0.56)=242KN/m2
计算单元按立杆1.0m×1.0m间距，考虑后轮两侧的一组轮胎由4根立杆承担受力。则每根立杆竖向力为：（减去消防车和覆土）
N=(242-53-7.25)×1×1÷1/4=30.7KN
采用的钢管类型为φ48×3.0。
（2）不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 30.7kN ； 　
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；
A —— 立杆净截面面积，A=4.241cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗),W=4.788cm3；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至顶板支撑点的长度，a=0.30m；
h —— 最大步距，h=1.60m；
l0 —— 计算长度，取1.600+2×0.300=2.200m；
—— 由长细比，为2200/16=138；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.375；
经计算得到=30700/(0.375×424)=193.1KN/mm2；
不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
4、综上所述：按施工道路6m宽度搭设地下室加固支撑系统，其长度及平面布置图附后。立杆间距@1000×1000，纵向横向水平杆步距1m-1.35m米，立杆底端设置扫地杆，离底部不大于200mm；钢顶撑采用U型托撑与梁板顶紧，U型托撑上部安放木枋50×70，木枋紧贴结构梁板，托撑其螺杆伸出钢管顶部的使用长度不得大于200mm，设置架体纵横向垂直剪刀支撑间距6米一道，并在垂直剪刀支撑顶部及底部设置水平剪刀支撑，所有钢管采用φ48×3.0。
第二部分：施工电梯及砂浆罐堆场
施工电梯加固：沿施工电梯及砂浆罐堆场投影区域（4m宽*5m长），采用满堂架加固，钢管选用钢管类型为φ48×3.0，顶面设支承顶托，顶托与结构接触面用50×70mm枋木。支架搭设高度为3.9m/3.2m/3.35m，立杆的纵距 b=0.6m，立杆的横距 l=0.6m，立杆的步距 h=1.10m。
计算依据：
1、《施工现场设施安全设计计算手册》
2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011
5、《钢结构设计规范》GB50017-2003
6、《砌体结构设计规范》GB50003-2011
7、《建筑施工升降机安装、使用、拆卸安全技术规程》（JGJ215-2010）
8、《施工升降机》（GB/T 10054-2005）
一、参数信息
1.施工升降机基本参数
施工升降机型号
SCD200/200J
吊笼形式
双吊笼
架设总高度(m)
94.8
标准节长度(m)
1.5