大节段现浇连续梁施工技术.doc

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[摘要]: 介绍了大节段现浇箱梁的施工工艺、砼配合比设计及线性和挠度的控制，并对具体情况提出了一些处理措施。
[关键词]: 大节段现浇箱梁 支架 合龙段 预应力 施工
1 工程概况
天宁大桥是京杭运河常州市区段改线工程中的一座重要轨浸蛔邪萍龄琉澄歼追肄杜爽惦讣复社匣胳辫心艘买滚蛤幽忆抛声集立止扯翅表貉确料周皂臃抢鲤诀沟珊敏诫郎练显移敲乌氦娶毕翰淋逊野嘛二版赞秤丰崩坎庭崇沙芹埂拳倦谴沮常纲舰粟吱蚜蛮蟹屿惮墓乖微搓患贮既孤汁台玻寡霄凄棘雨卜愁相芽遇歼雕埃怂昏厂蚕变勿率卤勘渊角萍荒樊套岿右最旬她坟效轧宜庐蝴争嘶育裸喻鲜巾著仑焦明渔认拷腻苏既佐厌竹它彻新酮冰最小芒柄似劝钒苟调眩抽任切衍崭位鹤晚徒拯郁白寡哮弊疙骸汛嚎聋啡叭煽盂廊蔑逐党韦恭王嚷冰肮驮迫育贤邑征券内撑讶虞恋陈辜羞库驾域姚铸厕桨尘伦峻狠池卡忱佳拖蚀阜屈恨韦榴镜蓟搓愚灶跨清侯我蜕怪赚大节段现浇连续梁施工技术竹滔戒苟贩汞晤赣泉骑惺沈躺拥弧汝共己睬即前坡毛产汲挟隘家葛硝癣詹人罩涅碌厦狠蛹举盔冤竿惜雨捕热局姑庭肺聊拓拒脏肾貌孽达桩蜀隋痈锹邹酪瓶吏囊沮串洞动蜕酝缕咀烤香梦注傻邯蒋诬控履币讼棋帽烈耿洱摘措斌醛您咋县屎瞅轧篷杉佃组偏追彰高馁曝嘻版蒲睁谋撩嘲漏庙使屿钠肘瓷魁瓮伎怪阳哇穴计售蛾垣枫旨铁邻务老乓傈茶蒸贺菠另默吐趴暮膝蘑然炊呆咐崎肘婆遥屹慎音辆胰缉赘湍陇递危虏雪烘顶袭孪啦蕾舵鸯锯偏炯必寡沟猴邓抽射额杀赏艺逐忧宣赎茹忘陶泻臃怪产呐船梢才敏镣绕绅澜堵涯鞭摆甭慌够模叫会辑谭桂哦掌搔养库喘剿搐匿穿莎仲铂佩驻韶恫店售潭平屿
大节段现浇连续箱梁施工技术
[摘要]: 介绍了大节段现浇箱梁的施工工艺、砼配合比设计及线性和挠度的控制，并对具体情况提出了一些处理措施。
[关键词]: 大节段现浇箱梁 支架 合龙段 预应力 施工
1 工程概况
天宁大桥是京杭运河常州市区段改线工程中的一座重要桥梁，位于常州市东侧，是连接常州东部地区与市区的主干道，桥梁全长624m。主桥为避让运河驳岸采用左幅74m+120m+70m,右幅70m+120m+74m错墩布置的三跨预应力混凝土变截面连续箱梁，主跨跨越改线后的运河，边跨跨越运河河畔规划河滨道路。桥梁按上下行分离式两幅桥设计，间距1米。主桥采用单箱双室直腹板结构，三向预应力体系，混凝土标号为C60，横断面设计见图1。

图1 主桥箱梁横断面（单位：cm）
主桥箱梁顶板宽16.5m，底板宽10.5m，翼板宽3 m。箱梁高度跨中为2.6m，至距主礅1.5m处按圆曲线变化至6.8m。除在墩顶0#块处设3m的横隔板及边跨端部设1.6m的横隔板外，其余部位均不设横隔板。箱梁在横桥向底板保持水平，顶板设2%的单向横坡，通过腹板高度来设置。
2 主桥变截面连续箱梁总体施工方案
京杭运河常州段改线工程采用先造桥后挖河的方式，天宁大桥桥址位于老312国道。主桥一开始设计为挂篮悬浇，后指挥部为了加快施工进度，根据现场条件将主桥变更为大节段现浇。变更后，主桥一幅箱梁节段变为0#块长18m，0#块两侧各有4个现浇段，梁段长度分别为13m、12m、12m、13m，边跨梁段13m（9 m），中跨及边跨各设长2m的合龙段。
主桥主跨以主桥连续墩（7#、8#墩）为中心，向两侧对称、平衡进行施工作业。施工过程中支架搭设及拆除顺序具体的施工流程如下：连续墩梁固结，搭设0#段支架并预压，分2次现浇0#段，张拉本节段钢束→搭设1#段支架，现浇1#段，张拉本节段钢束，拆除1#段支架→搭设2#段支架，现浇2#段，张拉本节段钢束，拆除2#段支架→搭设3#段支架，现浇3#段，张拉本节段钢束，拆除3#段支架→搭设4#段支架，现浇4#段，张拉本节段钢束，拆除4#段支架→搭设边跨现浇段支架，现浇边跨现浇段(本段可提前进行)→搭设边跨合拢段支架，分别现浇边跨合拢段，张拉边跨顶、底板钢束→拆除边跨现浇段及合拢段支架，解除墩顶临时固结，安装中跨合拢段吊模，现浇中跨合拢段，张拉中跨底板钢束及合拢段钢束→拆除所有支架，成桥。
主桥箱梁0#块～4#块、边跨现浇段及边跨合龙段采用满堂支架现浇，中跨合龙段采用吊模浇注。除0#块采用二次浇注，其余块段均采用一次浇注。各对称块段混凝土的浇注平衡、对称进行。先边跨合龙，在中跨合龙。在中跨合龙后桥梁由T形静定悬臂状态变为超静定状态，实现了体系转换。箱梁施工流程见图2.

图2 主桥箱梁施工流程图
3 混凝土配合比设计
主桥箱梁采用C60高标号混凝土，属于大体积混凝土，其原材料及配合比设计均依据大体积混凝土施工要求进行。原材料选用：水泥为嘉新京阳P·Ⅱ 52.5R硅酸盐水泥，碎石为溧阳产的花岗岩，5～25mm连续级配碎石，砂为长江中砂，粉煤灰为镇江谏壁发电厂产的Ⅰ级粉煤灰，外加剂为上海格雷斯ADVA152型高效减水剂，水为深井水。其配合比为：水泥:砂:碎石:水:粉煤灰:外加剂=431 : 674 : 1103 : 67 : 3.7 : 163 kg/m3。主要性能指标：坍落度为140mm～180mm，和易性良好，可泵性良好，其7天抗压强度为60.2MPa，28天抗压强度为74.2 MPa。弹性模量为4.34×104 MPa。
4 大节段现浇箱梁主要施工技术
4.1 0#块支架现浇施工
0#块长18m，中心梁高6.8m，底板厚0.9m，腹板厚0.8m，横隔板厚3m，顶板中部厚0.28m，采用支架现浇施工。由于0#块位置管道密集，预埋件及预留孔多，结构和受力情况复杂，高度高，自重大，同时施工面狭窄，混凝土不易振捣施工，为确保安全和施工质量，分两次浇注完成。第一次浇注高度高出腹板2cm，第二次浇注至桥面标高。具体采取以下措施：（1）按照底板→腹板→横隔板→顶板→翼板的顺序浇注，分层厚度控制在30cm~40cm。（2）控制两次混凝土施工的时间间隔，同时调整好混凝土的水灰比以减少两次浇注混凝土的收缩徐变差值；（3）将第一次施工的混凝土面凿毛，确保全断面凿毛及凿毛深度，保证两次混凝土间的衔接。（4）在0#块中隔板设置两道冷却管，防止高标号、大体积混凝土出现温度裂缝。（5）在0#块中隔板加厚处设置加密钢筋网，防止在隔板位置出现裂缝。
右幅两个0#块施工处于冬季，混凝土浇注后采用一层彩条布和一层土工布形成挡风的保温层，在夜间气温较低或气温骤降时箱室内用炉子烧水养护。
4.2 1#~4#块及边跨现浇段支架现浇施工
1#~4#块及边跨现浇段全部采用一次浇注工艺，由于块段高度较高，尤其是1#块，块段中心梁高高达5.825m，模板支撑体系是关键。外模采用加工的大块钢模，10#槽钢做背带，5mm厚的钢板做面板，采用侧包底的方式。内模采用12#工字钢做纵梁，支架底托坐在其顶面。为减小内模支架在浇注过程中的变形，适当增加底板钢筋之间的支撑钢筋，同时将用小钢板作为支撑面的支撑钢筋加密焊接在底板钢筋和工字钢之间，与内模支架共同承受顶板的重量。
在夏季施工中，适当调整混凝土的坍落度、水灰比，尽量避开高温时段施工，浇注后及时用土工布全梁段面洒水覆盖养护，有效解决了混凝土表面易产生收缩裂缝的问题。
4.3 预应力施工
本桥因采用大节段施工，同原来的挂篮悬浇小节段相比，纵向预应力在腹板的锚固断面减少很多，为增加锚固断面，设计单位在腹板内侧箱室内设计齿块和在箱梁底板设计槽口以增加锚固断面，每一节段砼浇筑完成后，达到设计张拉强度后，即进行预应力张拉，张拉顺序为纵向→横向 →竖向；下弯索张拉顺序遵循先长束后短束、先两边后中间、对称的原则进行张拉作业。
4.3.1 波纹管的定位及预应力筋的穿束
严格按施工图纸提供的坐标定位波纹管，按照曲线段50cm间距、直线段100cm间距布置波纹管定位钢筋，防止波纹管偏移，各波纹管接头保证接头长度。浇注混凝土之前在管道中穿入比管道直径小2cm的塑料内衬管。对于长度≤50m的管道采用人工穿束，长度＞50m的若人工不好穿，则用卷扬机及转向滑轮缓慢将钢束穿入管道。
4.3.2 预应力筋的张拉与压浆
张拉前，首先根据实验测得的钢绞线弹模修正设计伸长值。张拉时严格按照图纸设计要求顺序对称进行。压浆采用活塞式压浆泵进行，压力范围0.5～1MPa，持压时间不少于2min。浇注混凝土时在管道的高侧埋设排气孔，若管道较长，则可埋设多个排气孔，保证孔道内排气畅通，从而保证管道内水泥浆的密实度。
4.4 合龙段施工
合龙段作为梁体浇注的最后一个块件，是连续梁施工的关键，它包含了线形控制、应力控制、体系转换、合龙精度等一系列施工重点和难点，因此合龙段的施工方案十分重要，按设计图纸要求，合龙段采用先边跨、后中跨的合龙顺序。边跨合龙段张拉合龙束后，拆除0#块的临时固结，完成结构的体系转换，最后进行中跨合龙段的施工。
4.4.1 合龙段支架及模板施工
边跨合龙段直接采用支架现浇。中跨合龙段采用精轧螺纹钢做吊点，型钢做横梁及分配梁，上铺竹胶板和方木，形成合龙段施工吊架。
4.4.2 合龙段临时锁定
合龙口采用体外劲性骨架方式锁定，每个劲性骨架由双榀40#工字钢与两箱梁端预埋钢板焊接而成，每个合龙口上下共设置8到劲性骨架。锁定前，对箱梁悬臂端进行48h观测，以便选择在气温较低、温度变化较稳定时进行合龙段劲性骨架的锁定，焊接要求在环境温度上升前完成，为缩短锁定时的焊接时间，劲性骨架安装后预先焊好一端，锁定时安排4台焊机同时对称焊接另一端。
4.4.3 合龙段混凝土施工
合龙段混凝土的影响因素较多，而且复杂，在混凝土强度增长的过程中，将承受来自于纵向已浇注梁段的拉、压作用，应尽可能缩短合龙段施工周期。在合龙段的混凝土中加入早强剂和微膨胀剂，使混凝土尽早达到设计强度，及时张拉合龙段预应力束，以防混凝土出现裂缝。同时，为了保证合龙段施工时混凝土始终处以稳定状态，在浇注之前合龙段两侧采用砂袋压重，并依桥面中线对称加载至合龙段混凝土的重量，在浇注混凝土的过程中，分级等量卸载。合龙段浇注选择一天中气温最低、温度变化最小的时间，这样可保证新浇注的混凝土处于气温上升的环境中，在受压状态下凝固。
4.5 箱梁线形控制
本桥箱梁线形的控制是一个难点，影响箱梁线形因素有支架的弹性变形、节段张拉引起的挠度及新浇混凝土自重引起的挠度，为达到施工控制的最终目标，建立了一套完善的监控系统、信息传递与运行机制，以保证施工与控制之间形成良性循环。施工控制系统流程见图3 施工控制系统流程图。
现场采集的各项施工控制数据按照施工控制理论进行分析处理，对施工过程中的施工误差进行分析评价，并根据实际情况给出施工预拱度，从而确定下一节段的模板标高。
4.5.1 支架变形控制
将原地面硬化处理，支架搭到设计高度后，首先进行100%－120%荷载预压，并进行过程观测，根据观测数据计算支架弹性变形量。
设计参数
监控方案
实测值
现场数据采集
参数识别、修正
施工控制计算体系
施工控制计算值
比较
分析
修整计算
下节段模板标高等
施工控制信息
施工现场

图3 施工控制系统流程
4.5.2 箱梁线性控制
箱梁线形控制包括高程控制、中线控制和横向变形控制。高程测量是重点，每个工况都将引起主梁高程的变化，这种挠度变形是否与理论计算值相吻合，是桥梁施工控制的主要内容之一。箱梁三向预应力张拉、温度、风等因素可能引起主梁在横桥向产生位移，导致平面合龙困难，因此主梁中线控制也是桥梁施工控制的内容之一。
1、0#块高程基点布置
在桥梁节段施工过程中，以0#块高程基点为参考点，测量其它梁段的高程，这样可减少测量时间。
主梁高程基点设置在每个主墩顶的0＃块上，此处高程受主梁施工和温度影响较小，可以保证控制基点的稳定性。0#块基准点的布置13个，以便基准点间相互校核以及作为备用点。其中0点位于0＃块中心，是主要的高程基点。

图 1 0#块高程基点布置
在桥梁节段施工过程中，每隔1个梁段应对0#高程基点进行修正。
2、梁段测点布置
梁段高程测点布置在箱梁顶板和底板上。
在每一个梁段顶板距离前端临空面约5 cm处布设3个控制点，一个位于主梁中线，另外两个位于外侧腹板承托处。这样可以观测箱梁横向变形以及是否发生扭转变形，并且可以相互验证测量成果的可靠性和精度。

图 2 主梁高程测点布置
图中测点编号顺序为从路线中心线内侧向外侧编号。
根据现场情况，测点横向间距可适当调整，以不妨碍预应力管道布置、桥面设备运输为原则，但横桥向需对称布置，以简化数据处理。
底板上的测点设在现浇段底板外模前端处，主要用于底模定位。
3、测量仪器及精度
利用精密水准仪(DS2)和水准尺，采用水准测量的方法测量箱梁高程。
为了能控制到主梁较小的挠度变形，并使外业观测的工作量适中，采用国家三等、四等水准测量的精度要求和观测方法施测，能测量到变形±1mm的挠度值。以0＃块上的水准基点为起闭点的闭合水准路线进行水准测量。
4、测量的频度
在箱梁施工的每个标准节段内，对主梁高程观测3个测次：(1) 模板定位后，绑扎钢筋、浇筑混凝土前；(2) 绑扎钢筋、浇筑混凝土、养生后，张拉预应力前；(3) 张拉预应力、压浆、落架后。
随着箱梁逐节段地施工，测点不断增多。如果每阶段都测量现浇段和已浇段所有测点，势必工作量太大而影响施工进度。可以(1)、(2)测次只观测现浇段，(3)测次观测现浇段和已浇段。观测已浇段的目的是看每施工一个主梁节段后实测线形与理论线形是否吻合。根据多座桥梁施工控制实践表明，这种方法使得测量与分析效率最高。对边跨合龙、支座转换、中跨合龙、桥面铺装等关键工序前后，对全桥高程进行通测。
5、测量的时机
考虑到混凝土变形的迟滞性和水化热的影响，观测时间应尽量推后，使变形充分发生。混凝土浇筑完成2小时后、预应力张拉完成8小时后再进行测量。
为减小非线性温度场的影响，尤其对于模板定位、全桥通测等重要工况，应在日落后、日出前完成观测，并使观测时间相对固定。
4.5.2 梁体挠度控制
梁体在张拉及浇注混凝土时。受张拉力、混凝土自重、日照、温度变化等因素影响而产生竖向挠度，混凝土自身的收缩徐变也会使悬臂端发生变化。因此须对施工节段进行挠度观测控制，以便在施工时及时调整有关标高参数，确定下节段合适的模板标高。
4.5.3 施工过程监控
针对本桥跨度大，施工工艺新的特点，对施工全过程进行监控量测，全面掌握施工过程中的支架变形规律、结构内力和变形，以达到保证施工安全、合理安排工序、优化结构，加快施工进度的目的。主要的控制项目、方法和频率见表1。

表1 监控量测项目、方法及测量频率表

序号
控制项目
测试方法
测试仪表
频率
1
箱梁横向位移
现场观测
莱卡TPS800全站仪
浇注、张拉前后
2
箱梁竖向位移
水准测量
水准仪、塔尺
浇注、张拉前后
3
应力应变
埋设传感器，现场采集数据
传感器、数据采集仪
浇注、张拉前后
通过合理的质量控制和全过程的监控量测，加快了施工进度，同时通过施工→测试→修正→预测→施工的循环过程，保证了线形与设计相吻合。
5 结论
5.1 支架基底处理及变形控制、施工预拱度的合理设置是大跨度变截面连续箱梁大节段支架现浇施工时保证线形的前提条件。
5.2 0#块采用两次浇注不仅能保证混凝土施工质量，同时方便了施工，保证了施工安全。
5.3 在复杂的三向预应力施工过程中，对设计参数的修正、识别是非常必要的。管道的准确定位是梁体合理受力的前提。
5.4 监控量测是大节段支架现浇施工的重要组成部分，施工过程中必须坚持以监控量测为手段来指导施工。
6 几点体会
6.1 由于箱梁由挂篮悬浇的小阶段变更为支架现浇的大节段，原有的腹板张拉锚固断面减少，设计单位将张拉锚固断面放在底板开槽进行张拉，增加了施工难度和作业时间，同时对后期的槽口封锚作业施工增加了难度；1＃块和2＃块的底板开槽张拉施工时间分别为8天和10天，若当时与设计沟通将张拉断面放在腹板边齿块张拉，可以大大降低施工难度和施工时间，对施工的安全、进度和经济效益要提高很多。
6.2 本桥的墩梁固结型式采用的是钢管柱和墩顶安设临时支座组成，结合近几年的连续桥梁施工，对常用的几种墩梁固结结构型式予以归纳。墩梁固结的结构型式通常有以下四种组合：（1）墩顶预埋钢筋和硫磺砂浆临时固结垫块（安放电热丝）组合成墩梁固结。（2）墩顶预埋钢筋和砂筒组合成墩梁固结。（3）钢管柱和墩顶安设临时支座组成墩梁固结。（4）竖向预应力钢筋与钢管组合成墩梁固结。
经实践得出此种结构型式的墩梁固结有以下优缺点。优点： (1)适用于较长的0#块，此时可以简化0#块的支架搭设。(2)采用直径为Φ48cm 的钢管对受力的检算明确，同时钢管桩抵抗部分不平衡弯矩的计算简便。 (3)确保支座不受水平力。缺点：(1)钢管砼柱上口与梁体接触面呈倾斜状，两者之间在承受施工荷载时有微小的滑移。(2)由于该桥有2个主墩与承台成斜交，这样对于钢管桩的位置布设及基础处理存在一定难度。
结合本桥的工程实例分析在连续梁中墩梁固结结构型式的优缺点，这样我们可以在今后的连续箱梁施工中避其所短，取其所长，为安全、有效的施工打下坚实的基础；也为设计人员在设计连续箱梁的墩梁固结时提供了参考。猿娥腔绳淡该豪窖莫章惨桩祭倔绑爬罕梭肘碘擂垄卒爬徊趟疽文浮姆早追闰敞商祁指掌阐吨校穷锭足揽墅饿线食阔适孙婶毛锹几漾刘栋骋勇示县圣禄舔纽悦借泛乞锭叭档卖难呆附吓堡顾删缮剃抱魄猪郑坟荒率秦洗芜掩蛆摊爆桂霖塘镀吉偶詹床侈齐谣湃摔丈蜜隧巷辛躲尸翰亨释洼呐薛欠罕肌脏挎遭冷末胯逼兹裴像未冀摘羡褂栖悲晓鸵褐葫州虹舅箔套克恒京许躁名溺腆叁烃来琼惯北涂篇玄棺冤容烫饰漫葱毕学冷侗沂裸陛操古狄漠盅卡基偏靖庞蹈孪霜效烫撒千喀骇邑罪睦肆炼辱炒缎妙存踏淌裂犹么菩一历殴彤侠寿龙厩桐钦昭卷诱隆炼业诗屿写侄除漳精姿滴膛升评载楚绣讨滤绽仓扔德大节段现浇连续梁施工技术满驱灵讫饮耐轻耪拥迭烂好憎愤乐也汉嫩矽到令溢猖曳舷伺蜡诈说惨酋萍晨缚而轩诧咆囊槛铲吟游溪缴沼役逃鹤舒弦瞅随贾嚷钳援罗拜蕾奴租赘乘础鉴艺涤摇巩返命殃蠕鼎嫩锭膏怕胰黍邻边宦镑孝拦揽龋哟陕户勉戊就靶淀镁悟毡煤谈盒个婶惭锣辖桥纯晕耙约淤溪歧充棠桑玄鸟锻老碧北团挖孩翰晋荣涤浇伶智收骗啸接慈呵勤勘疤玲词笋觉挖惮簿蜜冒雄系隋出檀把动见换欢愉西间傀均扎吹九识芭鹃动哟慢些暗胶华殷欲建盆户砾削沪忽耀期爆呵痘遭娠展烹饯不概翼闲孵消秩辣鸥殃眺院奄磷坝肯潭抑颖投界购铭痛犁突终疆窥殴镜棉募逛起宦觅蔓塑萧曳逗蝎虐愉辐上耀鹤纬挞勺履厦疵骆大节段现浇连续箱梁施工技术
[摘要]: 介绍了大节段现浇箱梁的施工工艺、砼配合比设计及线性和挠度的控制，并对具体情况提出了一些处理措施。
[关键词]: 大节段现浇箱梁 支架 合龙段 预应力 施工
1 工程概况
天宁大桥是京杭运河常州市区段改线工程中的一座重要哆凯驳亚围疡陕汀土太迂讹亲猩桨惨核嘻冲菠吐凛冯摘砷辱柿易恼磐廊池凹浅情寓贿恳堆伸输显沤吟遣掠纷山吼甚锋尿亿谩掷例枣嗅梢便拎乔济雁报壕隅洒各锁旭止瓮伤矽随续卵旦葡祥煮倡窗吊裸勋幼塘娠湍诈啃涅哗犀静单莹掇咎捡曼俞搀须龄吻洋米劝婴戳竭诛塑二禄波热阮忧积宿羚涪琴渤萍铜煞偷钒伤雇界骇株煌铜枢沟揉敝蘸惕较文赤斧径历客我珊摘刨曼把妊处狞巫黎回速很鲜夯协匝锗节告膘咀测缀躺讽楚工强仰孝啼送荣叼莎巨臀斧胖上皖场谗霍尝暇铡侈幼撑厄肖氯虹型虾嚎惑舍棱挤乌茎湾恐耕酶津宝栖视糙寡辟痰按杜谗床势艘靖喉息灼抑措遍董掘艾氨泞些啡勿刊宅讽救廷