满堂脚手架施工方案.doc

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河北科工建筑工程集团有限公司
目 录

一、工程概况 2
二、编制依据 2
四、安全技术设计 5
（一）、脚手架材料要求 5
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目 录

一、工程概况 2
二、编制依据 2
四、安全技术设计 5
（一）、脚手架材料要求 5
（二）、满堂脚手架施工措施 6
五、施工要求 31
（一）、施工准备 31
（二）、脚手架搭设 32
（三）、脚手架的拆除 33
六、脚手架质量检查与验收 34
（一）、材质要求 34
（二）、脚手架检查与验收 39
七、安全与日常维护管理 39
（一）、安全管理要求 39
（二）、日常维护管理要求 41
（三）、安全防护领导小组 42

一、工程概况
建设单位：石家庄公路主枢纽组织管理中心
工程名称：正定枢纽客运站项目施工
建设地点：正定县县城北部，国道G107东侧，润华国际物流园南侧

二、编制依据
（一）、《建筑施工安全检查标准》JGJ-99；
（二）、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001；
（三）、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91；
（四）、施工组织设计及施工图纸。
四、安全技术设计
（一）、脚手架材料要求
1、脚手架杆件采用外径48mm、壁厚3.5mm的钢管，其力学性能应符合国家现行标准《碳素结构钢》GBT700中Q235A钢的规定，用于立杆、大横杆、斜杆的钢管长度为4-6米，小横杆、拉结杆2.1-2.3米，使用的钢管不得有弯曲、变形、开焊、裂纹等缺陷，不合格的钢管决不允许使用。
2、扣件使用生产厂家合格的产品，并持有产品合格证，扣件锻铸铁的技术性能符合《钢管脚手架》GB15831-1995规定的要求，对使用的扣件要全数进行检查，不得有气孔、砂眼、裂纹、滑丝等缺陷。扣件与钢管的贴合面要严格整形，保证与钢管扣紧的接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离不小于5mm，扣件的活动部位转动灵活，旋转扣件的两旋转面间隙要小于1mm，扣件螺栓的拧紧力距达60N.M时扣件不得破坏。
3、木脚手板的选用必须严格，脚手板材质坚硬，不腐烂，横向裂纹不得大于四分之一板宽，脚手板宽一般为200mm，厚度为50mm。脚手板端部（80mm～100mm处）用铁皮或铁丝扎紧2-3圈。
（二）、满堂脚手架施工措施
结合本工程结构形式、实际施工特点，室内采用满堂脚手架模板支撑体系来满足梁、板的施工。
公司规定搭设高度超过8m即为高支撑脚手架作业，属重大危险性部位，因此必须保证其整体性和抗倾覆性。
1、基本要求
（1）搭设楼地面应平整且保证混凝土楼板的承载力达到要求，立杆下应垫枕木并加设扫地杆。
（2）剪刀撑：四边连续设剪刀撑，且应由下向上连续设置。
2、脚手架的搭设
（1） 钢管扣件脚手架的搭设工艺流程如下：
基础准备→安放垫板→按设计尺寸排放扫地杆→竖立管并同时安纵横向扫地杆→搭设纵横水平杆→搭设剪刀撑→铺脚手板→搭挡脚板和栏杆。
（2) 脚手架配合施工进度搭设，一次搭设高度高出操作层不宜大于一步架。
（3) 垫板、底座均应准确地放在定位线上，垫板面积不宜小于0.1m2，宽度不宜小于200mm，木垫板长度不宜小于2跨，厚度不宜小于50mm。
（4) 立管的排距和间距按计算确定。
(5) 底部立管采用不同长度的钢管，立管的联接必须交错布置，相邻立管的联接不应在同一水平高度，其错开的垂直距离不得小于50mm，并不得在同一步内。
(6) 大横杆应水平设置，钢管长度不应小于3跨，接头宜采用对接扣件联接，内外两根相邻纵向水平杆的接头不应在同步同跨内，上下两个相邻接头应错开一跨，其错开的水平距离不应小于500mm。
当水平管采用搭接时，其搭接长度不应小于1m，不少于3个旋转扣件固定，其固定的间距不应少于500mm，相邻扣件中心至杆端的距离不应小于150mm。
(7) 每根立管的底座向上200mm处，必须设置纵横向扫地杆，用直角扣件与立管固定。
(8)必须严格按照要求在外圈四周连续设置剪刀撑。剪刀撑与纵向水平杆呈45～60°角。
（三）、脚手架计算书
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。
1、构造要求
（1）立杆：纵、横向立杆间距0.80×0.80m，允许搭设偏差±5cm,立杆垂直度允许搭设偏差±10 cm。下部设扫地杆，扫地杆从垫板往上20 cm处设置，扫地杆采用对接接长。扫地杆在端头与立杆交接处伸出扣件长度不小于10 cm。
（2）横杆：立杆之间满设双向水平杆，纵横向水平拉杆步距1.5m，确保其在两个方向都具有足够的设计刚度，横杆用对接方法接长，一根横杆两端的高差，不能超过2 cm，纵向水平杆全长平整度不小于±10cm。为防止水平横杆对立杆产生偏心弯距的影响，在搭设模板支架时，将横杆对称相间布置。示意如下页图所示。
（3）剪刀撑：沿支架四周外满设剪力撑，且应连续设置。
（4）接头节点要求：纵向水平杆对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500cm，并应避免设在纵向水平杆的跨中。
（5）梁板模板支架的搭设要求
a.严格按照设计尺寸要求搭设，立杆和水平杆的接头应错开在不同的框格中设置；
b.确保立杆的垂直度和横杆的水平偏差符合《扣件架规范》的规定；
c.斜杆尽量同立杆连接，节点构造符合规范规定；
d.确保每个扣件的拧紧力矩控制在45—60N.M；
e.楼板上脚手架支座的设置和承载力均应达到设计要求。
（6）施工作业要求
a.上架作业人员必须持证上岗，戴安全帽，系安全带。
b.混凝土浇注过程中，要确保模板支架均衡受荷，宜从中部开始向两边扩展浇注方式进行。
c.严格控制施工荷载，在混凝土浇注过程中，派专人检查支架及其支撑情况，发现下沉、松动和变形时，及时解决。
2、扣件钢管楼板模板支架计算书
搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.80米，立杆的横距 l=0.80米，立杆的步距 h=1.50米。
图 楼板支撑架立面简图

图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元
采用的钢管类型为48×0.35mm。
（1）模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.000×0.120×1.000+0.350×1.000=3.350kN/m
活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×1.000=3.000kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm3；
I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm4；
A、抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M —— 面板的最大弯距(N.mm)；
W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M = 0.100ql2
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.2×3.350+1.4×3.000)×0.500×0.500=0.206kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.206×1000×1000/54000=3.806N/mm2
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
B、抗剪计算
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×3.350+1.4×3.000)×0.500=2.466kN
截面抗剪强度计算值 T=3×2466.0/(2×1000.000×18.000)=0.206N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
C、挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.350×5004/(100×6000×486000)=0.486mm
面板的最大挠度小于500.0/250,满足要求!
（2）支撑木方的计算
木方按照均布荷载下三跨连续梁计算。
A、荷载的计算
钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11 = 25.000×0.120×0.500=1.500kN/m
模板的自重线荷载(kN/m)：
q12 = 0.350×0.500=0.175kN/m
B、活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)×0.500=1.500kN/m
静荷载 q1 = 1.2×1.500+1.2×0.175=2.010kN/m
活荷载 q2 = 1.4×1.500=2.100kN/m
C、木方的计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 4.110/1.000=4.110kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×4.11×1.00×1.00=0.411kN.m
最大剪力 Q=0.6×1.000×4.110=2.466kN
最大支座力 N=1.1×1.000×4.110=4.521kN
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；
I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；
A、木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.411×106/83333.3=4.93N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
B、木方抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×2466/(2×50×100)=0.740N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
C、木方挠度计算
最大变形 v =0.677×1.675×1000.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.286mm
木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!
（3）横向支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取木方支撑传递力。

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图(kN.m)
支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管剪力图(kN)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=0.791kN.m
最大变形 vmax=2.356mm
最大支座力 Qmax=9.720kN
抗弯计算强度 f=0.791×106/4491.0=176.17N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!
（4）扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=9.72kN
单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
（5）立杆的稳定性计算荷载标准值
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
A、静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架钢管的自重(kN)：
NG1 = 0.129×9.000=1.162kN
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.350×0.800×0.800=0.224kN
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.000×0.120×0.800×0.800=1.920kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.306kN。
B、活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)×0.800×0.800=1.920kN
C、不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ
（6）立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 9.61kN；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60
A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24
W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49
—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
l0 —— 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算
l0 = k1uh (1)
l0 = (h+2a) (2)
k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185；
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.70
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.50m；
公式(1)的计算结果： = 112.84N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
公式(2)的计算结果： = 78.94N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
l0 = k1k2(h+2a) (3)
k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.016；
公式(3)的计算结果： = 111.67N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
3、梁模板扣件钢管架计算书
模板支架搭设高度为9.0米，基本尺寸为：梁截面 B×D=500mm×1000mm（取最大梁截面计算），梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=1.00米，立杆步距 h=1.50米，梁底加2道承重立杆。
图1 梁模板支撑架立面简图
采用的钢管类型为48×3.5。
（1）模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
A、荷载的计算：
钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = 25.000×1.000×0.500=12.500kN/m
模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.350×0.500×(2×1.000+0.500)/0.500=0.875kN/m
活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)×0.500×0.500=0.750kN
均布荷载 q = 1.2×12.500+1.2×0.875=16.050kN/m
集中荷载 P = 1.4×0.750=1.050kN
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 50.00×1.80×1.80/6 = 27.00cm3；
I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12 = 24.30cm4；

计算简图

弯矩图(kN.m)

剪力图(kN)

变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=1.505kN
N2=6.066kN
N3=1.505kN
最大弯矩 M = 0.125kN.m
最大变形 V = 0.2mm
A、抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.125×1000×1000/27000=4.630N/mm2
面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
B、抗剪计算
截面抗剪强度计算值 T=3×2507.0/(2×500.000×18.000)=0.418N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
C、挠度计算
面板最大挠度计算值 v = 0.226mm
面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!
（2）梁底支撑木方的计算
A、梁底木方计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 6.066/0.500=12.131kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×12.13×0.50×0.50=0.303kN.m
最大剪力 Q=0.6×0.500×12.131=3.639kN
最大支座力 N=1.1×0.500×12.131=6.672kN
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；
I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；
B、木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.303×106/83333.3=3.64N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
C、木方抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×3639/(2×50×100)=1.092N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
D、木方挠度计算
最大变形 v =0.677×10.109×500.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.108mm
木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求!
（3）梁底支撑钢管计算
A、 梁底支撑横向钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取木方支撑传递力。

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管剪力图(kN)

经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=0.130kN.m
最大变形 vmax=0.036mm
最大支座力 Qmax=4.230kN
抗弯计算强度 f=0.130×106/4491.0=28.97N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于416.7/150与10mm,满足要求!
B、 梁底支撑纵向钢管计算
纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管剪力图(kN)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=0.740kN.m
最大变形 vmax=2.204mm
最大支座力 Qmax=9.094kN

抗弯计算强度 f=0.740×106/4491.0=164.83N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!
（4）扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=9.09kN
单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
（5）立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力 N1=9.09kN (已经包括组合系数1.4)
脚手架钢管的自重 N2 = 1.2×0.129×9.000=1.394kN
N = 9.094+1.394=10.489kN
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60
A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24
W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49
—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
l0 —— 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算
l0 = k1uh (1)
l0 = (h+2a) (2)
k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185；
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.70
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.00m；
公式(1)的计算结果： = 123.10N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
公式(2)的计算结果： = 39.17N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
l0 = k1k2(h+2a) (3)
k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.024；
公式(3)的计算结果： = 50.47N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
4、楼板模板、梁模板架的构造和施工要求[工程经验]
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容：
A、模板支架的构造要求：
a.梁板模板架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；
b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；
c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
B、立杆步距的设计：
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；
b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
c.支撑架步距以0.8--1.2m为宜，不宜超过1.2m。
C、整体性构造层的设计：
a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；
b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；
c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；
d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。
D、剪刀撑的设计：
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。
E、顶部支撑点的设计：
a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；
b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；
c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。
F、支撑架搭设的要求：
a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；
b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；
d.地基支座的设计要满足承载力的要求。
G、施工使用的要求：
a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
五、施工要求
（一）、施工准备
1、技术准备
在本安全专项施工方案施工前，工程负责人应对相关人员进行详细的技术交底。
2、物资准备
（1）材料准备
根据材料分析和施工进度计划的要求，编制材料需要量计划，为施工备料，确定对方场地及组织运输提供依据。
（2）构（配）件和制品加工准备
根据脚手架构造体系要求，对构（配）件和制品进行加工。
（3）脚手架施工机具准备
　　由架子工自带扳手及其他所需工具。
2、施工现场准备
（1）做好“三通一平”
（2）组织物资进场，并拟定有关的材料试验。
（3）做好季节性施工准备。
3、施工场外协调
（1）材料加工和订货。
（2）施工机具租凭和订购。
（3）做好劳务安排，签订劳务合同。
（二）、脚手架搭设
必须在当层混凝土楼板强度达到1.2Mpa后（即常规环境下混凝土楼板浇筑完成24小时后），再开始搭设满堂脚手架。脚手架应按施工方案的要求放线定位。立杆下用截面2００ｍｍ×５０ｍｍ木垫板通长铺设。
1、脚手架搭设要求
外脚手架搭设的基本要求是：横平竖直，整齐清晰，图形一致，平竖通顺，连接牢固，受荷安全，有安全操作空间，不变形，不摇晃。
2、满堂脚手架搭设顺序
满堂脚手架搭设应遵循以下顺序：
垫木方→摆放扫地杆→逐根树立立杆并与纵横向扫地杆扣紧→安各步纵横水平杆并与各立杆扣紧→接立杆→加设剪刀撑→按照图纸要求用顶丝将立杆挑至设计标高→按照模板施工组织设计铺设模板→检查验收→合格（不合格整改再验收）。
3、脚手架的搭设除了按顺序搭设以外，还得注意下列事项：
（1）按照规定的构造方案和尺寸进行搭设。
（2）及时与结构拉结或临时支顶，以确保搭设过程的安全。
（3）拧紧扣件。（拧紧程度要适当）
（4）有变形的杆件或不合格的杆件（有长度、扣接不紧等）不能使用。
（5）搭设工人必须系安全带。
（6）随时矫正杆件的垂直和偏差避免偏差过大。
（7）没有完成的脚手架，在每日收工时，一定要确保架子稳定，以免发生意外。
（三）、脚手架的拆除
脚手架使用完毕后要立即拆除，在脚手架拆除前要做好以下工作：
1、对脚手架进行安全检查，确认不存在安全隐患。如存在影响拆除脚手架安全的隐患，应先对脚手架进行修理和加固，以确保脚手架在拆除过程中不发生危险。
2、在拆除脚手架时，应先清除脚手板上的垃圾杂物，清除时严禁高空向下抛掷，大块的装入容器内由垂直运输设备向下运送，能用扫帚集中的要集中装入容器内运下。
3、脚手架在拆除前，应先明确拆除范围、数量、时间和拆除顺序、方法，物件垂直运输设备的数量，脚手架上的水平运输、人员组织，指挥联络的方法和用语，拆除的安全措施和警戒区域。
4、严格遵循拆除顺序，由上而下，后搭的先拆，先搭的后拆，同一部位拆除顺序是：模板→顶丝→纵横横杆→立杆。
满堂脚手架支撑需要两次拆除，第一次将除梁底和短跨中间的支撑外的大部分模板和支撑进行拆除，第二次将梁底和短跨中间的支撑拆除，具体参见施工组织设计中的模板工程。
5、满堂脚手架的拆除不得在垂直方向上同时作业。
6、拆除脚手架时，必须进行危险范围评估界定，并将危险范围区域进行隔离，并在隔离区边界设置明显的禁行标志和围栏，在坠落范围内应有明显“禁止入内”字样的标志，并有专人监护，以保证擦脚手架时无其他人员入内。
7、对于拆除脚手架的垂直运输设备要用滑轮和绳索运送或塔吊配合，严禁乱扔乱抛，并对操作人员和使用人员进行交底，规定联络用语和方法，明确职责，以保证脚手架拆除时其垂直运输设备能安全运转。
8、拆下的脚手架钢管、扣件及其他材料运至地后面，应及时清理，将合格的，需要整修后重复使用的和应报废的加以区分，按规格堆放。对合格件应及时进行保养，保养后送仓库保管以备日后使用。
9、本工程脚手架拆除遇大风、大雨、大雾天气时应停止作业。
10、拆除时操作人员要系还安全带，穿软底防滑鞋，扎裹腿。
11、脚手架拆除工程中，不中途换人。如必须换人，则应在安全技术交底中交代清楚。
六、脚手架质量检查与验收
（一）、材质要求
1、钢管材质要求
（1）脚手架钢管应采用现行国家标准<<直缝电焊钢管>>（GB/T13793）或<<低压流体输送用焊接钢管>>（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准<<碳素结构钢>>（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。
（2）每根钢管最大质量不应大于25kg，宜采用￠48×3.5的钢管。
（3）钢管的尺寸和表面质量应符合以下规定：
a、新旧钢管尺寸、表面质量和外形应分别符合<<建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范>>（JGJ 130/2001）第8.1.1、8.1.2条规定。新钢管的检查应符合下列规定：
①应有产品质量合格证。
②应