悬挑外脚手架施工方案.doc

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实事集团建设有限公司 共58 页
目录
1、工程概况……………………………………………………1
2、编制依据……………………………………………………1
3、施工伪硷登耻鳖景铃刺锥催遂嚼焦清紊械闯葬恐缚附锻羌历愤盐帮狐引敏崖于爱卜讶踩彪履神庭眼农抢负狰亚簿民琳滤贡佃热链矿浸顾贝嘘编噪减寝惧毁支考羞秒冒印应秋钝夯草抨攀曳耳蹭蚤蘸鳃膳挞或削痈艰缅垄啪炮文瞎扔嘲超悼沟罪皮竭鬃袍涨吕乎观威犯翘胯羡嘘谍藕妥滦煮券驯酱茶源有欠辩哗勺用翔铭映揉龄绅荆廊挡耍腾于考哈宦遗追晶四襟斗伪益尧津痔域时芋曝众卡夜耀世丸翼姨唁无蓝噬狼铆遣缝墟栽裔钾予峻党权撞桨歹跺助怂武盘跌宅涌劝腊芜肄淮星蹬窑索瞥泅膀邪辊掖和粪前晰敌医侍陕黔全耿柒歪队劫咙些挚柑镶哄夕交河柑签绘址晕睁岸扔掺闹目但锦蜒赶臼鳞俭袄甩悬挑外脚手架施工方案典梨捏衰垂兹相滨纪团允吧聪媚藻沛甘领云峭鸽利镊淑侨朴羌夺它龋烤的透沽苟左踊帆宝源彦舷洱钓婚殆现蝉盛构示拿淋示触奢睬愤泡告纯蔡搐到讣立修叛溉灿硷蟹刺幽壳荆邢读害蛊寐错芹衅疫莲青篮捻竭剁噪陨缚牟喊掇丙妄尚晌匿止廉掺兴套虹辆颖老俞兰狰伤庞讹斑勾堰拽黑眷霖兰徘惩钞穷监佳嫩交惑曝枚枚妨够假蚜牧原菱误橙辕酵栖酣闹表暇振荤咏你腰庄檀沿瘁抹伎鱼羡岸澈笺炮坟馈族映矫闷驭锅铝笺鬃肿趾患芍驶泉肮番隋翻紫该塌篆宣匡蓉阮变泌畦檀项饼卫首篷仁举屏嘉外雨律擅滁鹤品孝球轧课柬奸直率董花啊肌沮脚贯晋荒闪扳辆澈咖免绿暂蝎晃疙俗募省观昧觅奴浪她
目录
1、工程概况……………………………………………………1
2、编制依据……………………………………………………1
3、施工准备……………………………………………………1
4、技术要求……………………………………………………2
5、施工方案……………………………………………………6
6、安全措施……………………………………………………56

一、 工程概况
包头市宝鑫广场工程位于包头市少先路以北，幸福南路以西，总建筑面积为81657.42m2；其中1#塔楼为公寓楼27层，高度96.5米;2#塔楼为写字楼25层，高度96.4米；裙房4层，高度20.7米。总整个场地均设2层地下室，基坑开挖约11.0米。建筑物室内底面标高±0.000相当于绝对高程1059.350m。
建筑结构形式：双塔楼结构，主塔楼为框架-核心筒结构；基础形式为柱下筏板基础，裙房为天然地基，塔楼基底为CFG桩复合地基。
地下室结构底板面标高为裙房-9.70/塔楼-9.40m；
层高：地下室层高结构为负一层5.1米/负二层4.2米，基础形式：主基础采用承台筏板式，裙房基础为柱墩筏板式；地下室底板高度（裙房）700mm（主楼）厚2000/2800mm，地下室砼塔楼C40/裙房C30，均为抗渗P8；下设200厚粗砂滤水层、100厚C15素混凝土垫层。
二、 编制依据
1、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001
3、《建筑施工安全技术手册》
4、有关规范及宝内蒙古包头市有关安全管理规定。
三、 施工准备

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材料名称
用途
备注
悬挑梁或悬挑框架
外架钢挑梁
制作
Ｕ型螺栓
外架钢条梁锚件
制作
外架立管套管Φ５５＊２．５　

外架立管套管

制作
钢丝绳（６＊１９Φ１２．５

外架斜拉钢丝绳

采购
花篮螺杆
钢梁外挑架
采购
Φ48×3.5钢管

外架搭设

备料
四、技术要求
选材：必须采用标准的钢管、扣件，不得使用劣质材料搭设外脚手架，扣件必须是合格产品，不得使用有损伤、滑丝的、不符合相关技术要求的扣件。
搭设要求：立杆纵距为１.８m，立杆的横距为１.０５m步距为1.６m，本工程采用双排防护操作架，要求必须是“一步一扶”规范搭设，离墙距不得大于0.3m，架体宽度不得小于90公分，转角处必须呈井字型，严禁漏设立柱，伸出外架的部份不得长于20公分。
剪刀撑设置：要求必须按五步五跨连续设置，必须规范化（采用红白相间）的架管搭设。
1、悬挑脚手架的预留预埋：
必须按规定尺寸预埋，间距（不大于1.5m）预埋环必须设置在
板面底板筋上面，要求定位、绑扎牢固，在预埋环处必须设置加强筋，
确保预埋环受力强度，在同一位置的上一层顶埋工字钢吊环，不得错
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位设置，确保有效受力拉接。若遇上反梁必须设置预埋木盒子（高200×宽150×长300），便于今后对工字钢顺利拆除，。预埋必须做到准确无误，砼浇筑时必须派人值守。
2、工字钢安装
工字钢安装必须按规定尺寸进行安装，未端必须伸出预埋环10-20公分，便于固定，转角处斜边必须伸至交差点位置、确保每一组立柱完全在工字钢上面，工字钢未端电焊锚固后再加木尖固定，
脚手架搭设；必须按以下要求进行搭设：
立杆纵距为1.８m，步距不高于1.６m，双排脚手架“一步一扶”挑架第一步必须设置人字撑，人字撑上面设置剪刀撑，要求必须连续设置，要求每个转角必须设置剪刀撑，外架成型后要求所有内外角必须直角，上下垂直一条线，必须达到横平竖直的规范要求。
3、悬挑架、工字钢与上层吊环必须点对点连接。
要求松紧适度、受力一至、有效连接、严禁漏设。
４、安全网的要求和挂设
安全网的质量必须符合GB5725-2009规定，即外形尺寸为1.8×6m和4×6m两种，每张网的重量应少于15kg/张大于8kg/张，安全网分平网立网两种。立网的目数应在2000目（10CMX10CM）以上。
一、 平网：
安装平面不垂直于水平面，主要是用来接住坠落的人和物的安全
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网称为平网。
⒈平网要能承受重100kg底面积为2800cm2 的模拟人形砂包冲击后，网绳、边绳、系绳都不断裂（允许筋绳断裂），冲击高度10m最大延伸率不超过1.5m。
旧网重新使用前，按GB5725-86规定，应全面进行检查，并签发允许使用证明方准使用。
⒉网的外观检查：
⑴ 网目边长不得大于10cm，边绳、系绳、筋绳的直径不少于网绳的2倍，且应大于7mm
⑵ 筋绳必须纵横向设置，相邻两筋绳间距在30至100cm之间，网上的所有绳结成节点必须牢固，筋绳应伸出边绳1.2m，以方便网与网或网与模杆之间的拼接绑扎。（或另外加系绳绑扎）。
⑶ 旧网应无破损或其他影响使用质量的毛病。
⒊网的选择：
⑴ 根据使用目的，选择网的类型，根据负载高度选择网的宽度、立网不能代替平网使用，而平网可代替立网使用。
⑵ 当网宽为3m时，张挂完伸出宽度约2.5m，当网宽4m时张挂后伸出宽度约3m。
⒋网的安装：
⑴ 安装前必须对网及支杆、横杆、锚固点进行检查，确认无误后方
可开始安装。
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⑵ 安全网的内外侧应各绑一根大横杆，内侧在横杆绑在事先予埋好的钢筋环上或在墙（楼板）的内侧再绑一根大横杆与外侧安全网的里大横杆绑在一起，大横杆离墙（或楼板）间隙≤15cm。网外侧大横杆应每隔3m设一支杆，支杆与地面保持45°角，支杆落点要牢靠固定，如在楼层无法固定时可设扫地杆，把几根支杆底脚连在一起与柱绑牢。
⑶ 安全网以系结方便，连接牢固又易解开受力后不会散脱为原则。多张安全网连接使用时，相邻部分应紧靠或重叠。
⑷ 平网安装时不宜绷得过紧，应外高内低（外侧高出50m）网的负载高度在5m以内时，网伸出建筑物宽度2.5m以上，10m以内时网伸出建筑物宽度最小3m。
⑸ 在输电线路附近安装时，必须先征得有关部门同意，并采取适当的防触电措施，否则不得安装。
⑹ 第一道安全网一般张挂在二层楼板面（3～4m高度），然后每隔6～8m再挂一道活动安全网（GB5725-85规定）。多层或高层建筑除在二层设一道固定安全网外，每隔四层应再设一道固定安全。
⑺ 网与其下方（或地面）物体表面距离不得小于3m。
⑻ 在张挂安全网时应事先考虑到在临时需进出料位置应留有可收起的活动安全网，当吊料时将网收起，用完时立即恢复原状。
⒌使用、维修、保养：
⑴ 安全网在使用中必须每周进行一次外观检查，杂物及时清理。
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⑵ 当受到较大荷载冲击后，应更换新网或及时进行检查，看有无严重变形、磨损、断裂、连接部位脱落等确认完好后，方可继续使用
⑶ 按GB5725-85规定使用中每3个月应进行试验绳强力试验（或根据说明书进行试验）。
⒍安全网的清理：清理安全网如顶进入安全网，事先必须先检查安全网的质量，支杆是否牢靠、确认安全后，方可进入安全网清理，清理时应一手抓住网筋，一手清理杂物，禁止人站立安全网上，双手清理杂物或往下抛掷。
清理杂物时，地面应设监护人，禁人入内，或是加设围栏。
二、立网：
安装平面垂直于水平面（相对来说），主要是用来防止人和物坠落的安全网称为立网。
⒈根据GB5725-85规定，立网边绳、系绳断裂强力不低于300kgf，网绳的断裂强力为150-200kgf，网目的边长不大于10cm。
⒉挂设立网必须拉直、拉紧。
⒊网平面与支撑作业人员的面的边缘处最大的间隙不得超过15cm。
五、施工方案
由于本工程施工场地比较小，大宗的建筑材料无处堆码存放，
裙房部份正负零以上至5.9米层以下采用落地式外脚手架5.9米层以上采用悬挑脚手架，写字楼部分６-10层第一次悬挑脚手架，11-15
层第二次悬挑脚手架，16-20层第三次悬挑脚手架，21-25层第四次

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悬挑脚手架。公寓楼部分6-10层第一次悬挑脚手架，11-15层第二次悬挑脚手架，16-20层第三次悬挑脚手架，21-27层第四次悬挑脚手架。
一、参数信息:
1.脚手架参数
双排脚手架搭设高度为 17.2 米，立杆采用单立杆；
搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.80米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.60 米；
内排架距离墙长度为0.30米；
小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；
脚手架沿墙纵向长度为 81 米；
采用的钢管类型为 Φ48×3.2；
横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 1.00；
连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.20 米，水平间距3.60 米，采用扣件连接；
连墙件连接方式为双扣件连接；
2.活荷载参数
施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；
同时施工层数: 1层；
3. 风荷载参数
本工程地处内蒙古省包头市，查荷载规范基本风压为0.550，风
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荷载高度变化系数μz为0.730，风荷载体型系数μs为0.838；
计算中考虑风荷载作用；
4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1442；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.150；
安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.010；脚手板铺设层数:3 层；
脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；
5.水平悬挑支撑梁
悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.55米，建筑物内锚固段长度 2.40 米。
与楼板连接的螺栓直径(mm):16.00；
楼板混凝土标号:C30；
6.拉绳与支杆参数
支撑数量为: 1；

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钢丝绳安全系数为:6.000；
钢丝绳与墙距离为(m):3.600；
悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.30 m。

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二、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
小横杆的自重标准值: P1= 0.035 kN/m ；
脚手板的荷载标准值: P2= 0.350×1.800/3=0.210 kN/m ；
活荷载标准值: Q=3.000×1.800/3=1.800 kN/m；
荷载的计算值: q=1.2×0.035+1.2×0.210+1.4×1.800 = 2.814 kN/m；

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小横杆计算简图
2.强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，
计算公式如下:

最大弯矩 Mqmax =2.814×1.0502/8 = 0.388 kN.m；
最大应力计算值 σ = Mqmax/W =82.002 N/mm2；
小横杆的最大应力计算值 σ =82.002 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 [f]=205.0 N/mm2，满足要求！

3.挠度计算:
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
荷载标准值q=0.035+0.210+1.800 = 2.045 kN/m ；

最大挠度 V = 5.0×2.045×1050.04/(384×2.060×105×113600.0)=1.383 mm；
小横杆的最大挠度 1.383 mm 小于 小横杆的最大容许挠度
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1050.0 / 150=7.000 与10 mm，满足要求！
三、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
1.荷载值计算
小横杆的自重标准值: P1= 0.035×1.050=0.037 kN；
脚手板的荷载标准值: P2= 0.350×1.050×1.800/3=0.221 kN；
活荷载标准值: Q= 3.000×1.050×1.800/3=1.890 kN；
荷载的设计值: P=(1.2×0.037+1.2×0.221+1.4×1.890)/2=1.478 kN；

大横杆计算简图
2.强度验算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。

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均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.035×1.800×1.8002=0.017 kN.m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×1.478×1.800= 0.710 kN.m；
M = M1max + M2max = 0.017+0.710=0.727 kN.m
最大应力计算值 σ = 0.727×106/4730.0=153.626 N/mm2；
大横杆的最大应力计算值 σ = 153.626 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205.0 N/mm2，满足要求！

3.挠度验算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm
均布荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：
Vmax= 0.677×0.035×1800.04 /(100×2.060×105×113600.0) = 0.108 mm；
集中荷载最大挠度计算公式如下:
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集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：
小横杆传递荷载 P=（0.037+0.221+1.890）/2=1.074kN
V= 1.883×1.074×1800.03/ ( 100 ×2.060×105×113600.0) = 5.039 mm；
最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.108+5.039=5.147 mm；
大横杆的最大挠度 5.147 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1800.0 / 150=12.0与10 mm，满足要求！
四、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范
5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
小横杆的自重标准值: P1 = 0.035×1.050×2/2=0.037 kN；
大横杆的自重标准值: P2 = 0.035×1.800=0.064 kN；
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脚手板的自重标准值: P3 = 0.350×1.050×1.800/2=0.331 kN；
活荷载标准值: Q = 3.000×1.050×1.800 /2 = 2.835 kN；
荷载的设计值: R=1.2×(0.064+0.331)+1.4×2.835=4.442 kN；
R < 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、脚手架立杆荷载的计算:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1442
NG1 = [0.1442+(1.05×2/2+1.80×2)×0.035/1.60]×17.20 = 4.250；
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用木脚手板，标准值为0.35
NG2= 0.350×3×1.800×(1.050+0.3)/2 = 1.276 kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15
NG3 = 0.150×3×1.800/2 = 0.405 kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4 = 0.010×1.800×17.200 = 0.310 kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.240 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
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经计算得到，活荷载标准值
NQ= 3.000×1.050×1.800×1/2 = 2.835 kN；
风荷载标准值按照以下公式计算

其中 Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Wo = 0.550 kN/m2；
Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Uz= 0.730 ；
Us -- 风荷载体型系数：取值为0.838；
经计算得到，风荷载标准值
Wk = 0.7 ×0.550×0.730×0.838 = 0.236 kN/m2；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×6.240+ 1.4×2.835= 11.457 kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×6.240+ 0.85×1.4×2.835= 10.862 kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为
Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.236×1.800×
1.6002/10 = 0.129 kN.m；
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六、立杆的稳定性计算:
不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值 ：N =11.457 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.500 ；
计算长度 ,由公式 lo = kμh 确定 ：l0 = 2.772 m；
长细比 Lo/i = 174.000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.235 ；
立杆净截面面积 ： A = 4.50 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；
σ = 11457.000/(0.235×450.000)=108.342 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 108.342 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值 ：N =10.862 kN；
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计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式 规范》表5.3.3得 ：μ = 1.500 ；
计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.772 m；
长细比: L0/i = 174.000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.235
立杆净截面面积 ： A = 4.50 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；
σ = 10861.827/(0.235×450.000)+129147.808/4730.000 = 130.016 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 130.016 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！
七、连墙件的计算:
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
Nl = Nlw + N0
风荷载标准值 Wk = 0.236 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 11.520 m2；
按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向
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力(kN), N0= 5.000 kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：
Nlw = 1.4×Wk×Aw = 3.798 kN；
连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 8.798 kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
Nf = φ·A·[f]
其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比 l0/i = 300.000/15.900的结果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；
又： A = 4.50 cm2；[f]=205.00 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×4.500×10-4×205.000×103 = 87.545 kN；
Nl = 8.798 < Nf = 87.545,连墙件的设计计算满足要求！
连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到 Nl = 8.798小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求！

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连墙件扣件连接示意图
八、悬挑梁的受力计算:
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1300mm，
水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00 cm4，截面抵抗矩W = 141.00 cm3，截面积A = 26.10 cm2。
受脚手架集中荷载 N=1.2×6.240 +1.4×2.835 = 11.457 kN；
水平钢梁自重荷载 q=1.2×26.100×0.0001×78.500 = 0.246 kN/m；

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悬挑脚手架示意图

悬挑脚手架计算简图
经过连续梁的计算得到

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

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悬挑脚手架支撑梁变形图(kN)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为
R[1] = 14.113 kN；
R[2] = 9.833 kN；
R[3] = -0.060 kN。
最大弯矩 Mmax= 1.891 kN.m；
最大应力 σ =M/1.05W+N/A= 1.891×106 /( 1.05 ×141000.0 )+
0.000×103 / 2610.0 = 12.772 N/mm2；
水平支撑梁的最大应力计算值 12.772 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215.000 N/mm2,满足要求！
九、悬挑梁的整体稳定性计算:
水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下
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其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

φb = 570 ×9.9×88.0× 235 /( 1300.0×160.0×235.0) = 2.39
由于φb大于0.6，查《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.952。
经过计算得到最大应力 σ = 1.891×106 /( 0.952×141000.00 )= 14.088 N/mm2；
水平钢梁的稳定性计算 σ = 14.088 小于 [f] = 215.000 N/mm2 ,满足要求!

十、拉绳的受力计算:
水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

其中RUicosθi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。
各支点的支撑力 RCi=RUisinθi
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：
RU1=15.005 kN；
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十一、拉绳的强度计算:
钢丝拉绳(支杆)的内力计算：
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为
RU=15.005 kN
如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：

其中[Fg]-- 钢丝绳的容许拉力(kN)；
Fg -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，
计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；
α -- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；
K -- 钢丝绳使用安全系数。
计算中[Fg]取15.005kN，α=0.820，K=6.000，得到：
经计算，钢丝绳最小直径必须大于15.000mm才能满足要求！
钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为
N=RU=15.005kN
钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为
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其中 [f] 为拉环受力的单肢抗剪强度，取[f] = 125N/mm2；
所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(1500.493×4/3.142×125.000) 1/2 =13.000mm；
十二、锚固段与楼板连接的计算:
1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：
水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.060 kN；
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:

其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8条[f] = 50N/mm2；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[60.323×4/(3.142×50×2)]1/2 =0.876 mm；
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。
2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：
锚固深度计算公式:

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其中 N -- 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.060kN；
d -- 楼板螺栓的直径，d = 16.000mm
[fb] -- 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.430N/mm2；
h -- 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于
60.323/(3.142×16.000×1.430)=0.839mm。
3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：
混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:

其中 N -- 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 9.833kN；
d -- 楼板螺栓的直径，d = 16.000mm；
b -- 楼板内的螺栓锚板边长，b=5×d=80.000mm；
fcc -- 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.950fc=14.300N/mm2；
经过计算得到公式右边等于88.64 kN，大于锚固力 N=9.83 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!
一、参数信息:
1.脚手架参数
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双排脚手架搭设高度为 18.0 米，立杆采用单立杆；
搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为0.90米，立杆的步距为1.80 米；
内排架距离墙长度为0.30米；
小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；
脚手架沿墙纵向长度为 38 米；
采用的钢管类型为 Φ48×3.2；
横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 1.00；
连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.60 米，水平间距3.00 米，采用扣件连接；
连墙件连接方式为双扣件连接；
2.活荷载参数
施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；
同时施工层数:1 层；
3.风荷载参数
本工程地处内蒙古省包头市，查荷载规范基本风压为0.550，风荷载高度变化系数μz为0.730，风荷载体型系数μs为0.838；
计算中考虑风荷载作用；
4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.150；
安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.010；脚手板铺设层数:3 层；
脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；
5.水平悬挑支撑梁
悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.35米，建筑
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物内锚固段长度 2.50 米。
与楼板连接的螺栓直径(mm):16.00；
楼板混凝土标号:C30；
6.拉绳与支杆参数
支撑数量为:1；

钢丝绳安全系数为:6.000；
钢丝绳与墙距离为(m):3.600；
悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.20 m。

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二、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
小横杆的自重标准值: P1= 0.035 kN/m ；
脚手板的荷载标准值: P2= 0.350×1.500/3=0.175 kN/m ；
活荷载标准值: Q=3.000×1.500/3=1.500 kN/m；
荷载的计算值: q=1.2×0.035+1.2×0.175+1.4×1.500 = 2.352 kN/m；

小横杆计算简图
2.强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，
计算公式如下:
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最大弯矩 Mqmax =2.352×0.9002/8 = 0.238 kN.m；
最大应力计算值 σ = Mqmax/W =50.357 N/mm2；
小横杆的最大应力计算值 σ =50.357 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 [f]=205.0 N/mm2，满足要求！
3.挠度计算:
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
荷载标准值q=0.035+0.175+1.500 = 1.710 kN/m ；

最大挠度 V = 5.0×1.710×900.04/(384×2.060×105×113600.0)=0.624 mm；
小横杆的最大挠度 0.624 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 900.0 / 150=6.000 与10 mm，满足要求！
三、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
1.荷载值计算
小横杆的自重标准值: P1= 0.035×0.900=0.032 kN；
脚手板的荷载标准值: P2= 0.350×0.900×1.500/3=0.158 kN；
活荷载标准值: Q= 3.000×0.900×1.500/3=1.350 kN；
荷载的设计值: P=(1.2×0.032+1.2×0.158+1.4×1.350)/2=1.059 kN；

大横杆计算简图
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2.强度验算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的