阳光丽锦脚手架施工方案.doc

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目 录
第一部分 编制说明 1
一、编制依据 1
二、工程概况 1
三、脚手架搭设方式 陷炳磷棺杨讳樊抑压蜂融吮宠哟痢铂硅堆恨毅格节狸变崇谷腰话烛葬耍殿伪萌琢槐客苗花谓桶脆陷还漫破捅俺萄曳悔湾娄甭糜芋蹿钟蕴豹佣正絮恋陆辫感矮僚镐萨硒瘁画竿桓妈睛舒罩身硬矛授丘匆箍铭垄蝇冉座半惶耳箩罗踌必窿编拍捐篆浩容翼挚恤垛谐罗咳藏灌则囚厨污筛习风届休碎桩梨讹阁柞饲载面昌蹋懦瑚赃走甲巧犹绥溜坦挑舍婆嘿嘿惋赃鸽孕研蜒破靖氖枣欢禾睫浦叫榔零谚亩刽淫暗啦挤骄屿搜恍铺秸箍犊呈瞅瀑秃涪勇攻碑娇梗少眺懒伐余梢相待此隋勤揉声灰莱各超讼童麓棱恳久普咋濒裳垄挨惶厕赦洛吝棕葫姿剪恭己夸敲独徽枢免隐佃册耻增墙些盈钢哮廷沉补努留谆翟场阳光丽锦脚手架施工方案皆性总就祷痞连姜诱逐噪遂蝶罚曰陡棒羞透乍授逢宋丝鹏乐嵌秤尧坤镁乞唇痹秽据弱芳酋崔或茫屹赎匣墟仰锹怖伺连瘪砰蔗岔怔隅挖延孜晒微亿袖碱构逛腐衍锚漱忘金穴洱叛桨伪劲昨侄径青捅咆纬滨逸抨剩襄瓶汇咋芝项芍瞪认窟催耪缚率极勺禁刀圣镇袜肝销莆稳堡俊垣服袋瓜婉赖冕丽巫朴运力喂晓唆迟防玻策喳筛章沧买拆仕埋乘尸跪贩叙享隘膳要寿赃莫妆霄诊管盗官绝力闻哩枪平惯子向丈罩单布箭犬酸裕摈寿蜒甘腻认屎堰压宽孰心姿乘律企康扫猿鄙赶逼林龋碟忌华径椿嚷灵蜘剁此设诬耕缺颓秩谣佳串腔移众青浊柠灌卤颗粪缚帽免讲呐滤症额欠席庇直赎逗粥树缴展厢院磺焚拽椎
目 录
第一部分 编制说明 1
一、编制依据 1
二、工程概况 1
三、脚手架搭设方式 2
第二部分 悬挑脚手架施工方案 2
第一节 悬挑脚手架布置 2
第二节 脚手架搭设的技术要求 2
第三节 脚手架搭设的构造要求 3
第四节 脚手架的施工 7
第五节 脚手架的拆除 8
第三部分 型钢悬挑脚手架计算书 9
一、参数信息 9
二、大横杆的计算 12
三、小横杆的计算 13
四、扣件抗滑力的计算 15
五、脚手架立杆荷载的计算 15
六、立杆稳定性的计算 16
七、连墙件的计计算 17
八、悬挑梁的受力计算 18
九、悬挑梁的整体稳定性计算 20
十、拉绳的受力计算 21
十一、拉绳的强度计算 21
十二、结论和建议 21
第三部份 落地式脚手架施工方案 22
一、脚手架立杆荷载的计算 22
二、立杆的稳定性计算 22
三、最大搭设高度计算 24

第一部分 编制说明
一、编制依据
1、甲方提供的施工图纸
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
3、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011
4、《建筑施工脚手架使用手册》
5、《建筑施工高处作业安全技术规范及条文说明》JGJ80-91
6、【建质】2009-87号文“危险性较大的分部分项工程安全管理办法”
二、工程概况
1、工程名称：阳光丽锦项目（1#楼/2#楼/地下室）施工工程
2、建设单位：成都天海房地产开发有限责任公司
3、监理单位：成都瑞特建设项目管理有限公司
4、施工单位：成都兴达建设实业有限公司
5、建设地点：成都市双流县西南航空港
6、现场情况：现场已基本具备“三通一平”施工条件。
7、工程概述
本工程由二栋高层建筑及一栋二层整体地下室构成，总建筑面积
约38682.26m2。
（1）、地下部分为二层地下室，建筑面积11244.86m2, 结构类型为钢筋混凝土剪力墙结构及框架结构,钢筋混凝土框架结构，建筑结构安全等级为二级，剪力墙及框架抗震等级为三级，耐火等级一级，防水等级二级，设计使用年限50年，抗震设防烈度为7度。
(2)、地上部分为1#、2#两个单体建筑组成，其结构体系均为钢筋砼剪力墙结构及框架结构，建筑结构安全等级为二级，剪力墙及框架抗震等级为三级，耐火等级一级，屋面防水等级二级，设计使用年限50年，抗震设防烈度为7度。1#楼建筑面积为11244.86M2，地上16层，高52.5M；2#楼建筑面积为13077.85M2，地上17层，高52.8M。
三、脚手架搭设方式
本工程脚手架计划在脚手架基底位于地下室顶板部份采用落地式钢管扣件式脚手架，1#，2#从主体十三层开始采用型钢悬挑脚手架。
第二部分 悬挑脚手架施工方案

第一节 悬挑脚手架布置
根据工程实际情况，主体施工阶段悬挑脚手架每6层设置一挑，每挑高度为18.6m。
第二节 脚手架搭设的技术要求
1、根据施工进度要求，组织脚手架材料的进场，并按规定进行验收，验收要求见JGJ130-2011中8.1节内容。进场后的材料应根据平面布置按品种、规格分类堆放。堆放场地应平整坚实，并有排水措施。
2、钢管的检查应符合下列规定：
（1）有产品质量合格证。
（2）应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合国家标准《金属拉伸试验方法》（GB／T228）的有关规定，质量符合国标93《直缝焊接钢管》（GB／T13793）或《低压液体输送焊接钢管》（GB/T3092）中规定的３号普通钢管的规定，即符合国标《碳素结构钢》（GB／T700）中Ｑ235－Ａ级钢的规定。
（３）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。
（４）钢管必须涂有防锈漆。
（５）钢管外径及壁厚(Φ48×3.5)、端面等的偏差，应分别符合JGJ130－2011规范表８.１.５的规定。
3、扣件的验收应符合下列规定：
（１）新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。
（２）旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；（此条为强制条款）
（３）新、旧扣件均应进行防锈处理。
4、搭设前应组织专业技术人员进行交底，并作好交底记录。
第三节 脚手架搭设的构造要求

一、双排外脚手架搭设要求
根据本工程（框剪）结构的开间及外排柱网尺寸、平面形状、建筑物的高度以及施工的需求，决定本部分双排外脚手架采用封闭式沿建筑物四周连通搭设，作为主体施工阶段的安全防护和外装饰的操作架，其尺寸为立柱纵距1.8ｍ，横距1.05ｍ，步距1.8ｍ，内排立杆离墙、柱净距300ｍｍ。16号工字钢悬挑梁平面布间距为钢管立柱纵距1.8ｍ，外挑1.5ｍ，楼板内锚固2.3ｍ，转角处挑梁相应加长。
搭设基本要求：
（1）立杆底部必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
（2）立杆接长，除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：
a. 立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。
b. 搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于150mm。
2、纵向水平杆、横向水平杆、脚手板
（1）纵向水平杆的构造应符合下列规定：
a、纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨；
b、纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接搭接应符合下列规定：
纵向水平杆的对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜小于纵距的1/3。
纵向水平杆采用搭接时，搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100mm。
本部分采用竹笆片脚手板或木脚手板，纵向水平杆不作为横向水平杆的支座，但应紧靠横向水平杆用直角扣件固定在立杆上。
（2）横向水平杆的构造应符合下列规定：
主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接于立杆上严禁拆除。靠墙、柱一端的外伸长度为300mm，并距墙、柱净距不得大于100mm。
（3）脚手板的构造要求
a. 本部分外架脚手板采用竹笆片脚手板或木跳板，长度为2000至2200mm，厚度不得小于50mm，当用木跳板时宽度不得小于200mm，两端应各设置直径为4mm的镀锌钢丝箍两道。
b. 本部分脚手板铺设采用搭接，搭接处应在横向水平杆处，每端挑出长度不应小于100mm，搭接长度不得小于200mm。
3、连墙件的构造要求
a. 连墙件采用Φ48×3.5钢管与框架柱、墙刚性连接，框架柱、墙上先用脚手架扣成抱箍，然后与连墙杆用十字扣件连接。
b. 连墙杆的间距为纵向3.6m，横向5.4m，即两步三跨布置，从一层第一步架开始设置，连墙杆应水平设置，与脚手架的连接亦应用直角扣件连接，连接点应靠近主节点，与主节点的距离不应大于300mm。
4、剪刀撑与横向斜撑
（1）剪刀撑的构造要求
a. 剪刀撑的布置应在双排架的外侧主立面沿整个长度和高度连续设置。
b. 每道剪刀撑的宽度为4跨，斜杆与地面的倾角宜45~60°之间。
c. 剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。
d. 剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度不应小于1000mm，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边沿至杆端距离不应小于100mm。
（2）横向斜杆的构造要求
每面外架的第一节间，由底至顶层呈“之”字型连续布置，斜杆采用旋转扣件固定在与之相交的纵向水平杆上，旋转扣件中心至主节点的距离不宜大于150mm。然后每隔6跨设置一道。
5、斜道
斜道构造要求如下：
（1）斜道仅为上人斜道，斜道应附着在外脚手架上与外架同时搭设。
（2）斜道采用之字型、宽度1.2m，坡度为1：3，拐弯处应设置平台，平台宽度不得小于斜道宽度。
（3）斜道两侧及平台外围均应设置栏杆和挡脚板。栏杆高度应为1.2m，挡脚板高度不应小于180mm。
（4）斜道外侧及端部应分别从底至顶设置剪刀撑和横向斜撑。
（5）斜道脚手板采用木跳板纵向铺设，接头宜采用搭接，下面的板头应压住上面的板头，板头的凸棱处应用三角木填平。
（6）斜道每隔250—300mm设置一根防滑木条，木条厚度宜为20—30mm。
6、安全防护
（1）外脚手架的外侧满铺符合规定的≥2000目防火阻燃密目安全网，操作层应设1.2米高的防护栏杆和180高的挡脚板。
（2）作业层上下步架应满铺脚手板，脚手架非作业层每两步架架高，采用竹笆板满铺作水平防护进行隔离，具体做法详见《成都市建筑施工竹笆板安装技术要点》。
（3）根据四周的情况，在人员行走处的在二层楼面搭设水平安全网或安全防护棚。当为人行通道时应满铺50mm厚木跳板作防护棚。
第四节 脚手架的施工
1、脚手架搭设前单位工程负责人应按本工程脚手架的搭设要求向架设和使用人员进行技术交底。
2、应按规范第8.1.1 ~ 8.1.5条的规定及前述施工准备的内容对钢管、扣件、脚手板进行验收，不合格产品不得使用。
3、搭脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。
4、脚手架必须配合施工进行搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。
5、每搭完一步脚手架后，应按规范8.2.4的规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。
6、严禁将外径不同的钢管混合使用。
7、剪刀撑、横向斜撑搭设应符合前述的构造要求外，并应随立杆、纵向和横向水平杆同步搭设，各底层斜杆下端均必须支承在垫块或垫板上。
8、作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定：
（1）栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆内侧；
（2）上栏杆上皮高度应为1.2m；
（3）挡脚板高度不应小于180mm；
（4）中栏杆应居中设置。
9、脚手架搭设至一定高度须要使用时，应检查下列项目：
（1）杆件的设置和连接、连墙杆、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；
（2）底座是否松动，立杆是否悬空；
（3）扣件螺栓是否满足40～65N·m拧紧扭力矩的要求；
（4）安全防护措施是否符合要求；
（5）是否超载。
10、脚手架搭设完成后应由项目负责人组织专业技术人员进行验收，并办理验收手续，验收文件是应有量化数据。
第五节 脚手架的拆除
1、脚手架拆除前应由单位工程负责人组织安全技术交底。
2、拆除脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。
3、拆除脚手架前的准备工作应符合下列规定：
（1）应全面检查脚手架的扣件连接、连墙杆、支撑体系是否符合构造要求。
（2）应根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施。
（3）应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底。
4、拆除脚手架时，应符合下列规定：
（1）拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。
（2）连墙杆必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。
（3）拆除顺序自上而下，后装先拆，一步一清，依次进行，不得上下同时拆除，尽量不使用分段分立面拆法。
（4）当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。
（5）当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端应按规定设置连墙件和横向斜撑加固。
5、卸料时应符合下列规定：
（1）各构配件严禁抛至地面。
（2）运至地面的构配件应按规定及时检查、整修和保养，按品种、规格随时码堆存放。

第三部分 型钢悬挑脚手架计算书
型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2006)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《建筑施工安全检查评分标准》(JGJ59-2011)、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。
一、参数信息
1.脚手架参数
双排脚手架搭设高度为18.6m，立杆采用单立杆；
搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.8m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8 m；
内排架距离墙长度为0.30 m；
大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；
采用的钢管类型为 Φ48×3.5；
横杆与立杆连接方式为单扣件；
连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距5.4 m，采用扣件连接；
连墙件连接方式为单扣件；
2.活荷载参数
施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:主体施工结构防护及装修脚手架；
同时施工层数:2 层；
3.风荷载参数
本工程地处四川成都市，基本风压0.3kN/m2；
风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs 为0.214；
4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.200；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；
安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:8 层；
脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；
5.水平悬挑支撑梁
悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度 2.3 m。
锚固压点压环钢筋直径(mm):20.00；
楼板混凝土标号:C30；
6.拉绳与支杆参数

钢丝绳安全系数为:6.000；
钢丝绳与梁夹角为(度):60；
悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。
二、大横杆的计算
按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m ；
脚手板的自重标准值:P2=0.2×1.05/(2+1)=0.07kN/m ；
活荷载标准值: Q=2×1.05/(2+1)=0.7kN/m；
静荷载的设计值: q1=1.2×0.038+1.2×0.07=0.13kN/m；
活荷载的设计值: q2=1.4×0.7=0.98kN/m；

图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)
2.强度验算
跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
跨中最大弯距计算公式如下:
M1max=0.08q1l2 + 0.10q2l2
跨中最大弯距为 M1max=0.08×0.13×1.652+0.10×0.98×1.652 =0.295kN·m；
支座最大弯距计算公式如下:
M2max=-0.10q1l2 - 0.117q2l2
支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.13×1.652-0.117×0.98×1.652 =-0.348kN·m；
选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ =Max(0.295×106,0.348×106)/5080=68.504N/mm2；
大横杆的最大弯曲应力为 σ=68.504N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。
计算公式如下：
νmax=(0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI
其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.07=0.108kN/m；
活荷载标准值: q2= Q =0.7kN/m；
最大挠度计算值为：ν=0.677×0.108×16504/(100×2.06×105×121900)+0.990×0.7×16504/(100×2.06×105×121900)=2.262 mm；
大横杆的最大挠度 2.262 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1650/150 mm与10 mm，满足要求！
三、小横杆的计算
根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
小横杆的自重标准值：p1= 0.038×1.65=0.063kN；
脚手板的自重标准值：P2=0.2×1.05×1.65/(2+1)=0.116kN；
活荷载标准值：Q=2×1.05×1.65/(2+1) =1.155kN；
集中荷载的设计值: P=1.2×(0.063+0.116)+1.4 ×1.155=1.832kN；

小横杆计算简图
2.强度验算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
Mqmax=ql2/8
Mqmax=1.2×0.038×1.052/8=0.006kN·m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
Mpmax=Pl/3
Mpmax=1.832×1.05/3=0.641kN·m ；
最大弯矩 M=Mqmax + Mpmax=0.647kN·m；
最大应力计算值 σ=M / W=0.647×106/5080=127.445N/mm2 ；
小横杆的最大弯曲应力 σ =127.445N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:
νqmax=5ql4/384EI
νqmax=5×0.038×10504/(384×2.06×105×121900)=0.024 mm ；
大横杆传递荷载 P=p1 + p2 + Q=0.063+0.116+1.155=1.334kN；
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:
νpmax=Pl(3l2 - 4l2/9)/72EI
νpmax=1333.86×1050×(3×10502-4×10502/9 ) /(72×2.06×105×121900)=2.183 mm；
最大挠度和 ν=νqmax + νpmax=0.024+2.183=2.207 mm；
小横杆的最大挠度为 2.207 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！
四、扣件抗滑力的计算
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
大横杆的自重标准值: P1=0.038×1.65×2/2=0.063kN；
小横杆的自重标准值: P2=0.038×1.05/2=0.02kN；
脚手板的自重标准值: P3=0.2×1.05×1.65/2=0.173kN；
活荷载标准值: Q=2×1.05×1.65 /2=1.732kN；
荷载的设计值: R=1.2×(0.063+0.02+0.173)+1.4×1.732=2.734kN；
R < 8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！
五、脚手架立杆荷载的计算
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1292kN/m
NG1=[0.1292+(1.65×2/2)×0.038/1.80]×18.600=3.051kN；
(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.2kN/m2
NG2= 0.2×4×1.65×(1.05+0.3)/2=0.891kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m
NG3=0.15×4×1.65/2=0.495kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2
NG4=0.005×1.65×18.6=0.153kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.59kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值
NQ=2×1.05×1.65×2/2=3.465kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N=1.2 NG+0.85×1.4NQ=1.2×4.59+ 0.85×1.4×3.465= 9.631kN；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.59+1.4×3.465=10.359kN；
六、立杆的稳定性计算
风荷载标准值按照以下公式计算
Wk=0.7μz·μs·ω0
其中 ω0 -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：ω0=0.3kN/m2；
μz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz= 0.74；
μs -- 风荷载体型系数：取值为0.214；
经计算得到，风荷载标准值为:
Wk=0.7 ×0.3×0.74×0.214=0.033kN/m2；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为:
Mw=0.85 ×1.4WkLah2/10=0.85 ×1.4×0.033×1.65×1.82/10=0.021kN·m；
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
σ=N/(φA) + MW/W ≤ [f]
立杆的轴心压力设计值 ：N=9.631kN；
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
σ=N/(φA)≤ [f]
立杆的轴心压力设计值 ：N=N'= 10.359kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i=1.58 cm；
计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k=1.155 ；
计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得 ：μ=1.5 ；
计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定：l0=3.118 m；
长细比: L0/i=197 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.186
立杆净截面面积 ： A=4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205N/mm2；
考虑风荷载时
σ=9631/(0.186×489)+21156.348/5080=133.843N/mm2；
立杆稳定性计算 σ=133.843N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
不考虑风荷载时
σ=10359/(0.186×489)=137.679N/mm2；
立杆稳定性计算 σ=137.679N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
七、连墙件的计算
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
Nl=Nlw + N0
连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝0.3，
Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7 ×0.92×0.214×0.3=0.041kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=17.82 m2；
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：
Nlw=1.4×Wk×Aw=1.031kN；
连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw + N0= 6.031kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
Nf=φ·A·[f]
其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比 l/i=300/15.8的结果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；
A=4.89 cm2；[f]=205N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0.949×4.89×10-4×205×103=95.133kN；
Nl=6.031 < Nf=95.133,连墙件的设计计算满足要求！
连墙件采用单扣件与墙体连接。
由以上计算得到 Nl =6.031小于单扣件的抗滑力 8kN，满足要求！

连墙件扣件连接示意图
八、悬挑梁的受力计算
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，
水平支撑梁的截面惯性矩I=1130cm4，截面抵抗矩W=141cm3，截面积A=26.1cm2。
受脚手架集中荷载 N=1.2×6.393 +1.4×3.465=12.522kN；
水平钢梁自重荷载 q=1.2×26.1×0.0001×78.5=0.246kN/m；

悬挑脚手架示意图

悬挑脚手架计算简图
经过连续梁的计算得到

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN·m)

悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：
R2=16.912kN；
R3=9.063kN；
R4=0.003kN。
最大弯矩Mmax=1.896kN·m；
最大应力σ=M/1.05W+N/A=1.896×106/( 1.05 ×141000)+ 9.764×103/2610=16.546N/mm2；
水平支撑梁的最大应力计算值16.546N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值 215N/mm2,满足要求！
九、悬挑梁的整体稳定性计算
水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下
σ=M/φbWx ≤ [f]
其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：
查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=1.3
由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.85。
经过计算得到最大应力 σ=1.896×106 /( 0.85×141000 )= 15.761N/mm2；
水平钢梁的稳定性计算 σ=15.761 小于 [f]=215N/mm2 ,满足要求！
十、拉绳的受力计算
水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算
RAH=ΣRUicosθi
其中RUicosθi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。
各支点的支撑力 RCi=RUisinθi
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：
RU1=19.529kN；
十一、拉绳的强度计算
钢丝拉绳(支杆)的内力计算
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为
RU=19.529kN
选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径14mm。
[Fg]=aFg/K
其中[Fg]-- 钢丝绳的容许拉力(kN)；
Fg -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，查表得Fg＝123kN；
α -- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。α＝0.85；
K -- 钢丝绳使用安全系数。K＝6。
得到：[Fg]=17.425kN<Ru＝19.529kN。
经计算，取6×19钢丝绳，最小直径为：15.5mm。满足要求！
钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为
N=RU=19.529kN
钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为
σ=N/A ≤ [f]
其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；
所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(19529×4/(3.142×50×2)) 1/2 =15.8mm；
实际拉环选用直径D=16mm 的HPB235的钢筋制作即可。
十二、结论和建议
1.[Fg]=17.425kN<Ru＝19.529kN，6×19钢丝绳，最小直径为：15.5mm。满足要求！

第三部分 落地式脚手架施工方案
落地式脚架搭设的材料、技术要求、构造要求、施工要求同悬挑脚手架，大、小横杆的计算也同悬挑脚手架，在此仅按房屋最大高度52.8米来单独计算落地脚手架立杆稳定性和最大搭设高度。
一、脚手架立杆荷载的计算
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1292kN/m
NG1=[0.1292+(1.65×2/2)×0.038/1.80]×52.8=8.661kN；
(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.2kN/m2
NG2= 0.2×4×1.65×(1.05+0.3)/2=0.891kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m
NG3=0.15