冷库课程设计热能专用.doc
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12、题目：1100 t水产分配性土建冷库 概况：地点在汕头市。冷库含冻结物冷藏间和冻结间。冻结间用于冷加工鱼虾。加工能力为15t/d。 要求： 1． 要求设计单层冷库、采用氨制冷剂，容量小于500 t冷库也可选用氟利昂制冷剂。 2． 按题目中的概况要求设计，其他概况在题目允许的范围内可由设计者自定。 3、 上交文件：一份A4手写论文，一套打印的设计图纸（制冷系统原理图、机房设备布置平面图、库房设计平面图） 仲恺农业工程学院 冷 库 课 程 设 计 设计题目 1100 t水产分配性土建冷库 姓 名 XXX 院（系） 机电工程学院能源与动力工程系 专业班级 热能091班 学 号 200910814112 指导教师 邓玉艳 时 间 2012年12月9日 目 录 1. ...................................................................1 1.1 ...................................................................1 1.2 ..................................................................1 1.2.1 ..................................................................1 2. ................................................................4 2.1 ...............................................................4 2.1.1 .............................................................4 ...... 设计说明书 一、冷库概况： 该冷库位于汕头市海滨，主要用于冷加工鱼虾及较长期地储存冷加工后的鱼虾。货源取自汕头市周边海域，货源充足。当地气象参数：夏季空气调节日平均温度30℃，夏季空气调节室外计算湿球温度27.6℃，最热月室外平均相对湿度84%。 冻结间加工能力为15吨/天，冻结物冷藏间容量1100吨。平面布置图如下： 机房 配电控制室 休 息 室 常温穿堂 NO.104 NO.102 NO.103 NO.101 图1 其中101为冻结间，102~104为冻结物冷藏间 二、制冷系统设计方案概述： 制冷系统采用氨为制冷工质，氨泵供液，冷藏间温度–181相对湿度95%，双排顶排管，冻结间–23无吹风型搁架式。 制冷系统流程、蒸发温度回路的划分： 系统的供液方式：液泵供液。融霜方式，制冷剂热蒸汽融霜加人工扫霜。 自动控制方式：半自动式。冻结间和冻结物冷藏间皆采用自然对流冷却，冷凝器用蒸发式冷凝。 制冷系统流程： 单级压缩回路：蒸发器出》回气调节站》汽液分离设备》单级压缩机》油分离器》冷凝器》高压贮液器》高压液体调节站》节流阀》低循桶》氨泵》低压液体调节站》蒸发器进口》蒸发器出口 双级压缩回路：蒸发器出》回气调节站》汽液分离设备》低压级压缩机》低压级油分》中间冷却器》高压级压缩机》油分离器》冷凝器》贮液器》中冷器过冷盘管》高压液体调节站》节流阀》低循桶》氨泵》低压液体调节站》蒸发器进口》蒸发器出口。 库温与制冷剂的蒸发温度差都是取10，即冻结间和冻藏间的蒸发温度分别为-33、-28，划分为一个回路，在冻藏间回汽管上装设止回阀。 三、设计计算说明 3.1 制冷负荷计算 冻结间概况：设计铁盘650mm400mm130mm；设计搁架排管每层垂直中心距220mm；设计搁架排管单面操作每层净长10.5m，单面操作每层宽0.8m；设计最下层搁架距离地面250mm，9层，两组搁架；冻结间内净长11.5m，净宽3.5m，净高4.5m；可摆放水产品756盘，每盘最多承重20kg. 图2 计算加工能力： 式中： G——冻结间每昼夜冷加工能力，单位t； n——搁架利用系数，取n=0.85 F——搁架各层水平面积之和，单位m2； Af——每盘冻结食品容器所占面积，单位m2； g——每件食品净重，单位kg； T ——货物一周转的时间，单位h，按12小时计算 24 ——每昼夜小时数，单位h； 1000——吨和千克之间的数值换算，kg/t； 故F=129m2 校核： 故实际冻结量为15t，符合生产的需要。 3.2 冻结物冷藏间的容量计算 式中： G——冷库贮藏吨位，单位t ； ΣV——各冷藏间公称体积，单位m3； η——冷藏间容积利用系数；试取η＝0.55； ——食品的计算密度，单位kg/ m3 ，此 ＝470kg/ m3。 ；符合表2-1-3 故取η＝0.55，V ＝； F ＝V/h＝4255.32/4.5＝945.63m2； 可将冷藏间分为三间，每间面积为F=945.63÷3=315.21m2； 净高取4.5m。平均每间贮藏水产品11003=366.67t 3.3 围护结构设计与传热系数计算 式中：αw，αn——围护结构外表面、内表面的换热系数，单位w/ (m2k)； λ1、λ2——围护结构各构造层的热导率热系数，单位w/m·℃； δ1、δ2——围护结构各构造层材料厚度m。 R——热阻，单位m2/℃·w 表1 维护结构设计热阻与导热系数 结构 序号 构造名称 厚度δ（m） 导热系数λ(W/m•℃) 热阻R＝δ/λ(m2/℃·w) 外 墙 ︵ 由 外 到 里 ︶ 1 1:2.5水泥砂浆抹面 0.02 0.930 0.0215 2 混合砂浆砌砖墙 0.37 0.814 0.455 3 1：2.5水泥砂浆抹面 0.02 0.930 0.0215 4 硬质聚氨酯 0.15 0.031 4.8387 5 1：3水泥砂浆抹面 0.03 0.930 0.0323 6 墙体表面空气热阻 冻结间 冷藏间 αw=23 αn=29 αw=23 αn=12 Rw =0.043 Rn =0.034 Rw =0.043 Rn =0.034 7 总热阻∑R 冻结间 冷藏间 5.446 5.495 8 传热系数k=1/∑R 冻结间 冷藏间 0.184 0.182 屋 顶 ︵ 由 上 到 下 ︶ 1 预制钢筋混凝土板 0.04 1.519 0.0265 2 空气间层 0.2 0.269 3 二毡三油防水层 0.01 0.056 4 1：3水泥砂浆找平层 0.02 0.930 0.0215 5 钢筋混凝土空心板 0.25 1.5468 0.162 6 1：3水泥砂浆抹面 0.02 0.930 0.0215 7 硬质聚氨酯 0.15 0.031 4.8387 8 表面空气热阻 冻结间 冷藏间 αw=23 αn=29 αw=23 αn=12 Rw =0.043 Rn =0.034 Rw =0.043 Rn =0.125 9 总热阻 冻结间 冷藏间 5.4722 5.5632 10 传热系数k=1/∑R 冻结间 冷藏间 0.183 0.179 内 墙 1 水泥砂浆 0.02 0.930 0.0215 2 硬质聚氨酯 0.1 0.031 3,226 3 水泥砂浆 0.02 0.930 0.0215 4 混合砂浆砌砖墙 0.12 0.814 0.1474 5 水泥砂浆 0.02 0.930 0.0215 6 表面空气热阻 αn=29 αn =29 Rn =0.034 Rn =0.034 7 总热阻∑R 3.5059 8 传热系数k=1/∑R 0.2852 地 坪 ︵ 由 上 到 下 ︶ 1 200号钢筋混凝土层 0.08 1.5468 0.0517 2 1：3水泥砂浆 0.02 0.930 0.0215 3 一毡二油防水层 0.005 0.0351 4 软木层 0.20 0.0698 2.865 5 二毡三油隔汽层 0.01 0.056 6 1：2.5水泥砂浆 0.02 0.930 0.0215 7 混凝土预制板 0.05 1.5119 0.033 8 粗砂垫层 0.45 0.5815 0.774 9 表面空气热阻 冻结间 冷藏间 αn=29 αn=8 0.034 0.125 10 总热阻 冻结间 冷藏间 3.8918 3.9828 11 传热系数k=1/∑R 冻结间 冷藏间 0.257 0.251 3.4 耗冷量的计算 3.4.1 围护结构耗冷量的Q1计算 式中：Q1 ——围护结构传入热量，单位W； K ——围护结构的传热系数，单位W/（m2•℃）； F ——围护结构的传热面积，单位m2； tw ——室外计算温度，单位℃； tn ——室内计算温度，单位℃； a——维护结构两侧温差修正系数。 表2 维护结构温度系数修正 围护结构名称 温度修正系数 两侧均为冷间 a＝1.0 冻结、冷藏间与大气接触 a＝1.05 冻结、冷藏间与常温接触 a＝1.05 冻结、冷藏间与屋顶 a＝1.20 冻结、冷藏间与地坪 a＝0.20 表3 传热面积A的计算 计算部位 长度（m） 高度(m) 面积（㎡） 计算部位 长度（m） 高度(m) 面积（㎡） NO.101 东墙 西墙 南墙 北墙 屋顶、地坪 NO.102 东墙 西墙 南墙 北墙 屋顶、地坪 4.23 5.2 21.996 18.16 5.2 94.432 4.23 5.2 21.996 18.16 5.2 94.432 12.68 5.2 65.936 18.06 5.2 93.912 11.54 5.2 60.008 18.06 5.2 93.912 12.68 4.23 53.636 18.16 18.06 327.969 NO.103 东墙 西墙 南墙 北墙 屋顶、地坪 NO.104 东墙 西墙 南墙 北墙 屋顶、地坪 18.16 5.2 94.432 18.16 5.2 94.432 18.16 5.2 94.432 18.16 5.2 94.432 18.06 5.2 93.912 18.06 5.2 93.912 18.06 5.2 93.912 18.06 5.2 93.912 18.16 18.06 327.969 18.16 18.06 327.969 表4 围护结构耗冷量Q1的计算 计算部位 计算公式：Q1 ＝K·α·A·(tw－ tn) Q1 NO.101 东墙 0.182×21.996×1.05×(30+23) 222.78 西墙 0.182×21.996×1.0×(23-18) 20.02 南墙 0.182×65.936×1.05×(30+23) 667.82 北墙 0.182×60.008×1.05×(30+23) 607.78 屋顶 0.179×53.636×1.2×(30+23) 610.62 地坪 0.251×53.636×0.2×(30+23) 169.63 2298.65 NO.102 东墙 0.182×94.432×1.05×(23-18) 90.23 西墙 南墙 0.182×93.912×1.05×(30+18) 861.44 北墙 0.182×93.912×1.05×(30+18) 861.44 屋顶 0.179×327.969×1.2×(30+18) 3381.49 地坪 0.251×327.969×0.2×(30+18) 790.27 5894.64 NO.103 东墙 西墙 南墙 0.182×93.912×1.05×(30+18) 861.44 北墙 0.182×93.912×1.05×(30+18) 861.44 屋顶 0.179×327.969×1.2×(30+18) 3381.49 地坪 0.251×327.969×0.2×(30+18) 790.27 5804.41 NO.104 东墙 西墙 0.182×94.432×1.05×(30+18) 866.21 南墙 0.182×93.912×1.05×(30+18) 861.44 北墙 0.182×93.912×1.05×(30+18) 861.44 屋顶 0.179×327.969×1.2×(30+18) 3381.49 地坪 0.251×327.969×0.2×(30+18) 790.27 5899.41 表5 维护结构耗冷量汇总 冷间 耗冷量，w NO.101 2298.65 NO.102 5894.64 NO.103 5804.41 NO.104 5899.41 汇总 Q1=19897.11 说明：（1）该建筑屋顶不用阁楼。 （2）冷藏间冻结间净高4.5m。 3.4.2 货物耗冷量的Q2计算 其中因为货物是水产品，所以Q2c、Q2d可不用计算 所以 [11] 式中：Q2——货物热量，单位W； Q2a——食品热量，单位W； Q2b——包装材料和运载工具热量，单位W； Q2c——货品冷却时的呼吸热量，单位W； Q2d——货品贮藏时的呼吸热量，单位W； 1/3.6——1 KJ/h换算成W的数值； G——冷间的每日进货量，单位kg ； h1――货物进入冷间初始温度时的焓热量，单位kJ/kg； h2——货物在冷间内终止降温时的焓热量，单位kJ/kg； T——货物冷却时间，冷藏间取24h，冻结间取设计冷加工时间12h； B——包装材料或运载工具重量系数[11]； CB——包装材料或运载工具比热容，单位kJ/kg℃[12]； t1——包装材料或运载工具进入冷间时温度，单位℃； t2——包装材料或运载工具在冷间内终止降温时温度，单位℃。 表6 Q2汇总 库房名称 G( kg) h1( kJ/kg) h2( kJ/kg) T( h) B CB( kJ/kg℃) t1(℃) t2(℃) Q2( W) NO.101 14995 300.8 14.2 12 0.3 0.42 15 -15 100793 NO.102 10000 14.2 5.0 24 0.1 0.42 -15 -18 1079.40 NO.103 10000 14.2 5.0 24 0.1 0.42 -15 -18 1079.40 NO.104 10000 14.2 5.0 24 0.1 0.42 -15 -18 1079.40 注：1、h1、h2查《制冷工艺设计》表2-12； 2、食品在冻结前的温度按15℃算，经12小时后温度为-15℃；食品进冷藏间前的温度为-15℃，经冷藏24小时后温度为-18℃。 3.4.3 单位时间内，通风换气引起的耗冷量Q3 的计算 由于冻结物为水产品，没有呼吸热，可以不考虑，所以为Q3=0。 3.4.4 单位时间内，电动机运转热量Q4的计算 由于冷藏间采用光滑顶排管，故Q4 ＝0 冻结间采用的是无吹风式搁架，故Q4 ＝0 3.4.5 操作热量的Q5计算 根据《冷库制冷设计手册》冻结间：Q5＝0 冷藏间： 式中：Q5a——照明热量，单位W； Q5b——开门热量，单位W； Q5c——操作人员热量，单位W； qd—— 每平方米地板面积照明热量，单位W/ m2，取qd＝2 W/m2； F—— 冷间地面面积，单位m2，每间F=18×18=328； n——每日开门换气次数，取2次/日； V——冷间内公称容积，单位， hn、hw—冷间内、外空气的焓热量，单位kJ/kg，hn＝-16.077kJ/kg，hw ＝-12.477.kJ/kg； M——空气幕修正系数，M=0.5； ——冷间内空气密度，单位kg/m3， ＝1.356kg/ m3； nr——操作人员数，冷间内公称容积每250m3增加1人； 0.125——每日操作时间系数； qr——每个操作人员产生的热量，取qr＝400W/人； V＝F •h＝328×4.5＝1476m3； nr ＝V/250=1476/250=5.904，每间取6人； 空气焓湿图查得：φ＝90％，当t=-15℃，hw＝-12.477KJ/kg ； 当t=-18℃时hn＝－16.077 KJ/kg； 每个冷藏间： Q5 ＝2×328＋1476×2×（-12.477＋16.077）×0.5×1.356/(243.6)＋6×4000.125＝1039.394W 3.4.6 各设备负荷Qq和机器负荷Qj的计算 冷间蒸发器负荷Qq的计算 其中P为负荷系数，冻结间P ＝1.3，冷藏间P ＝1。 表7 冷间蒸发器耗冷量表 库房名称 Q1(W) PQ2(W) Q3(W) Q4(W) Q5(W) Qq(W) NO.101 2298.65 1007931.3 0 0 0 133329.55 NO.102 5894.64 1079.4 0 0 1039 8013.04 NO.103 5804.41 1079.4 0 0 1039 8013.04 NO.104 5899.41 1079.4 0 0 1039 8013.04 机器负荷Qj的计算 [18] (4-9) 式中：n1——围护结构传热量的季节修正系数，取n1 ＝1； n2——货物热量的机械负荷折减系数，冻结间取n2＝1，冷藏间取n2＝0.5； n3——同期换气系数，取n3 ＝0.5～1.0由于Q3=0，故不选； n4——冷间用的电动机同期运转系数，由于Q4=0，故不选； n5——冷间同期操作系数，取n5 ＝0.5； R——制冷装置和管道等冷量损耗补偿系数，直接冷却系统取R=1.07 表8 冷间总耗冷量表 库房名称 n1ΣQ1 n2ΣQ2 n3ΣQ3 n4ΣQ4 n5ΣQ5 Qj（W） 冷藏间（-28℃） 1×17598.46 0.5×3238.20 0 0 0.5×3117 20776.06 冻结间（-33℃） 1×2298.65 1×100793 0 0 0 13091.65 四 设备选型 4.1压缩机的选择计算 4.1.1参数的确定 1．蒸发温度 考虑到冷间的相对湿度要求不太严格,所以取传热温差10℃,则 ： tz=tn-10= -23-10=-33℃ 2．冷凝温度 采用蒸发式冷凝器，冷却水采用循环用水。 tl==27.6℃+8=35.6℃ 3.吸气温度tx 查表3-1-3得tx=-21℃。 5.1.2压缩机的选择计算 查得，pl=1.3851Mpa， pz=0.103Mpa； 压缩比pl / pz =1.3851/0.103=13.48>8 ,应采用双级压缩系统。 确定采用单机双级压缩循环，高低压级容积比ξ=1/3 压焓图如下： 图3 中间温度：tzj=0.4tl+0.6tz+3 =0.4×35.6 +0.6×（-33）+3 =-2.56℃； 中冷器蛇型盘管出液温度：tc=-2.56+5=2.44℃ ①根据蒸发温度tz ＝-33℃和中间冷却温度tzj ＝-2.56℃, 得低压级压缩机输气系数=0.78 高压级压缩机输气系数=0.56 ②根据蒸发温度tz ＝-33℃和中冷盘管出液温度tc ＝2.44℃，得低压级单位容积制冷量qr=1005.46 kJ/m3。 则低压级的理论输气量： 155.46 高压级的理论输气量： ξ=(Vgp/Vdp)=1/3 Vgp = Vdp /3 = 155.46/3=51.82 m3/h ==33867.71W=33.8677kW 查书本图3-1-3有，tz=-33℃、tl=35℃时，4ASJ10型压缩机制冷量Qc=18.60 kW；故选4ASJ10型压缩机2台，其总制冷量为：∑Q=18.6×2=37.2kW，压缩机制冷量满足机器负荷的要求。 4.2 冷凝器的选择计算 ①双级压缩循环冷凝器热负荷： ——高压级制冷剂流量，kg/s ，，冷凝器进出口制冷剂焓值，kj/kg 冷凝面积 为冷凝器单位面积热负荷，从书中查表3-3-1取=2.1 选大连冷冻设备蒸发式冷凝器CZN-60一台 4.3 蒸发器的选择计算 冷藏间选用光滑U型顶排管，排管管径D38，液体集管管径D57，气体集管管径D76,排管每米灌氨量按50％计算 传热面积计算公式： 式中：F——顶、墙排管冷却面积m2； Qq——冷间冷却设备负荷W； k——顶排管传热系数W/ m2·℃； Δt——冷间空气温度与制冷剂蒸发温差取10℃。 查《冷库设计手册》 表9 C1 C2 C3 k′（W/ （m2·℃）） k＝k′C1C2 C3（W/ （m2·℃）） 1 1 1 6．98 6．98 冷藏间传热面积：F＝8013.043/（6.98×10）＝344.4m2。 查冷库制冷设计手册查得应选用的是D38×3.0的无缝钢管,管长L=F/Dn==2880.35m，每间L/3=960m，设每间每根长16m，则n=960/16=60根，设6组，每组10根，总长L′＝16×10×6×3＝2880m。 冻结间搁架选D38*3.0无缝钢管，搁架每根长10.5 m, 每层共8根，∑L=10.5×8×10=840m。F=840×0.119=99.96 m2。 4.4 节流阀的选型计算 式中： G——流经节流阀的制冷剂流量，kg/s; A——通道截面积，查资料试取0.045 ——节流阀前液体的密度，0.595; ——节流阀前后的压力差，1.669-1.818=9.851Pa； ——流量系数，无因次；R717取0.35 查书本表3-3-5取AF型热力膨胀阀一个，型号AF-1 4.5 中间冷却器的选择计算 中间冷却器直径： ——高压级压缩机的理论输气量，/s ——高压级压缩机的输气系数，查表得=0.53 0.139m 中间冷却器蛇形管冷却面积： K——中冷器盘管的换热系数，,取K=0.523 对数平均温差16.32℃ =0.538kg/s 跟据大连冷冻设备资料，选择ZL1.0中冷器一台 4.6 油分离器的选择计算 式中：D——油分离器的直径（m） λ——压缩机高压级输气系数（双级压缩机取高压级的输气系数） Vp——压缩机的理论吸气量（m3/s） ω——油分离器内气体流速，填料式油分离器宜采用0.3—0.5m/s，其它形式油分离器宜采用不大于0.8m/s = 0.321m 故 选烟台冷冻机厂YFA-80型油氨分离器一台。 4.7 高压贮液器的选择计算 V ＝ΣG·ν·φ/β 式中：ΣG——制冷系统制冷剂总循环量，单位kg/s； ν——冷凝温度下氨液的比容，取1.68dm³/kg=1.68×10-3m³/kg； φ——贮液器的容积系数，φ＝1； β——贮液器的氨液充满度β＝0.7 =0.466 选烟台冷冻机厂ZA-1.5一台。 4.8低压贮液器的选型 根据《制冷装置与设计》选一台容积为0.45的低压贮液器一台 4.9 集油器的选择 标况下压缩机总制冷量==33867.71W=33.8677kW 在230kw以下，根据书本选用桶身直径159mm，JYA-159集油器一台。 4.10 空气分离器的选择计算 根据《制冷装置与设计》选一台面积为0.45 m2的KFA-32型四套管式空气分离器。 4.11 氨泵的选型计算 计算氨泵流量： 式中：n ——流量系数，取n=6 Qj——机器热负荷 ，单位W qo——单位质量制冷量，单位kJ / kg v—低压氨液的比容，单位 m3 /kg 确定数据： ①tZ=-28℃时， Qj =20776.06 W tZ =-33℃时，Qj =13091.65 W ②tz=-28℃时，饱和气体焓值h=1425 kJ / kg；tc=2.44℃时，饱和液体焓值hc=210 kJ / kg 所以，qo=h-hc=1425-210=1215kJ / kg； tz=-33℃时，饱和气体焓值h=1420 kJ / kg；tc=2.44℃时，饱和液体焓值hc=210 kJ / kg 所以，qo=h-hc=1420-210=1210 kJ / kg ③tz=-28℃时，v=1.481 L/kg=1.481×10-3 m3/kg 所以，V泵= 6·（3.6×20776.06/1215）×1.481×10-3=0.547 m3/h tz=-33℃时，v=1.4652 L/kg=1.4652×10-3 m3/kg 所以，V泵= 6·（3.6×13091.65/1210）×1.4652×10-3=0.343m3/h 所以，-28℃选用AB—3型叶轮泵一台，备用一台；-33℃选用D40型双级泵一台，备用一台，共四台。 4.12 低压循环桶的选择计算 低压循环桶桶径计算(采用下进上出) 式中：λ——氨压缩机的输气系数（当双级压缩时取低压级的输气系数）； Vp——压缩机的理论吸气量（当双级压缩时取低压级理论吸气量），m³/h； ω——低压循环桶的气体流速，取立式ω=0.5 m/s； ζ——低压循环桶截面积系数，立式取1； n——同一蒸发系统中低压循环桶的个数，取1。 -33℃回路 V=155.46m³/h λ=0.78， 式中：V’q ——各冷间中冷却设备注氨量最大一间的蒸发器总容积，单位m³； Vh——回气管体积，单位m³； V泵—— 一台氨泵的流量，单位m³/h； τb—— 氨泵由启动到液体自系统返回低压循环贮液器的时间，取720秒 ①冷藏间：V’q=2880×π/4×(0.038-0.006)2=2.32m3； 低压级回气管Dn57，共70m； Vh=π/4×0.0572×70=0.29m3；； Vd=(0.2×2.32+0.6×0.29+0.2×2)/0.7=1.48m3； 冷藏间选CDCA-2.5氨液低压循环桶一台。 ②冻结间：V’q=840×π/4×(0.038-0.006)2=0.68m3； 低压级排气管Dn76，共50m； Vh=π/4×0.0762×50=0.227m3； Vd=(0.2×0.68+0.6×0.227+0.2×2)/0.7=0.96 m3； 冻结间选CDCA-2.5氨液低压循环桶一台。 4.13 排液桶的选择计算 式中：V1——设备容积最大的一间冷间内蒸发器总容积，单位m3； φ——冷却设备注氨量的百分数； β——排液桶氨液充满度β ＝0.7 ①冷藏间V1=2880×π/4×(0.038-0.006)2=2.32m3； 取φ=0.6 故Vp=2.32×0.6/0.7=1.98m3 选烟台冷冻机厂PYA-4型排液桶一台； ②冻结间V1=840×π/4×(0.038-0.006)2=0.68m3； 取φ=0.7 故Vp=0.68×0.6/0.7=0.579 m3 选烟台冷冻机厂PYA-3型排液桶一台； 4.14 过滤器的选型 根据书本，选用3层、网孔为0.4mm的钢丝网组成的过滤器。 五 系统管道坡度方向 表10 系统管道坡度方向表 管道名称 倾斜方向 倾斜参考值,％ 压缩机排气管至油分器的水平管道 向油分 1～2 与安装在室外冷凝器相连时排气管 向冷凝器 1～2 压缩机吸气管的水平管段 向低贮器 2～3 液体调节站至顶排管的供液管水平段 向排管 1～2 顶排管至气体调节站的回气管水平段 向排管 2～3 气体调节站至低压循环桶水平管段 向低贮器 2～3 第六章 管道和设备保温 表11 管道和设备保温层明细表 名称 管径，mm 保温层厚度，mm 气体调节站集管 Φ86×4.0 100 液体调节站集管 Φ90×4.0 100 一级吸气冷藏间 Φ108×4.0 105 一级吸气冻结间 Φ108×4.0 105 二级吸气 Φ108×4.0 110 中冷至低贮供液 Φ38×3.0 60 氨泵至调节站 Φ40×3.5 90 中冷器 Φ139×2.5 100 低压循环桶泵 Φ114 100 低压循环桶泵 Φ152 100 说明：(1)保温层厚度由《冷库制冷设计手册》第383页，表5-11及表5-12查得； (2)保温材料均采用聚氨酯现场喷涂； (3
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