宁波尚野服饰有限公司厂区模板工程施工组织设计.doc

宁波建工集团五分公司
宁波尚野服饰有限公司厂区项目
模板工程施工组织设计
一、项目概况
本工程位于奉化市西坞工业区。由宁波尚野服饰有限公司投资，宁波宁大工程建设监理有限公司监理，宁波宁大工程建设监理有限公司监理，宁波建工集团五分公司承建。项目由1#、2#、3#厂房、附属用房、门卫组成。总建筑面积3544.1平方米，工期300日历天。开工日期：2005年09月06日，计划竣工日期：2006年07月06日。
本模板工程施工组织设计包括：
1#厂房：层数：三层；层高：4.2米；梁尺寸：300*650和300*800二种规格；砼楼板厚：100MM，均为：C25混凝土；
2#厂房：层数：三层；层高：3.9米；梁尺寸：300*700；砼楼板厚：100MM，均为：C25混凝土；
3#厂房：层数：五层，局部二层；五层处层高：3.3米，二层处层高：4.5米梁尺寸：300*650和300*700二种规格；砼楼板厚：100MM，均为：C25混凝土；。（门卫、附属用房参照本施工组织设计施工）
编制依据：
本施工组织设计的支撑系统以JGJ-99《建筑施工安全检查标准》和JGJ130-2001、J84-2001《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》及JGJ80-91《建筑施工高处作业安全技术规范》的规定为编制依据。

二、模板支撑系统的材料和要求
1. 模板支撑系统的材料选用：
（1）采用φ48mm3.2mmQ235-A碳素结构钢制造的低压流体输送焊接钢管为满堂模板支架的立柱，纵、横向扫地杆，纵、横向水平杆、剪刀斜撑的材料。
（2）采用KTH330-08可锻铸铁制作的直角扣件、对接扣件、旋转扣件为支架钢管的连接和固定件。
（3）采用18mm厚胶合板和50mm80mm方木为模板制作材料。
（4）采用300mm300mm100mm木块为立柱底部垫块。
2. 模板支撑系统的材料要求：
（1） 钢管：
A．钢管必须有有效的产品质量合格证书、钢管材质检验报告、生产厂家资质证书和生产许可证。
B．钢管两端面必须平整。
C．钢管外观表面光滑、无裂纹、分层、压痕、划道和硬弯。
D．钢管无锈蚀，有防锈处理。
E．不得使用用电焊对接的钢管和中间有孔眼的钢管。
（2）扣件：
A．扣件必须有有效的产品质量合格证书、扣件材质检验报告，生产厂家资质证书和生产许可证。
B．扣件的机械性能不低于KTH330-08可锻铸铁的标准。
C．扣件不得有裂纹、气孔；不得有缩松、砂眼和其它影响质量的铸造缺陷。
D．扣件与钢管的贴合必须严格整形，保证与钢管扣紧时接触良好。
E．扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。
F．当扣件夹紧时，开口处的最小距离应不小于5mm。
G．扣件螺栓拧紧扭力矩达70N.M时，扣件不得破坏。
H．扣件表面应有防锈处理。
（3）模板材料：18mm胶合板在此无要求。50mm80mm方木中间不得有节疤、裂纹。
（4）底座：梁立杆底部垫300*300*100木垫块，木垫块不得有裂纹。

三、模板支撑系统的构造和要求
本工程采用钢管扣件式支架，由传递架体结构自重、施工荷载的立柱；承受并传递施工荷载给立柱的水平搁杆。纵、横向水平拉接杆；固定架体的剪刀撑和纵、横向扫地杆、底座组成。
1、立柱：采用单管立柱。立柱距楼板模50cm处，用2米长钢管用三个旋转扣件与立柱对接，接高钢管底端必须设置纵（横）向水平杆，防止钢管滑移。立柱安装木板底座上，设置时必须垂直。
2、搁杆：搁杆的长度必须按施工要求下料，中间不得有接头，安装时，必须呈水平状态，直角扣件底于立柱顶端3mm。
3、纵、横向水平拉接杆：横向水平杆应设置于纵向水平拉接杆上面，用直角扣件与立柱紧密紧固。纵、横向水平拉接杆在采用搭接接长时，搭接长度不得小于1米，用三个旋转扣件连接。
4、纵、横向扫地杆：纵向扫地杆应设置于横向水平拉接杆下面，用直角扣件与立柱紧密紧固。纵、横向扫地杆在采用搭接接长时，搭接长度不得小于1米，用三个旋转扣件连接。
5、剪刀撑：撑杆与地面呈45-60角之间设置，两端与中间每隔4排立柱设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。高于4米的支架从两端与中间每隔4排立柱从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。
6、连墙件：利用现浇混凝土柱子，用钢管设置井字形，把架体与混凝土柱子连接，增加架体的稳定性和刚性。
7、地基与基础：本工程楼板底层立杆地基为回填塘渣，用60吨振动压路机压实。

四、搭设与拆除
1、施工准备：
（1）本单位工程施工组织设计由项目技术负责人编制，公司技术负责人、监理单位技术负责人审核，同意并签字后，上报当地安监部门备案，同意后方可执行。
（2）单位工程负责人、项目安全员，应按施工组织设计中有关模板支撑系统的要求，向搭设和使用人员进行安全技术交底。
（3）按施工组织设计要求对钢管、扣件、进行检查验收，不合格产品不得使用。
（4）搭设场地应无杂物、平整、无积水。施工现场必须平整夯实。
（5）认真检查电动工具的电源线绝缘、漏电保护装置是否齐全、灵敏有效，做好夜间准备工作，要有促够的照明保证安全施工，并做好垂直运输的施工准备工作。
（6）做好防火工作，木料必须远离火源，电气操作按安全操作规程操作。
（7）高处作业必须严格按照《高处作业安全技术规范》操作，所有工具不用时要及时放入工具袋内，不能随意将工具放在模板、架体上，以防坠落伤人。
2、搭设：
（1）按模板支架的立柱纵、横排距进行放线、定位、安放立柱垫木。梁立柱间距800MM*1000MM，平板立柱间距为800MM*800MM。
（2）架体搭设应从边跨开始：放置纵向扫地杆→立柱横向扫地杆→第一步纵向水平拉接杆→第一步横向水平拉接杆→第二排立柱→第三排立柱‥→水平搁棚→剪刀撑→模板安装。
（3）剪刀撑设置必须随立杆、纵向和横向水平拉接杆同步搭设，各底层斜杆下端均必须支承在垫块或垫板上，并利用地梁和承台进行卸荷。
（4）扣件规格必须与钢管外径相同，各杆端伸出扣件盖板边缘应不小于150mm。临边杆端伸出建筑物边缘不大于300 mm。扣件螺栓拧紧力矩应不小于45N.M，不大于60N.M。
（5）当支架立柱应竖直设置2米高度时垂直偏差不大于10mm。
3、模板支撑系统搭设检查和验收：
模板支撑系统搭设完毕，项目部会同公司技术负责人、安全管理人员进行检查，按照JGJ130-2001《建筑施工扣件式钢管脚架安全技术规范》、JGJ80-91《建筑施工高处作业安全技术规范》、JGJ59-99《建筑施工安全检查标准》进行验收，验收合格后上报项目监理备案，复查后方可投入使用。
4、模板支撑系统的拆除：
（1）支架拆除前，应全面检查作业环境，根据检查结果补充完善施工组织设计的拆除顺序和措施，经公司、项目部技术负责人批准后方可实施。
（2）现浇模板及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求，必须
有项目部技术负责人、总施工员审批签字后，方可实施。
（3）单位工程负责人必须对拆除施工人员进行技术交底和班前教育。
（4）必须对支架上的杂物及地面障碍物清理干净。
（5）拆模时不要用力过猛过急，拆下来的钢管、木料要及时运走整理。
（6）拆除时，模板支架的各构配件严禁抛掷至地面。
（7）拆除顺序与搭设顺序相反，应从上到下逐步拆除，严禁上下同时作业。
（8）当模板支架拆至下部最后一步立柱时，应先在适当位置搭设临时抛撑杆加固。
（9）按规格、品种随时堆码存放，并做好清理和防锈工作。

五、安全管理和检查
1、模板支撑系统搭设人员必须经劳动部门安全技术培训，考试合格后，取得《特种作业人员操作证》并进行定期或不定期的身体检查，体检合格后方可单独上岗。上岗时必须戴好安全帽、安全带、穿防滑鞋等个人防护用品。
2、在搭设阶段，必须随时进行安全质量检查。对支架基础、立柱、纵、横向水平拉接杆进行垂直度、水平度检查和主柱间距复核。检查合格后方可进入模板安装施工。
3、模板安装、钢筋铺设完毕后，应对支架进行全面检查。
（1） 地基是否积水，底座是否松动，主柱是否悬空。
（2） 各紧固扣件螺栓是否松动。
（3） 立柱的沉降与垂直度是否符合要求。
（4） 各种安全防护设施和支架加固设施是否完好无损。
4、在浇捣混凝土时，应有专人负责对支架的不间断检查，检查人员按施工面积大小决定，且不小于三人。支架检查人员对支架安全有怀疑时有权决定继续施工或停止施工，混凝土浇捣人员必须无条件听从支架检查人员的决定。
5、有下例情况之一必须立即停工整改：
1、当立柱基础发生下沉时。
2、当纵、横向水平拉杆和纵、横向扫地杆呈弯状时。
3、当扣件有滑移时。
4、当立柱垂直度超过规定时（杆长4米时，允许偏差10 mm）。
六、设计和计算
（一）、基本计算数据：
模板支架搭设高度为4.1米，基本尺寸为：梁截面： BD=300mm650mm 、BD=300mm700mm、 BD=300mm800mm三种规格，本计算式取：BD=300mm800mm计算；梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.80米，立杆的步距 h=1.50米，梁底增加0道承重立杆。

图1 梁模板支撑架立面简图
采用的钢管类型为483.2。
一、模板面板计算：
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = 12.0000.8000.400=3.840kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.3500.400(20.800+0.300)/0.300=0.887kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.3000.400=0.360kN
均布荷载 q = 1.23.840+1.20.887=5.672kN/m
集中荷载 P = 1.40.360=0.504kN
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3；
I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4；

计算简图

弯矩图(kN.m)

剪力图(kN)

变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=1.103kN
N2=1.103kN
最大弯矩 M = 0.102kN.m
最大变形 V = 0.7mm
(1)抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.10210001000/21600=4.704N/mm2
面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算
截面抗剪强度计算值 T=31103.0/(2400.00018.000)=0.230N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
面板最大挠度计算值 v = 0.745mm
面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!
二、梁底支撑方木的计算
（一）梁底方木计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 1.103/0.400=2.757kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.760.400.40=0.044kN.m
最大剪力 Q=0.60.4002.757=0.662kN
最大支座力 N=1.10.4002.757=1.213kN
方木的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3；
I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4；
(1)方木抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.044106/53333.3=0.83N/mm2
方木的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!
(2)方木抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3662/(25080)=0.248N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
方木的抗剪强度计算满足要求!
(3)方木挠度计算
最大变形 v =0.6772.298400.04/(1009500.002133333.5)=0.020mm
方木的最大挠度小于400.0/250,满足要求!
三、梁底支撑钢管计算
(一) 梁底支撑横向钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取方木支撑传递力。

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管剪力图(kN)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=0.441kN.m
最大变形 vmax=2.33mm
最大支座力 Qmax=1.103kN
抗弯计算强度 f=0.44106/4729.0=93.28N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于1100.0/150与10mm,满足要求!
(二) 梁底支撑纵向钢管计算
纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管剪力图(kN)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=0.154kN.m
最大变形 vmax=0.28mm
最大支座力 Qmax=2.371kN
抗弯计算强度 f=0.15106/4729.0=32.65N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=2.37kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
五、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力 N1=2.37kN (已经包括组合系数1.4)
脚手架钢管的自重 N2 = 1.20.1294.050=0.627kN
楼板的混凝土模板的自重 N3=0.922kN
N = 2.371+0.627+0.922=3.920kN
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59
A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.50
W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.73
—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
l0 —— 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算
l0 = k1uh (1)
l0 = (h+2a) (2)
k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163；
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.70
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.00m；
公式(1)的计算结果： = 42.01N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
公式(2)的计算结果： = 13.79N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
l0 = k1k2(h+2a) (3)
k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.007；
公式(3)的计算结果： = 16.88N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
二、柱模计算：
一、柱模板基本参数
柱断面长度B=400mm；
柱断面宽度H=400mm；
方木截面宽度=50mm；
方木截面高度=80mm；
方木间距l=300mm,
胶合板截面高度=18mm。
取柱断面长度和柱断面宽度中的较大者进行计算。

二、荷载标准值计算:
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载；
度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为正式中的较小值：

式中 γc──为混凝土重力密度，取24(kN/m3)；
t0──新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15),取5.714h；　
T──混凝土的入模温度,取20(℃)；
V──混凝土的浇筑速度，取2.5m/h；
β1──外加剂影响系数，取1；
β2──混凝土坍落度影响修正系数，取.85。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=40.547kN/m2。
实际计算中采用的新浇混凝土压力标准值 F1=40kN/m2。
倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=3kN/m2。
三、胶合板侧模验算
胶合板面板(取长边)，按三跨连续梁，跨度即为方木间距,计算如下:

胶合板计算简图
(1) 侧模抗弯强度验算:
M=0.1ql2
其中 q──强度设计荷载(kN/m):
q=(1.240.00+1.43.00)400.00/1000=20.880kN/m
l──方木间距,取l=300mm；
经计算得 M=0.120.880(300.00/1000)2=0.188kN.m
胶合板截面抵抗矩 W=bh2/6=400(18)2/6=21600.00mm3
σ = M/W=0.188106 /21600.000=8.700N/mm2
胶合板的计算强度不大于15N/mm2,所以满足要求!
(2) 侧模抗剪强度验算:
τ=3V/2bh
其中 V为剪力:
v = 0.6ql=0.6(1.240+1.43)400300/106=3.758kN
经计算得 τ=33.758103/(2400.00018.000)=0.783N/mm2
胶合板的计算抗剪强度不大于1.4N/mm2,所以满足要求!
(3) 侧模挠度验算:
W=0.677qa4/(100EI)
其中 q──强度设计荷载(kN/m):
q=40400/1000=16.000kN/m
侧模截面的转动惯量 I=bh3/12=400.00018.0003/12=194400.000mm4；
a──方木间距,取a=300mm；
E──弹性模量,取E=6000 N/mm2；
经计算得 W=0.67716.000300.0004/(1006000.00194400.00)=0.75mm
最大允许挠度 [W]=l/250=300/250=1.20mm
胶合板的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求!
四、方木验算
方木按简支梁计算，跨度近似取柱子边长a,支座反力即为螺栓(钢筋)对拉拉力,计算如下:

方木计算简图
(1) 方木抗弯强度验算:
M=qB2/8
其中 q──强度设计荷载(kN/m):
q=(1.240.000+1.43.000)300/1000=15.660kN/m
B──截面长边,取B=400mm；
经计算得 M=15.660(400/1000)2/8=0.313kN.m；
方木截面抵抗矩 W=bh2/6=50802/6=53333.333mm3；
σ = M/W=0.313106/53333.333=5.869N/mm2；
方木的计算强度不大于13N/mm2,所以满足要求!
(2) 方木抗剪强度验算:
τ=3V/2bh
其中 V为剪力:
v = 0.5qB=0.5(1.240.000+1.43.000)300400/106=3.132kN
经计算得 τ=33.132103/(250.00080.000)=1.175N/mm2
方木的计算强度不大于1.4N/mm2,所以满足要求!
(3) 方木挠度验算:
W=5qB4/(384EI)
其中 q──设计荷载(kN/m):
q=40300/1000=12.000kN.m
I=bh3/12=50803/12=2133333.333mm4
B──柱截面长边的长度,取B=400mm；
E──弹性模量,取E=9500 N/mm2；
经计算得 W=512.0004004/(3849500.002133333.33)=0.197mm
允许挠度 [W]=B/250=400/250=1.600mm
方木的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求!
三、平板模支模架：
模板支架搭设高度为4.1米，
搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.80米，立杆的横距 l=0.80米，立杆的步距 h=1.50米。

图1 楼板支撑架立面简图

图2 楼板支撑架荷载计算单元
采用的钢管类型为483.2。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 14.0000.1000.800+0.3500.800=1.400kN/m
活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)0.800=2.400kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 80.001.801.80/6 = 43.20cm3；
I = 80.001.801.801.80/12 = 38.88cm4；
(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
　　 M —— 面板的最大弯距(N.mm)；
　　 W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取13.00N/mm2；
M = 0.100ql2
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100(1.21.400+1.42.400)0.4000.400=0.081kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.08110001000/43200=1.867N/mm2
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.600(1.21.400+1.42.400)0.400=1.210kN
截面抗剪强度计算值 T=31210.0/(2800.00018.000)=0.126N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.6773.8004004/(1009000388800)=0.188mm
面板的最大挠度小于400.0/250,满足要求!
二、模板支撑方木的计算
方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。
1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11 = 14.0000.1000.400=0.560kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q12 = 0.3500.400=0.140kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.400=1.200kN/m
静荷载 q1 = 1.20.560+1.20.140=0.840kN/m
活荷载 q2 = 1.41.200=1.680kN/m
2.方木的计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 2.016/0.800=2.520kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.520.800.80=0.161kN.m
最大剪力 Q=0.60.8002.520=1.210kN
最大支座力 N=1.10.8002.520=2.218kN
方木的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3；
I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4；
(1)方木抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.161106/85333.3=1.89N/mm2
方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)方木抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=31210/(28080)=0.284N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
方木的抗剪强度计算满足要求!
(3)方木挠度计算
最大变形 v =0.6771.900800.04/(1009000.003413333.5)=0.172mm
方木的最大挠度小于800.0/250,满足要求!
三、板底支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.22kN

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管剪力图(kN)

经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=0.310kN.
最大变形 vmax=0.56mm
最大支座力 Qmax=4.768kN
抗弯计算强度 f=0.31106/4729.0=65.65N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 ：Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=4.77kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.1294.100=0.529kN
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.3500.8000.800=0.224kN
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 14.0000.1000.8000.800=0.896kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 1.649kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)0.8000.800=1.920kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ
六、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公

其中： N —— 立杆的轴心压力设计值 (kN)；N = 4.67
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
　i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59
　A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.50
　W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.73
　 —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
　l0 —— 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算
l0 = k1uh (1)