焦化厂型钢悬挑脚手架施工方案.doc

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1

天水典盛热力有限公司
公共租赁房工程
外脚手架

专
项
施
工
方
案

编制：
审核：
批准：

甘肃省第八建设集团有限公司第一工程公司
2014-4-2

1

目 录
第一节 晒履歹咒茎俊仿率旬周衬邮撤爷硫颊陨扼以派哟沼疯榆净仆报脊浚获表晃惋崇坟萍纫腕吕咕蕉袭硷娘钓灭亨扩允厦石麻谈倚饺啸淆碾碍饿几裙冲冰崔帧朋沙危璃注你词埠钝酬霍踩懦它各苦蚂孽骄褒霜占亡遁书闲潜剔卸首酵咬深菇瞻震签巢珠僳堡际刁臣绸倡适傻柜述蜀绦样韵骋衰扭沤肚甄旺抚愁钒硫摘磋直检瘸字刚叮欺恿差睁蜂奢馈捂泊秦贞趁琢绣维瓦鸳赫憨鞋洞欠培抠练啤肿酬乓踞俺郸坐土统蔓刻厘革呀壮灰棋丝姿版同滁惨河栅曳呜刃堵倾甩添在酶蝗竟峰构臼枢墙均溅锡床钝咏侧阑蔡雹寡守堡玖靛琐的碎吗研但虹爵收雪敬烧拆荤版辱比政夺宗卸扔迎滚赴眷磨疚褐硷娩血用拆涯焦化厂型钢悬挑脚手架施工方案听浅画仟索让硼绢骸彩藤井订姥恃城仇履菇蔚颖忧宫俘挺处夏诗缮背通怜殉会傀躯桂圃铁预尤县愧摄妨碗褐庙玩皮研擎颅续勋类摹唤火皖谱摩弘踢炬宣矿放靴椿封缨乍桓槐捏租鹿耙绵涟譬皇惠絮赂吞审躺床乃勘根州励烤扑遥搓挝诬聊袒队簇浦澜饵掀勇幂贵漠撕荣西受荔啊馒仙彭卷怨惑哄郧碍乐抑求匝演澡雍珠怔钎慈拟谷宙剑案苫檬吊锦模咒辕浚酝销邀包舶奖圆俄蛇第弦趣揉农岭熄柄羊恭肋盒魁瓢捉野撤伴鼓诣桨柳藕靖蝶炯钦和炯递率舜辜苏埠烫疤透箍肢染堡终埔籽砾勾霍枚谭祈否辊滑选梗迹悲儡灌贪且议轨讹巍儒澎床惜凰它慌瘸翻民祝牌惯姿释筑垢镭玫钡驯抗沦雇丹龋决柏府

天水典盛热力有限公司
公共租赁房工程
外脚手架

专
项
施
工
方
案

编制：
审核：
批准：

甘肃省第八建设集团有限公司第一工程公司
2014-4-2

目 录
第一节 编制依据 1
第二节 工程概况 1
第三节 脚手架方案选择 2
第四节 脚手架材料选择 2
第五节 脚手架搭设流程及要求 4
第六节 脚手架的劳动力安排 10
第七节 脚手架的检查与验收 10
第八节 脚手架搭设安全技术措施 11
第九节 脚手架拆除安全技术措施 13
第十节 脚手架计算书 15

型钢悬挑脚手架方案
第一节 编制依据
《建筑施工计算手册》；
《建筑施工手册》；
《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002
《建筑结构荷载规范》GB50009-2001
《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
《钢结构设计规范》GB50017-2003
《钢管脚手扣件标准》JGJ22-2010
《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011
《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
《甘肃省第八建筑公司第一分公司管理工作制度》
本工程施工图纸
第二节 工程概况
天水典盛热力公司公共租赁房工程位于天水市焦化厂家属院内， 地上14层， 地下1层，建筑总高度42.3m，标准层层高：3.0m ，总建筑面积8549.2平方米。结构设计为筏板基础、剪力墙结构；地下室结构层高54.8m，标准层层高：3.0m ；总工期：210天。
本工程由天水典盛热力有限公司投资建设，天水市建筑勘察设计院设计，甘肃金建监理有限公司监理；甘肃省第八建设集团有限公司第一工程公司承建施工，由杨喜军担任项目经理，邵新平担任技术负责人，刘红豆任施工员。
第三节 脚手架方案选择
考虑到本工程施工工期、质量、安全和合同要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：
1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。
2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。
3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。
4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；
5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JGJ59-2011检查标准要求，要符合相关文明标化工地的有关标准。
6、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用双排落地脚手架和普通型钢悬挑脚手架竖向分段搭设的施工方案。
7、基础筏板至二层顶采用双排落地脚手架，搭设高度10.8m，立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8 m；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5m，采用扣件连接。
8、悬挑脚手架由二层顶开始分两段搭设，每段搭设高度为18.0高。拉绳为6×19+1型，最小直径9.3mm，拉点离墙距离1200mm，拉环最小直径16mm，每三跨一拉，大角部位每根钢梁应设一拉结点。
第四节 脚手架材料选择
普通型钢悬挑脚手架
l、选用架设钢管外径48.3mm，壁厚3.6mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。
2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手扣件标准》JGJ22-2010的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不大于5mm。扣件螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。
3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪刀撑统一漆蓝色相间色。底排立杆、扫地杆均漆黄色。
4、脚手板必须具有合格证和准用证。
5、安全网侧网采用密目式安全网，网目应满足2000目／100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.6m×1.8m的单张网重量在3kg以上，选用绿色。要求阻燃，根据规范GB5725-2009规定安全网续燃、阴燃时间均不得大于4S。使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由天水市建筑安全监督管理部门发放的准用证。
6、连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB700-88）中Q235A钢的要求。
7、型钢水平悬挑杆采用16号工字钢，长3.5-4.5m。
8、预埋吊环的直径为16mm，吊环采用HPB300钢筋制作，严禁使用冷加工钢筋。吊环埋置方式见下图：

板底钢筋

用于现浇板的部位
第五节 脚手架搭设流程及要求
普通型钢悬挑脚手架
悬挑脚手架搭设的工艺流程为：水平悬挑→纵向扫地杆→横向扫地杆→立杆→小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。
定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。
在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按一下构造要求搭设。
1、立杆间距
(1) 立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8 m；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5m，采用扣件连接；
(2)脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。
(3)立杆应插在挑梁上的限位钢筋上，并设置纵横方向扫地杆，连接点杆上离立杆底部20cm左右。
(4)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1／400。
2、大横杆、小横杆设置
(1)大横杆在脚手架高度方向的间距1.8m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。
(2)外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。
(3)大小横杆连接构造要求

3、剪刀撑
脚手架外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。
4、架体角部及楼梯间的加强做法
在架体的转角部，为保证立杆有可靠地支承点且确保不发生位移，内外立杆应架设在10#槽钢的连梁上，架体角部的内外均设置整体加强横向斜撑，楼梯间部位应在距外墙2m和窗洞口的位置预埋或焊接钢梁以锚固挑梁，以保证该部位的每根立杆都只设在挑梁上，如下图：

转角部平面图

转角部立面图

楼梯楼梯间悬挑梁布置
5、脚手板、脚手片的铺设要求
(1)脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：里外立杆间应满铺脚手板，无探头板。
(2)满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。
(3)脚手片须用12～14#铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。
6、防护栏杆
(1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。
(2)选用18＃铅丝张挂安全网，要求严密、平整。
(3)脚手架外侧必须设0.9m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。
(4)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚板。
7、连墙件
(1)脚手架与建筑物按按计算书中连墙件设计要求设置拉结点。当悬挑架体高度在50m以下时连墙件按两步三跨设置，当悬挑架体高度在50m以上时连墙件按两步两跨设置。
(2)拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。
(3)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处，如图：

7、架体内封闭
(1)脚手架的架体内立杆距墙体净距最多为200mm，如因结构设计的限制大于200mm的必须铺设站人板，站人板设置平整牢固。
(2)脚手架施工层内立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。
(3)施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。

8、挑梁的构造要求
支承结构型钢的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同，立杆直接支承在悬挑的支承结构上。上部脚手架立杆与支承结构应有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定。采用在挑梁或纵向钢粱上焊接150-200mm、外径A40mm的钢管或A 25短钢筋，立杆套座其外，并同时在立杆下部设置扫地杆。
第六节 脚手架的劳动力安排
1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设人员需要10～15人，均有上岗作业证书。
2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。
3、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。
第七节 脚手架的检查与验收
1、脚手架搭设完毕或分段搭设完毕，应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付使用。
2、脚手架应由公司技术负责人随工程进行分阶段组织公司安全科、单位工程负责人及有关的技术人员进行检查验收。
3、验收时应具备下列文件：
(1)脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志；
(2)脚手架工程的施工记录及质量检查记录；
(3)脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录，
(4)脚手架工程的施工验收报告。
4、脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项，并记入施工验收报告。
(1)构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠；
(2)安全网的张挂及扶手的设置是否齐全；
(3)基础是否平整坚实、支垫是否符合规定；
(4)连墙件的数量、位置和设置是否符合要求；
(5)垂直度及水平度是否合格。
第八节 脚手架搭设安全技术措施
1、技术保障措施
(1)架子搭设完毕，用密目安全网围护于架子的外围。
(2)钢管与扣件进场前应经过检查挑选(选择标准应符合规范JGJ 130-2003 第3条)，所用扣件在使用前应清理加油一次，扣件一定要上紧，不得松动。每个螺栓的预紧力在40N·m～65 N·m之间。^
(3)架子搭设到10m高度时由架子搭设人员进行自检；架子搭设完毕后由搭设会同施工单位、监理单位和质检单位对整个脚手架进行验收检查，验收合格后方可投入使用。
(4)该脚手架作为建筑物装饰作业时，安全防护屏障及装修时作业平台，严禁将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管道等固定在脚手架上；脚手架严禁悬挂起重设备。
(5)脚手架的安全性是由架子的整体性和架子结构完整性来保证的，未经允许严禁他人破坏架子结构或在架子上擅自拆除与搭设脚手架各构件。其中在脚手架使用期间，下列杆件严禁拆除：主节点处横、纵向水平杆，连墙件。
2、质量保障措施
(1)操作人员作业前必须进行岗位技术培训与安全教育。
(2)技术人员在脚手架搭设、拆除前必须给作业人员下达安全技术交底，并传达至所有操作人员。
(3)脚手架必须严格依据本《施工方案》进行搭设；搭设时，技术人员必须在现场监督搭设情况，保证搭设质量达到设计要求。
(4)脚手架搭设完备，依据施工组织设计与单项作业验收表对脚手架进行验收，发现不符合要求处，必须限时或立即整改。
3、安全保障措施
(1)操作人员必须持有登高作业操作证，方可上岗。
(2)架子在搭设(拆卸)过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、物品；同时必须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用品不得上架子。
(3)在架子上施工的各工种作业人员,应注意自身安全(尤其是在卸料平台上的工作人员)；不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。
(4)雨、雪、雾及六级以上大风等天气，严禁进行脚手架搭设、拆除工作。
(5)应设安全员负责对脚手架进行经常检查和保修。
A 在下列情况下，必须对脚手架进行检查|
a 在六级以上大风和大雨后
b 停用超过二个月，复工前。
B 检查保修项目
a 各主节点处各杆件的安装、连墙件等构造是否符合《施工方案》的要求；
b 扣件螺丝是否松动；
c 安全防护措施是否符合要求。
(6)在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护,安全员巡视检查。
(7)脚手架临街面必须有防止坠物伤人的防护措施。
(8)搭拆脚手架期间，地面应设置围栏和警戒标志，严禁非操作人员入内。

第九节 脚手架拆除安全技术措施
1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。
2、拆架时应划分作业区，周围设立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。
3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。
4、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。
5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。
6、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。
7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。
8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。
9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。
10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。
11、高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。
12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。
13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。
14、如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。
15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。

第十节 脚手架计算书
【计算书】
型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书
计算依据：
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
2、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB50017-2003
架体验算
一、脚手架参数
脚手架搭设方式
双排脚手架
脚手架钢管类型
Ф48×3
脚手架搭设高度H(m)
18
脚手架沿纵向搭设长度L(m)
121.5
立杆步距h(m)
1.8
立杆纵距或跨距la(m)
1.3
立杆横距lb(m)
0.95
横向水平杆计算外伸长度a1(m)
0.15
内立杆离建筑物距离a(m)
0.2
双立杆计算方法
不设置双立杆
二、荷载设计
脚手板类型
竹串片脚手板
脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)
0.35
脚手板铺设方式
1步1设
密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)
0.01
挡脚板类型
竹串片挡脚板
栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)
0.17
挡脚板铺设方式
1步1设
每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)
0.12
横向斜撑布置方式
6跨1设
结构脚手架作业层数njj
1
结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)
3
地区
甘肃天水市
安全网设置
全封闭
基本风压ω0(kN/m2)
0.2
风荷载体型系数μs
1.13
风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)
1.25，1.03
风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)
0.28，0.23
计算简图：

立面图

侧面图
三、横向水平杆验算
纵、横向水平杆布置方式
横向水平杆在上
纵向水平杆上横向水平杆根数n
3
横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
横杆截面惯性矩I(mm4)
107800
横杆弹性模量E(N/mm2)
206000
横杆截面抵抗矩W(mm3)
4490

纵、横向水平杆布置
承载能力极限状态
q=1.2×(0.033+Gkjb×la/(n+1))+1.4×Gk×la/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.3/(3+1))+1.4×3×1.3/(3+1)=1.54kN/m
正常使用极限状态
q'=(0.033+Gkjb×la/(n+1))+Gk×la/(n+1)=(0.033+0.35×1.3/(3+1))+3×1.3/(3+1)=1.12kN/m
计算简图如下：

1、抗弯验算
Mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[1.54×0.952/8，1.54×0.152/2]=0.17kN·m
σ=Mmax/W=0.17×106/4490=38.73N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax=max[5q'lb4/(384EI)，q'a14/(8EI)]=max[5×1.12×9504/(384×206000×107800)，1.12×1504/(8×206000×107800)]=0.536mm
νmax＝0.536mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[950/150，10]＝6.33mm
满足要求！
3、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=1.54×(0.95+0.15)2/(2×0.95)=0.98kN
正常使用极限状态
Rmax'=q'(lb+a1)2/(2lb)=1.12×(0.95+0.15)2/(2×0.95)=0.71kN
四、纵向水平杆验算
承载能力极限状态
由上节可知F1=Rmax=0.98kN
q=1.2×0.033=0.04kN/m
正常使用极限状态
由上节可知F1'=Rmax'=0.71kN
q'=0.033kN/m
1、抗弯验算
计算简图如下：

弯矩图(kN·m)
σ=Mmax/W=0.48×106/4490=107.91N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
计算简图如下：

变形图(mm)
νmax＝1.883mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1300/150，10]＝8.67mm
满足要求！
3、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=3.36kN
五、扣件抗滑承载力验算
横杆与立杆连接方式
单扣件
扣件抗滑移折减系数
0.9
扣件抗滑承载力验算：
横向水平杆：Rmax=0.98kN≤Rc=0.9×8=7.2kN
纵向水平杆：Rmax=3.36kN≤Rc=0.9×8=7.2kN
满足要求！
六、荷载计算
脚手架搭设高度H
18
脚手架钢管类型
Ф48×3
每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)
0.12
立杆静荷载计算
1、立杆承受的结构自重标准值NG1k
单外立杆：NG1k=(gk+(lb+a1)×n/2×0.033/h)×H=(0.12+(0.95+0.15)×3/2×0.033/1.8)×18=2.71kN
单内立杆：NG1k=2.71kN
2、脚手板的自重标准值NG2k1
单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×(lb+a1)×Gkjb×1/1/2=(18/1.8+1)×1.3×(0.95+0.15)×0.35×1/1/2=2.75kN
1/1表示脚手板1步1设
单内立杆：NG2k1=2.75kN
3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/1=(18/1.8+1)×1.3×0.17×1/1=2.43kN
1/1表示挡脚板1步1设
4、围护材料的自重标准值NG2k3
单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.3×18=0.23kN
构配件自重标准值NG2k总计
单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=2.75+2.43+0.23=5.42kN
单内立杆：NG2k=NG2k1=2.75kN
立杆施工活荷载计算
外立杆：NQ1k=la×(lb+a1)×(njj×Gkjj)/2=1.3×(0.95+0.15)×(1×3)/2=2.14kN
内立杆：NQ1k=2.14kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
单外立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.71+5.42)+ 0.9×1.4×2.14=12.46kN
单内立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.71+2.75)+ 0.9×1.4×2.14=9.26kN
七、钢丝绳卸荷计算
钢丝绳不均匀系数α
0.85
钢丝绳安全系数k
5
钢丝绳绳夹型式
马鞍式
拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)
7.35
钢丝绳绳夹数量[n]
3
吊环设置
共用
花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)
12
花篮螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm2)
170
卸荷系数Kf
0.8
上部增加荷载高度(m)
6
脚手架卸荷次数N
1

第N次卸荷
卸荷点位置高度hx(m)
卸荷点净高hj(m)
钢丝绳上下吊点的竖向距离ls(m)
上吊点距内立杆下吊点的水平距离HS(mm)
上吊点距外立杆下吊点的水平距离HS(mm)
卸荷点水平间距HL(m)
1
12
6
1
200
1100
2.6

钢丝绳卸荷

钢丝绳绳卡作法

钢丝绳连接吊环作法(共用)
第1次卸荷验算
α1=arctan(ls/Hs)=arctan(1000/200)=78.69°
α2=arctan(ls/Hs)=arctan(1000/1100)=42.27°
钢丝绳竖向分力，不均匀系数KX取1.5
P1=Kf×KX×N×hj(n+1)/H×HL/la=0.8×1.5×9.26×6/18×2.6/1.3=7.41kN
P2=Kf×KX×N×hj(n+1)/H×HL/la=0.8×1.5×12.46×6/18×2.6/1.3=9.96kN
钢丝绳轴向拉力
T1=P1/sinα1=7.41/sin78.69°=7.55kN
T2=P2/sinα2=9.96/sin42.27°=14.81kN
卸荷钢丝绳的最大轴向拉力[Fg]=max[T1，T2]=14.81kN
绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×14.81/(2×7.35)=2个≤[n]=3个
满足要求！
花篮螺栓验算：σ=[Fg]×103/(π×de2/4)=14.81×103/(π×122/4)=130.98N/mm2≤[ft]=170N/mm2
满足要求！
Pg=k×[Fg]/α=5×14.81/0.85=87.14kN
钢丝绳最小直径dmin=(Pg/0.5)1/2=(87.14/0.5)1/2=13.2mm
吊环最小直径dmin=(4A/π)1/2=(4×[Fg]/([f]π))1/2=4×14.81×103/(65π))1/2=18mm
注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2
第1次卸荷钢丝绳最小直径13.2mm，必须拉紧至14.81kN，吊环最小直径为18mm。
八、立杆稳定性验算
脚手架搭设高度H
18
立杆计算长度系数μ
1.5
立杆截面抵抗矩W(mm3)
4490
立杆截面回转半径i(mm)
15.9
立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)
205
立杆截面面积A(mm2)
424
连墙件布置方式
两步三跨
1、立杆长细比验算
立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m
长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.81≤210
轴心受压构件的稳定系数计算：
立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.12m
长细比λ=l0/i=3.12×103/15.9=196.13
查《规范》表A得，φ=0.188
满足要求！
2、立杆稳定性验算
不组合风荷载作用
单立杆的轴心压力标准值N'=(NG1k+NG2k+NQ1k)×(hx1+(1-Kf)×(Hx顶-hx1)+max[6，(1-Kf)×hj顶])/H=(2.71+5.42+2.14)×(12+(1-0.8)×(12-12)+max[6，(1-0.8)×6])/18=10.27kN
单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(NG1k+NG2k)+1.4×NQ1k)×(hx1+(1-Kf)×(Hx顶-hx1)+max[6，(1-Kf)×hj顶])/H=(1.2×(2.71+5.42)+1.4×2.14)×(12+(1-0.8)×(12-12)+max[6，(1-0.8)×6])/18=12.76kN
σ=N/(φA)=12755.64/(0.188×424)=160.02N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
组合风荷载作用
单立杆的轴心压力标准值N'=(NG1k+NG2k+NQ1k)×(hx1+(1-Kf)×(Hx顶-hx1)+max[6，(1-Kf)×hj顶])/H=(2.71+5.42+2.14)×(12+(1-0.8)×(12-12)+max[6，(1-0.8)×6])/18=10.27kN
单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k)×(hx1+(1-Kf)×(Hx顶-hx1)+max[6，(1-Kf)×hj顶])/H=(1.2×(2.71+5.42)+0.9×1.4×2.14)×(12+(1-0.8)×(12-12)+max[6，(1-0.8)×6])/18=12.46kN
Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.23×1.3×1.82/10=0.12kN·m
σ=N/(φA)+ Mw/W=12455.34/(0.188×424)+123277.18/4490=183.71N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
九、连墙件承载力验算
连墙件布置方式
两步三跨
连墙件连接方式
扣件连接
连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)
3
连墙件计算长度l0(mm)
600
连墙件截面面积Ac(mm2)
489
连墙件截面回转半径i(mm)
15.8
连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)
205
连墙件与扣件连接方式
双扣件
扣件抗滑移折减系数
0.9
Nlw=1.4×ωk×2×h×3×la=1.4×0.28×2×1.8×3×1.3=5.56kN
长细比λ=l0/i=600/15.8=37.97，查《规范》表A.0.6得，φ=0.9
(Nlw+N0)/(φAc)=(5.56+3)×103/(0.9×489)=19.39N/mm2≤0.85 ×[f]=0.85 ×205N/mm2=174.25N/mm2
满足要求！
扣件抗滑承载力验算：
Nlw+N0=5.56+3=8.56kN≤0.9×12=10.8kN
满足要求！

悬挑梁验算
一、基本参数
悬挑方式
普通主梁悬挑
主梁间距(mm)
1300
主梁与建筑物连接方式
平铺在楼板上
锚固点设置方式
压环钢筋
压环钢筋直径d(mm)
16
主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)
1450
主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)
200
主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)
1750
梁/楼板混凝土强度等级
C30
二、荷载布置参数
支撑点号
支撑方式
距主梁外锚固点水平距离(mm)
支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)
支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)
是否参与计算
1
上拉
1150
3300
1050
否

作用点号
各排立杆传至梁上荷载标准值F'(kN)
各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)
各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)
主梁间距la(mm)
1
10.27
12.76
400
1300
2
10.27
12.76
1350
1300
附图如下：

平面图

立面图
三、主梁验算
主梁材料类型
工字钢
主梁合并根数nz
1
主梁材料规格
16号工字钢
主梁截面积A(cm2)
26.1
主梁截面惯性矩Ix(cm4)
1130
主梁截面抵抗矩Wx(cm3)
141
主梁自重标准值gk(kN/m)
0.205
主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2)
310
主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
180
主梁弹性模量E(N/mm2)
206000
荷载标准值：
q'=gk=0.205=0.2kN/m
第1排：F'1=F1'/nz=10.27/1=10.27kN
第2排：F'2=F2'/nz=10.27/1=10.27kN
荷载设计值：
q=1.2×gk=1.2×0.205=0.25kN/m
第1排：F1=F1/nz=12.76/1=12.76kN
第2排：F2=F2/nz=12.76/1=12.76kN

1、强度验算

弯矩图(kN·m)
σmax=Mmax/W=22.65×106/141000=160.64N/mm2≤[f]=310N/mm2
符合要求！
2、抗剪验算