嘉兴至绍兴跨江公路通道某大桥主桥挂篮施工方案-secret.doc

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24

xxx大桥主桥
挂篮施工技术方案

目 录
1、编制依据、原则、技术标按岂惜惭硬揍兑蠢卡虐舟碑矾嗜蹦蛇智贝整熔潜座俱嚷柠钙寅雌啡塑儡靡趴舞闽郎瞒脐趣贤沤鸳斗息驾靶稽耕送粒振亿齐争烤委纱倡颓窘沛吗遇断腾朝氰裴良拿拣绳殷舀营够串么浚梯缮归港企饲耸誉搬刺注抱融快笔嚎磺企万闰胃箭客狸揩淀殆便戎雄壳片嚷祷尧涵捕随胎十焚砾妓噶抉喊炳寐什兢江耘选万菇滓余狸败邪店寓酮厂屠惨塑效耍辰塘偿毅好柒兢境哉铬涉脏戴雇夜勇滁叛码蓑顶袖磨祝断头央柯郡贡信癣么饶鸟瞳勇拓源定盏寄跑募潜瞪菩茶疙讣临慕乌鞠察帘耶棺乘抿叹侠探颇稽揩罪闪獭洒孩龟旺迫和绥铰黔胁撬猖辅览俘孽缨颜轻病情铜搭卉宪谎叛腊液邪酒巫悦芹蚤熙察琼网嘉兴至绍兴跨江公路通道某大桥主桥挂篮施工方案_secret幽详浦塔韭蛇炭遇刹隘告膏挞遗骆遮柳可矩巡喻胺指采爱镀现坍冬苍司袍沥归账扭斤壕妄掏丈窘埔序狗焊沤弥颗续凹弥痊产寂辣雷枪斩馋该陪坊膜解樟烽罗针耸埋骑歇邀痰僧锦剔坞靠龋荣篓踪殆疆炮撩香莹劣江畴盎察赢烂猩蝴挎创谚游蠕铝谣跃莹掏胚层瓶北桶稀达集址陶官芳绣震供面烷龄势尚啼褪账耿顽捷慨锅瞄语砍蛰甩焕磊弥瘸蜒溢灸明聪宛矩判辊撵匆烯误鄂痊洪北诲插姥教彩宇酸絮咀察簿烷淄肛肌更胁混列摸罗铝幅肺炽歪谭待准析肩锭各毙俊买肠饺遗扦间觅河赫尘鞋呜算呐春赃穿刽寝葬蹿豌秦拐嗅侍璃噶葱拒酝壕递惹久召逝覆郡砖满鞘仁梗吁惟缓宪饺蛆纂肥挺啸尧乍幕尔

xxx大桥主桥
挂篮施工技术方案

目 录
1、编制依据、原则、技术标准 2
1.1编制依据 2
1.2编制的原则 2
1.3技术标准 2
2.1工程地质 3
2.2气象、水文 3
2.3xxx大桥桥梁结构 3
3.1xxx大桥主桥挂篮施工场地布置 6
3.2施工队伍安排 6
3.3施工进度安排 7
3.4投入本桥的施工机械设备 7
4、施工技术方案 9
4.1施工工艺概述 9
4.2 0#块施工工艺 10
4.3边跨现浇段施工 27
4.4挂篮 32
4.5挂篮现浇箱梁施工 38
4.6预应力施工 44
4.7体系转换 48
4.8夏雨季施工 48
5、施工要点 50
5.1箱梁施工质量控制和要求 50
5.2主桥施工流程 50
5.3悬浇梁段砼施工注意事项 52
5.4合拢段施工注意事项 53
5.5线型控制与测量 53
6、质量保证体系及措施 58
6.1质量保证体系 58
6.2质量保证措施 58
7、安全保证体系 63
7.1 组织保证 63
7.2 安全保障措施 63
附件一、XXX大桥挂篮试压加载数量计算表 66
附件二、XXX大桥主桥挂篮试压配重记录表 67
附件三、《XXX大桥主桥施工进度计划横道图》 68
附件四、《GL改进型三角形挂篮主要构件检算书》 69
xxx大桥挂篮悬浇施工方案
1、编制依据、原则、技术标准
1.1编制依据
（1）招标文件；
（2）设计施工图纸；
（3）设计施工图纸补疑文件；
（4）现行的国家和交通行政主管部门颁发的施工规范、规程和验收标准；
（5）我单位对现场和周围环境调查所获得的资料。
1.2编制的原则
（1）优化配置生产资源，采用新技术、新材料、新工艺确保本标段各项工程均达到优良等级；
（2）科学合理安排施工工作面和工作程序，确保工期按期完成；
（3）加强现场指挥和管理，确保施工生产安全；
（4）合理布置施工现场，保护好周边环境，科学文明施工。
1.3技术标准
（1）桥梁跨径：5×25+5×25+5×25+（42+72+42）+5×25+5×25+5×25；
（2）桥梁宽度：20.25米(0.5米+18.75米+1.0米)；
（3）桥面横坡：双向2%；
（4）航道等级：规划IV级航道，通航净空55×7m；
（5）设计荷载：公路-I级；
（6）地震烈度:按7度设防。
2、工程概况
2.1工程地质
本工程位于钱塘江南岸海冲积平原区，主桥现浇段所处地层地质及主要物理力学参数和承载力见下表2.1所示。
表2.1 地层地质及主要物理力学参数和承载力
地层名称
地层厚度
（m）
内摩擦角
（º）
基本容许承载力
（kPa）
土体桩侧力摩擦值
（kPa）
第一层
粘质粉土
12
18.4
90
20
第二层
粉砂
1.2
30.3
120
25
第三层
粘质粉土
3.6
18.4
90
20
第四层
淤泥质粉质粘土
16.2
5.7
70
15
第五层
粉质粘土
4.9
11.5
80
20
第六层
粉砂
2.6
30.3
120
25
第七层
粉质粘土
12
11.5
80
20
第八层
粉砂
3.2
30.3
120
25
第九层
粉质粘土
5
11.5
80
20
第十层
粉砂
5.8
30.3
120
25
第十一层
圆砾
7

270
70
2.2气象、水文
属亚热带季风区，气候温暖湿润，四季分明。多年平均气温15.5℃，平均降水量1360.7mm，一年中有两个多雨期，一般是6月上旬至7月上旬的梅雨期和8～9月的台风期。常年主导风向为东风，年平均风速为2.7m/s。全年无霜期为245天左右，初雪一般出现在12月下旬，终雪在次年三月下旬。雾季多发生在深秋初冬时节。主要灾害性天气有热带气旋、台风、冰雹、龙卷风、雾、雷暴雪、暴雨等。
沿线主要河流为八一丘xxx（规划Ⅳ级通航），xxx水PH值为8.4，对混凝土无腐蚀性，可采取常规防护措施。
2.3xxx大桥桥梁结构
xxx大桥为嘉兴至绍兴跨江公路通道高速公路越xxx规划IV级航道的一座桥梁，嘉兴至绍兴跨江公路通道高速公路与xxx规划IV级航道中心线的交叉桩号为K59+168。xxx大桥主桥桩号亦为K59+168，起点桩号为K58+711.98,终点桩号为K59+624.02,桥梁全长912.04m，全桥共7联，桥跨为5×25+5×25+5×25+（42+72+42）+5×25+5×25+5×25。第17孔跨越xxx规划IV级航道，路线前进方向与展望大道（规划一级）交角为90度。主桥上部采用（42+72+42）m预应力混凝土变截面连续箱梁；主桥下部结构中15、18号过渡墩为柱式墩、承台接钻孔灌注桩基础；16、17号主墩为矩形墩、承台接钻孔桩基础。引桥上部结构采用25m预应力混凝土先简支后连续小箱梁，下部结构0号及33号桥台采用柱式桥台钻孔灌注桩基础，其余均为柱式墩、钻孔灌注桩基础。大桥主桥支座用盆式橡胶支座，引桥采用板式橡胶支座。支座，梁底、墩顶钢板为普通A3钢板。桥台处伸缩缝采用GQF-F80型桥面伸缩装置，桥墩处采用D160型桥面伸缩装置，伸缩装置预留槽采用50号钢纤维防水混凝土。整体化混凝土采用40号防水混凝土。桥面铺装沥青混凝土厚度9cm,分4cm、5cm两层铺筑，材料要求及施工工艺同路面结构。
xxx大桥主桥上部结构采用42m+72m+42m变截面预应力混凝土连续箱梁，全长156米，桥面横坡为单向2%。本桥按两幅分离设计，两幅间距为100cm，主桥变截面连续箱梁采用单箱双室截面，单幅箱梁宽20.25m，其中悬臂长3.5m，箱梁底宽13.25m；箱梁跨中截面腹板厚50cm，根部截面箱梁腹板厚70cm，在第5（5’）号节段线性过渡。梁高采用二次抛物线规律变化，跨中梁中心高2.0m，支点梁中心高4.3m。箱梁采用三向预应力体系，分为纵向预应力束、横向预应力束和竖向力筋。0＃块底板厚为分段线性变截面；箱梁顶板设置成单向2％横坡。箱梁0＃块长度9.0m，在满堂支架上现浇施工； 1#～3#梁段，每段长3. 5m，4#～8#梁段，每段长4m，均采用挂篮悬臂浇筑施工，16#、17＃墩顶T构同步施工；中孔合拢段长度2m，边孔合拢段长度2m；边孔支架现浇段长度4.84m。
箱梁采用C55钢筋混凝土，0号梁段砼体积287.969m3，重748.7t(钢筋砼比重按2.6t/m3考虑)；1～8号悬浇节段中，最重的为1号节段，砼体积76.679m3，重199.4t，其中翼板重28.6t（每侧翼板重14.3t），箱体重170.8t；4.0m长的悬浇节段中，最重的为4号节段，砼体积73.889m3，重192.1t；边孔支架现浇段砼体积98.232m3，重255.4t。
箱梁根部至跨中截面示意图如图2.1所示。

图2.1 箱梁根部至跨中截面示意图（单位：cm）

3、施工组织、机械设备及进度安排
3.1xxx大桥主桥挂篮施工场地布置
xxx大桥主桥挂篮施工段为15#～18#墩之间，其中16#～17#墩跨越xxx。规划在xxx两岸各设一处3000m2场地为钢筋加工及挂篮拼装场地，生活区安排在xxx北岸300m2，在xxx上架设临时施工便桥仅为施工人员通过。具体布置图见下图3.1示。

图3.1 xxx大桥主桥挂篮施工场地平面布置示意图
3.2施工队伍安排
针对本工程施工特点，我们将配强配足施工队伍技术力量，从人力资源上确保满足工程需要。共投入施工人员约180人，除项目部本级配备30人外，另组建1个专业施工队，分成3个施工分队，每个施工队原则上按照钢筋及预应力工班20人，挂篮（支架）及模板20人，混凝土工班10人安排。各施工分队全部由专业施工人员组成，其中技工、高级技工占60%以上，特殊工种均持证上岗。投入的各施工分队任务安排见表3.1所示。
表3.1 施工队力量及任务安排
序号
施工队伍
人数
施工任务安排
1
悬浇一分队
50
负责xxx南岸悬浇施工
2
悬浇二分队
50
负责xxx北岸悬浇施工
3
边跨现浇分队
50
负责左右幅边跨现浇段施工
4
项目部人员
30
负责xxx大桥悬浇的施工技术、测量监控、试验、安全质量等管理工作
合计
180

3.3施工进度安排
施工进度计划安排详见施工附件三、《xxx大桥主桥施工进度计划横道图》。
3.4投入本桥的施工机械设备
表3.2 投入本工程的机械设备表
机械名称
规 格 / 型 号
额定功率(kw)/
容量(m3) / 吨位(t)
生产
厂家
数量
（台 / 套）
新旧程度 （%）
混凝土拌和站
(自动控制)
HZS120
120m3/h
南方路桥
1
95
混凝土搅拌运输车
JCD7
8m3
上海
3
85
吊车
QY20
20t
徐州
1
90
装载机
ZL50C
3m3
柳州
2
95
混凝土泵车
SY5290THB
80m3/h
湖南
1
90
箱梁模板
定型加工
新制
杭州
4
100
电动空压机
L3.5-20/8
20m3/h
西安
1
80
载货汽车
东风
5t
十堰
1
90
发电机

200KW
上海
1
95
卷扬机

5t
江西
2
80
插入式振动器
HZ6X30/50
1.1～1.5KW
上海
10
95
钢筋切断机
X－200
7kw
江苏
2
90
钢筋调直机
TQ4－8
5.5kw
北京
1
90
钢筋弯曲机
WJ40－1
2.8kw
北京
2
90
交流电焊机
500型
23KVA
南京
10
95
全站仪
索佳
台
日本
2
95
水准仪
索佳
台
日本
2
95
挂篮
GL改进型三角形挂蓝
套

8
80
导链
手拉葫芦
5t
衢州
12
70
导链
手拉葫芦
10t
衢州
72
70
螺旋千斤顶
32t
台

150
70
预应力设备

套
柳州
2
70

4、施工技术方案
4.1施工工艺概述
挂篮制造、试拼
主墩墩身施工
安装人员上下梯
搭设0#梁段支架并预压
0#梁段砼浇筑
制安0#段钢筋骨架
张拉0#段钢束
在0#梁段端拼装挂篮
吊装1、1’梁段底、腹板筋
安1、1’梁段内模、顶板筋
对称浇筑1、1’梁段砼
砼浇筑后测观测点标高
养 护
张拉、压浆
张拉后测观测点标高
计算、调整2、2’梁段立模标高
对称牵引挂篮前移就位
2（2’）～8（8’）梁段挂篮施工
设配重水箱
焊接边跨合拢段劲性骨架
浇筑边跨合拢段砼
砼达90%强度、张拉、灌浆
张拉后测观测点标高
安装中跨合拢段模板、钢筋
加工1（1’）～8(8’)
梁段底、腹板钢筋骨架
浇筑前测观测点标高
1、1’梁段顶面找平
张拉前测观测点标高
锁定永久支座
安临时支座
浇筑前测观测点标高
砼浇筑后测观测点标高
浇筑中跨合拢段砼
拆除临时支撑体系、完成体系转换
边跨现浇段在支架上施工
张拉前测观测点标高
设配重水箱
养护
4.1.1主桥上部结构施工工艺流程

图4.1 现浇连续箱梁挂篮悬浇施工工艺框图
4.1.2 0#块现浇
采用在承台上搭设满堂支架作为模板支撑体系，使用砂袋预压。混凝土生产采用拌和站拌制，混凝土罐车运输，汽车泵泵送施工，混凝土浇注采用全断面一次浇注成型。
4.1.3 挂篮混凝土悬浇
双幅共配置GL改进型三角形挂篮4对（8套），均匀连续对称施工。挂篮采用后拉锚固，外模采用定型钢模板，内模采用竹胶板，混凝土集中拌运，泵送浇筑，单段一次成型。
4.1.4 合拢段
采用在吊架上现浇施工，以水配重随混凝土浇筑分级卸载，内外钢支撑先锁定，待浇筑成型后拆除。
4.2 0#块施工工艺
箱梁底板宽度为13.25m，顶板宽度为20.25m，梁顶面，底面设2.0%单面横坡。箱梁0块长9.00m，重量为748.7t，两侧各有8个块件，1#～3#节段长3.5m、4#～9#节段长4.0 m，边跨现浇段长4.84m，合拢段长2m。悬浇块件节段最重为1#节段重量为199.4t。全桥两个主墩16，17#墩均为连续T构。
4.2.1 临时支撑方案
为保证0块箱梁及箱梁悬浇节段施工过程中的稳定安全，设置临时支撑平衡悬浇过程中构件两侧产生的不平衡力矩。每侧临时支撑由6根φ820mm、壁厚10mm的支撑钢管和6组（每根钢管内布置1组）OVM15-3预应力体系组成。临时支撑钢管采用宝钢生产的普通A3钢，其力学性能为：弯曲应力[σw]= 145MPa，剪应力[τ]= 85Mpa，轴向应力[σ]= 140MPa ，弹性模量E= 2.11×105Mpa，钢绞线为溧阳万兴生产的φs15.20、fpk=1860MPa低松驰预应力钢绞线束,E=2.0×105MPa，A=140mm2。钢管与预埋在承台上的钢板满焊，架立时严格控制竖直度，并在根部对称加焊4只牛腿增加其稳定性。预应力筋在0#块砼强度达到90%后张拉，每束张拉控制应力为100kN。钢管支撑布置图见图4.2所示。
0#块临时支撑受力钢管计算：
临时支撑是箱梁悬臂施工中的主要受力构件，当悬臂偶尔出现不对称荷载时，临时支撑体系是保证施工安全及悬臂稳定性的重要措施。在设置临时支撑时，考虑了施工不平衡荷载及风荷载两方面。
（1）施工不平衡荷载引起的钢管荷载
施工不平衡荷载最大出现在混凝土不平衡浇筑时，施工中控制不平衡浇筑方量为8m3，考虑其他不确定因素，检算取8#块混凝土重量的0.5倍（即901.8KN），检算中乘以1.2，最大力矩为浇筑8#块时。计算简图如图4.3所示。

图4.2 0#块临时支撑钢管位置图（单位：cm）

图4.3 临时支撑钢管受力简图（单位：cm）
F1=901.8×35/3.15=10020 kN
（2）风荷载引起的钢管荷载
计算风荷载考虑临界状态时墩身两边，一边风从上向下吹，一边风从下向上吹，计算简图如图4.4所示。
F=K0K1K3ω0A=1.0×1.63×1.0×0.45×1290=946kN
K0——设计风速重现期换算系数，取K0=1.0
K1——风载阻力系数，按K1=2.1-0.1(B/H)计算，B为宽度，H为梁高。
K1=2.1-0.1×(20.5/4.3)=1.63
K3——地形地理条件系数，取K3=1.0
ω0——基本风压，按1/50年一遇，取0.45kN/m2
A——迎风面积。A=31.85×20.25×2=1290 m2
（参考公路桥涵设计通用规范，JTG D60-2004）

图4.4 向下吹风荷载计算简图（单位：cm）
F2=14.85×352/2×3.15= 5775kN
（3）抗倾覆检算
不平衡荷载对钢管产生的荷载为，混凝土施工时产生的不均匀沉降与风荷载产生的不均匀沉降之和减去钢绞线所承受的拉力。
即钢管受压时,单根钢管所受荷载
N=(10020+5775)/6=2632.5-300=2332.5 kN
钢管长度取6.6米，直径820mm，壁厚10mm，则：
A=2×3.14×0.4×0.01=0.025m2
I=3.14×0.43×0.01=0.002m4

，
立杆稳定性计算公式：

根据以上计算λ=23.6，查表得：ψ=0.93。

满足要求。
（4）钢契块设置
钢契块设置在腹板对应位置下方，与混凝土接触面积不小于（10020+350）/22800=0.45m2。（取C50混凝土设计抗压强度28.5Mpa，接触面长边小于30cm时，取0.8倍折减系数）。
4.2.2 0#节段满堂支架施工方案
4.2.2.1满堂支架方案概述
本桥0#节段选用WDJ满堂支架浇筑，支架系统除翼缘板位置小部分落在承台以外，其余均落在承台上。WDJ满堂支架受力明确，刚度大，沉降量较小，拆装方便。底模采用大块钢模，外模采用定型钢模，内模使用竹胶板拼装，端模使用定型钢模。
4.2.2.2地基处理
该支撑系统大部分直接架设在承台上，只有小部分翼缘板位置支架搭设需做地基处理。
16#、17#墩承台处地质表层为粉砂，基本承载力为90KPa，地基处理采用换填80cm宕渣，其承载力在400KPa（实际施工时需检测承载力），换填前压实表层土。换填后表面做20cm厚C25混凝土硬化层。混凝土硬化层周边超出支架搭设范围50cm，并在表面做1%的横坡排水，在排水一侧做20×20cm排水沟。
4.2.2.3承台承载力检算
承台上立杆，在腹板位置单根受力最大为27kN（支架计算中得出）。立杆下承托面积为15×15=225cm2,则σ=N1/A=27/0.0225=1230 KPa=1.23MPa＜12.5 MPa【经查《路桥施工计算手册P330》（人民交通出版社）得C25砼抗压强度设计值为12.5Mpa】满足要求。
4.2.2.4混凝土垫层承载力检算
翼缘板部分单根立杆承受最大荷载为N1=14.4kN（支架计算中得出）。立杆下承托面积为15×15=225cm2,则σ=N1/A=14.4/0.0225=640 kPa=0.64MPa＜12.5 MPa。
混凝土不会被压碎。
4.2.2.5地层地质承载力检算
地基地质承载力检算，首先检算宕渣换填层承载力，其次检算换填层下表层土承载力，最后检算表层土下最弱软卧层地基承载力。地基承载力计算简图如图4.6所示。
（1）宕渣承载力检算
翼缘板位置下C25混凝土垫层自重按照26kN/m3计算。
考虑内力在混凝土垫层中的扩散角为45°，则宕渣表面的受力面宽度为15+20×2=55cm。
N2=N1+N砼=14.4+0.2×0.55×0.55×26=16kN
则：σ=N2/A=16/(0.55×0.55)=52.89kPa＜400kPa（宕渣允许承载力）
满足要求。
翼缘板位置支架间距为90cm,由图4.6可知，内力通过砼垫层及宕渣扩散为与翼缘板同宽的均布荷载所需深度h=((90-15)/2-20)/0.577+20=51cm【也即确保表层粉土均布受力所需的宕渣最佳换填厚度，此时粉土的承载力为σ=（16+0.51×16×（0.28×2+0.55）2）/（0.28×2+0.55）2=22.6 kpa】。目前宕渣的换填厚度为80cm，换填厚度满足要求，但表层粉土承载力发生改变，局部增大，需重新检算。

图4.5 地基承载力图
（2）粉土承载力检算
单柱下粉土承载力σ=（16+0.8×16×（0.46×2+0.55）2）/（0.46×2+0.55）2=20.2 kPa
多柱应力重叠区粉土承载力σ1=2×20.2=40.2 KPa＜90 kPa（粉土允许承载力）
满足要求。
（3）最弱软卧层地基承载力
根据地质资料，承载力最小地层为埋深在17m左右的淤泥质粉质粘土。由于应力多重重叠，故荷载计算时，从偏于安全方面考虑，可按均布荷载简化处理，并取消承载力深度修正系数。
翼缘板位置支架所受荷载为26.7 KN/m 2(支架计算中得出)，混凝土垫层厚0.2m, 自重按照26KN/m3计算，宕渣厚0.8m，宕渣自重按16 kN/m3计算。则：
σ=26.7+0.2×26+16×0.8=44.7 KPa＜70 kPa（淤泥质粘土允许承载力）
地基承载力满足要求。
4.2.2.6支架搭设
支架搭设考虑箱梁的结构形式布置间距。横杆布置间距为60（横向）×60（纵向）cm；腹板位置下立杆布置间距为30（横向）×60（纵向）cm，因碗口支架的最小间距为60cm，所以立杆加密处的横杆使用普通钢管脚手架杆件，与相邻立杆连接；翼缘板位置下立杆布置间距为90（横向）×60（纵向）cm；其它部位立杆布置间距为60（横向）×60（纵向）cm。为加强支架的整体稳定性，纵横向每隔3排设剪刀撑一道。满堂支架布置如图4.7、8所示。

图4.6 0#块满堂支架立面图（单位：cm）

图4.7 0#块满堂支架侧面图（单位：cm）
4.2.2.7支架检算
（1）荷载分析
为方便计算及偏于安全方面考虑，根据箱梁截面简化支架荷载如图4.9所示。

图4.8 0#块箱梁荷载分布图（单位：cm）
墩顶0#块节段长度9m，墩身宽度2.5m，混凝土容重按26kN/m3计算。
翼缘板砼荷载：（0.4+0.25）×3.5/2×4.5×26=13.3t=133kN
腹板砼荷载： 0.7×4.3×3.25×2.6=25.4t=254kN
顶底板砼荷载：((0.28+0.85)×5.575+1.8×0.37+0.5×0.3)×3.25×2.6=60.1t=601kN
（2）立杆截面性质及刚度检算
支架材料采用普通A3钢，轴向允许应力[σ]= 140Mpa，弯曲允许应力[σw]= 145MPa，剪应允许力[τ]= 85MPa，弹性模量E= 2.1×105MPa。查资料得碗口钢管的截面积A=4.89×102mm2，惯性矩I=1.215×105mm4。
立杆步距均按60cm设置，为偏于安全，两端均按绞支考虑，则立杆自由长度l0=60cm。
惯性半径：

长细比（刚度）：
，刚度满足要求。
（3）支架强度及稳定性检算
A、立杆允许承载力计算
对于轴心受压立杆的强度检算要考虑稳定系数ψ的影响，即要求满足：

式中的ψ是根据长细比λ求得。
根据以上计算λ=38，查表得：ψ=0.855。
则支架在稳定条件下，单根杆件允许承载力：
N=[σ]Aψ=140×489×0.855=58.5kN﹥30kN（厂家提供的试验安全荷载）
满足要求。
由于碗口支架钢管不是新购置材料，为了偏于安全，将厂家提供的试验安全荷载做为检验本桥杆件的允许承载力，即单根杆件允许承载力为[N]=30kN（强度及稳定性均满足要求）。
B、受力荷载组成
支架受力荷载由箱梁混凝土荷载及施工荷载两部分组成。
施工荷载Ps包括：
模板荷载：P1=10kN/m2 ；
设备及人工荷载：P2=250kg/m2=2.5kN/m2 ；
砼浇注冲击荷载：P3=200kg/m2=2kN/m2 ；
砼浇注振捣荷载：P4=200kg/m2=2kN/m2 ；
则： Ps=（P1+P2+P3+P4）=16.5kN/m2 。
翼缘板位置混凝土荷载：
按120%计算砼荷载：p=160/(4.5×3.5)=10.2kN/m2  
腹板位置混凝土荷载：
按120%计算砼荷载：p=305/(0.7×3.25)=134 kN/m2 
顶底板位置混凝土荷载：
按120%计算砼荷载：p=722/(5.575×3.25)=40kN/m2 
C、立杆强度及稳定性检算
立杆受力荷载P=p+Ps。
翼缘板位置立杆强度及稳定性检算：
P =（P1+Ps）=26.7kN/m2 
立杆布置间距为90×60cm，则单根立杆受力为：
Nmax =P×A=26.7×0.9×0.6= 14.4kN ＜[ N ]=30kN
腹板位置立杆强度及稳定性检算：
则有P=（P2 + Ps ）=150.5kN/m2 
立杆布置间距为30×60cm，则单根立杆受力为：
Nmax =P×A=150×0.3×0.6=27kN＜[ N ] =30KN
顶底板位置立杆强度及稳定性检算：
则有P=（P3 + Ps ）=56.5kN/m2 
立杆布置间距为60×60cm，则单根立杆受力为：
Nmax=P×A=56.5×0.6×0.6=20.34kN＜[ N ] =30kN
满足要求。
以腹板处立杆计算立杆变形（按高度7m计算）
△ L =NL/EA= 27×103×7×103/2.1×105×4.89×102 =1.9mm
 压缩变形很小。
（4）临时支撑钢管受力计算
0#块支架搭设中，支架在避开临时支撑钢管时留出了120×120cm范围的空档位置，此空挡部分荷载由临时支撑钢管承担。支撑钢管局部位于腹板位置，从偏于安全方面考虑，支撑钢管的受力全部按腹板荷载进行计算，即N=150kN。支撑钢管长度略小于6.6m，现从偏于安全方面考虑，全按6.6m计算。
支撑钢管直径为φ820mm，壁厚为10mm，则：
A=2×3.14×0.4×0.01=0.025m2
I=3.14×0.43×0.01=0.002m4
     ，刚度满足要求

稳定性计算：

根据以上计算λ=10.7，查表得：ψ=0.958。

满足要求。
（5）支架顶部纵向方木承载力检算：
支架采用15×15cm方木做纵梁，方木上直接铺设带横向加强肋（槽钢）的定型钢模，支架纵向间距均按60cm布置。经对腹板、翼板、顶底板处立杆上方木纵梁受力分析，分别得出均布荷载如下：
翼板处q=26.7×0.9=24kN/m
腹板处q=150×0.3=45kN/m
顶底板处q=56.5×0.6=33.9kN/m
经比较，腹板处受力最大，则只要计算腹板下方木纵梁即可。为偏于安全及计算方便考虑，立杆之间的方木纵梁按简支计算，计算跨径60cm。受力简图如图4.10所示。

图4.9 腹板处方木纵梁受力简图（单位：cm）
方木采用硬质松木，查相关资料得：弹性模量E=1×104 MPa，弯曲应力[σ]=11MPa，剪应力[τ]=2MPa。
则：截面模量 W=bh2/6=15×152/6=562.5cm3，惯性矩I=bh3/12=4218.8cm4。
梁弯曲应力：
   σ=qL2/8W=45×1000×0.62/8×562.5×10-6  
 =3.6MPa＜[σ]=11MPa  强度满足要求。
剪应力：
   τ=3Q/2A=3×45×103×（0.6 /2）/2×15×15×10-4
          =0.9MPa＜[τ]=2MPa 满足要求。
挠度计算：
  f max = 5qL4/384E=5×45×103×103×0.64/384×4218.8×10-8×1×1010 =0.18mm＜[f]=1.0mm（[f]=L/600）  满足要求。
4.2.2.8底模承载力计算
底模采用整体式钢模，钢模采用5mm钢板，制作时考虑了纵横向用[8cm，按31.5（纵向）×53.7（横向）cm井字梁加固，井字梁框格内设加强肋。0#块每侧底模由6块定型钢模组成，直接设置在纵梁木楔上，模板布置及构造图如图4.11所示。

图4.10 模板布置及构造图（单位：cm）
查表得：
A3钢 ：[б]=140(MPa)，[бw]=145(MPa)，[τ]=85(MPa)。
（1）钢模板底槽钢检算
[8截面： I=101cm4 W=25.3cm3
根据支架纵梁布置，从偏于安全考虑，将模板背部落在方木纵梁上的[8槽钢按简支处理，简化受力模式如图4.12所示。

图4.11 模板背部槽钢受力简图（单位：cm）
A、翼板处 [8槽钢计算
翼板处支架布置为90（横向）×60（纵向）cm，则[8槽钢计算间距L=90cm。
翼板处 [8槽钢均布荷载q=26.7×0.6=16kN/m；
弯曲应力计算：
σ=qL2/8W=16×1000×0.92/8×25.3×10-6=64MPa<145 MPa满足要求。
挠度计算：
fmax=5qL4/384EI=5×16×0.94/384×2.1×108×101×10-8=0.64mm<f=1.5mm=L/600
满足要求。
B、腹板处 [8槽钢计算
腹板处支架布置为30（横向）×60（纵向）cm，则[8槽钢计算间距L=30cm。
腹板处 [8槽钢均布荷载q=150×0.6=90kN/m；
弯曲应力计算：
σ=qL2/8W=90×1000×0.32/8×25.3×10-6=40Mpa<145 MPa满足要求。
挠度计算：
fmax=5qL4/384EI=5×90×0.34/384×2.1×108×101×10-8=0.04mm<f=0.5mm=L/600
满足要求。
C、顶底板[8槽钢计算
顶底板处支架布置为60（横向）×60（纵向）cm，则[8槽钢计算间距L=60cm。
腹板处 [8槽钢均布荷载q=56.5×0.6=33.9kN/m；
弯曲应力计算：
σ=qL2/8W=33.9×1000×0.62/8×25.3×10-6=60MPa<145 MPa满足要求。
挠度计算：
fmax=5qL4/384EI=5×33.9×0.64/384×2.1×108×101×10-8=0.27mm<f=1 mm=L/600
满足要求。
（2）底模钢板检算
底模钢板厚6mm，取受力最大的腹板位置计算，计算跨距为17.9cm，宽度为23.5cm，按三跨连续梁，取其受力最大的中跨作为检算对象。
W=bh2/6=23.5×0.62/6=1.41cm3
I=bh3/12=23.5×0.63/12=0.43 cm4
弯曲应力计算：
σ=qL2/10W=35.25×1000×0.1792/10×1.41×10-6=80.1MPa＜145 MPa满足要求。
挠度计算：fmax=0.677qL4/100EI=0.677×35.25×0.26854/100×2.1×108×0.24×10-8=0.4mm＜ [L/400]=0.45mm满足要求。
4.2.2.9支架预压
为消除支架的非弹性变形和测其弹性变形量，采用砂袋法模拟支架的实际受力情况，对其进行预压，预压重量为0#块重的120％，预压尽量按照0#块荷载分布图进行。为增大预压砂袋的堆放面积，在预压三层砂袋后找平砂袋顶面，沿纵向铺设12m长型钢，然后在型钢上平衡堆载，型钢重量记入堆载重量见图4.13。预压及卸载分80%，100%，120%三级完成。观测点在0#块跨中位置延横向布置五点见图4.12。每级荷载预压完成后即进行观测，以后每3h观测一次，连续两次观测一致时，可进行下一级加载。预压观测完成后即进行卸载，每级卸载完成后进行变形观测，根据观测结果预设支架的预拱值。

图4.12 预压观测点布置图（单位：cm）

图4.13 0#块预压纵剖面示意图
4.2.3 模板安装
0#块底模使用挂蓝施工时的底模，下部坡度由支架顶托调节形成。
侧模采用新制大块钢模板，也是挂蓝的侧模，下部由支架支撑。内模、横隔板模板均采用竹胶板。
底模、侧模安装前必须精确放样，安装后设专人检查，确保平面位置及高程的准确。
各类模板安装注意事项
（1）为减少高空作业，保证模板安装精度，底模、外侧板、内模、人洞模尽量在岸上拼装，拼装完成后用吊车吊装就位，所有模板在吊装过程中不允许与其它物体碰撞，以免模板变形或损伤。
（2）模板间的联结必须牢固可靠，螺栓必须拧紧，模板安装完毕，在其表面涂抹脱模剂。
（3）为防止箱梁内模移位，箱梁的内外模板用Φ20的钢筋拉杆固定，外侧模用型钢和碗扣式钢管支架支撑，两侧外模采用Φ20的钢筋拉杆对拉。
模板安装顺序为：安装底板、外侧模、内模、端模。
4.2.4 钢筋、预应力筋加工与布设
钢筋及预应力束管道：首先进行底板钢筋绑扎，其次进行腹板及隔板下段钢筋绑扎，再进行腹板及隔板剩余部分钢筋绑扎，然后进行顶板底层钢筋的绑扎，安放纵向预应力管，绑扎顶板顶层钢筋及定位筋。
为确保预应力筋布置、穿管、张拉、灌浆等的施工质量，必须确保预应力管道的设置准确，采用预埋铁皮波纹管，并在波纹管内插入硬塑管作衬填，在梁体砼浇注过程中（初凝之前）来回抽动硬塑管；一可以防管道被压瘪，二可防止波纹管漏浆堵塞管道；同时采用架立钢筋固定管道坐标位置。
4.2.5 混凝土入模浇注施工
混凝土拌和采用拌和站集中拌和，混凝土罐车运输，汽车泵泵送入模。整个0#块的底板、腹板和顶板混凝土采用一次浇筑完成的方式。为确保底板混凝土入模，在芯模顶板预留两个50×50cm混凝土入料口。混凝土灌注分层厚度30～40cm，应根据混凝土的缓凝时间确定分层灌注时间。振捣采用插入式振捣器。混凝土灌注顺