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广东火电工程总公司
GUANGDONG POWER ENGINEERING
CORPORATION
文件号DOCUMENT NO.
GPEC/DWP/EP/TJ/021
肇庆大旺热电联产工程项目部
施工方案
1号引风机支架脚手架及高支模安全专项方案
版权所有COPYRIGHT GPEC/DWP 2011 Page 1 of 70

目 录
1. 工程概况 3
2. 编制依据 4
3. 进度计划 5
4. 梁、柱、板模板支撑系统搭设方案简述 5
5. 材料及构配件要求 5
6. 柱、梁、板高大模板支撑系统结构设计及计算 6
7. 0~25M外脚排架计算 39
8. 脚手架监测控制措施 53
9. 强制性条文 55
10. 支撑模板体系施工工艺及混凝土浇筑方法 56
11. 环保措施 58
12. 质量保证措施 59
13. 安全保证措施 62
14. 应急预案 63
15. 附录 70

发文范围：（共 份） 归档夹类： 施工方案 夹号：
发文
份数
发文
份数
发文
份数
项目经理

计划信息室

土建项目

项目副经理

锅炉项目

土建一队

施工部经理

汽管项目

土建二队

质安部

电仪项目

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归档
物资部

综合项目

经营部

焊接项目

财务部

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行政部

调试项目

本版文件于 2011 年 月 日开始实施。
批准人：
1号引风机支架脚手架及高支模安全专项方案
1. 工程概况
1.1. 编制说明
1.1.1. 工程名称：国电肇庆大旺热电联产(2×300MW级)工程。
1.1.2. 建设地点：厂址位于广东省肇庆大旺高新技术产业开发区内，处于珠江三角洲北端，东与佛山市三水区隔北江相望，距广州市50km。
1.1.3. 工程规模：按2×350MW＋2×600MW进行规划，本期建设2×350MW机组，同步建设湿式石灰石－石膏脱硫和SCR脱硝装置。
1.1.4. 建设进度：机组预计投产时间：1号机组计划于2011年11月投产，2号机组于2011年12月投产。
1.1.5. 机组类型及年利用小时： 年利用小时为6450小时。
1.1.6. 国电肇庆大旺热电联产(2×300MW级)工程：设计煤种为内蒙古伊泰煤；校核煤种有两种，一是神府东胜煤，二是晋北平朔煤。
1.1.7. 建设单位：国电肇庆热电有限公司。
1.1.8. 结构类型：钢筋混凝土框架结构。
1.1.9. 工程范围：包括1号引风机支架上部结构模板支设及拆除工作内容。
1.2. 设计说明
1.2.1. 1号引风机支架位于1号电除尘器与脱硫区域性之间，烟囱的南面。主体结构为二层现浇钢筋混凝土框架结构。南北方向分Y-1～Y-4轴共4轴，轴距总长度为30200mm，东西方向分Y-A～Y-B列共2列，轴距总长度为11000mm。
1.2.2. 楼板结构：11.50m层为框架柱梁结构有部分楼板，23.150m层为框架柱梁结构有部分楼板，板的厚度均为100mm。
1.2.3. 梁结构：梁的截面尺寸有：400×1300mm、300×1200mm、500×1300mm、300×500mm、300×600mm、300×1000mm、300×900mm；300×550mm、300×1100mm，在梁的支撑系统验算时以梁500mm×1300mm来计算；
1.2.4. 柱结构：柱子共8条，截面尺寸均为：800×800mm；
1.2.5. 0.00m层至11.5m层之间只有框架柱而无梁，故11.5m层支撑排架由0.00m层楼板开始搭设，搭设高度达11.5m，属高支模体系，11.5m层以下结构分三次施工，首先施工至+0.5m，二次施工至首层结构梁底，三次为11.5m层梁板同时浇筑。按要求需编制安全专项方案，主要对0~11.5m层柱、梁、板支撑体系及0~23.15m层外脚手架搭设进行专项安全验算。
2. 编制依据
2.1. 《广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法》；
2.2. 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》—JGJ 130—2001；
2.3. 《危险性较大工程安全专项施工方案及专家论证审查办法》建质[2004]213；
2.4. 《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）；
2.5. 《电力建设安全工作规程：火力发电厂部分》 (DL5009.1-2002)；
2.6. 《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-2011）；
2.7. 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）；
2.8. 《建筑施工手册》(第四版)；
2.9. 《建筑施工计算手册》；
2.10. 国家《建筑工程质量管理办法》、《技术管理制度》、《建筑施工安全检查标准》 ；
2.11. 施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）；
2.12. 电力工业部《电力建设安全施工管理规定》、《电力建设安全工作规程》、广东火电工程总公司《常用安全设施标准及实施指南》、《工程施工劳动安全、劳动卫生管理工作手册》；
2.13. 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）；
2.14. 《建筑施工模板安全技术规程》（JGJ162－2008）；
2.15. 2006年版《工程建标准强制性条文》（电力工程部分）；
2.16. 引风机支架及引风机基础施工图（F3091S-T0405）；
2.17. 国电集团肇庆大旺热电联产项目公司相关制度及策划的规定；
2.18. 广东火电工程总公司《质量体系程序文件》、《质量保证程序文件》、《工程质量管理办法》、《技术管理制度》；
2.19. 国标《建筑施工安全检查标准》、电力工业部《电力建设安全施工管理规定》、《电力建设安全工作规程》、广东火电工程总公司《常用安全设施标准及实施指

南》、《工程施工劳动安全、劳动卫生管理工作手册》；
3. 进度计划（本支模专项工程投入架子工14人，木工30人，杂工10人）
工序名称
工作内容
开始时间
完成时间
备注
0.00~11.5m层
结构施工（钢筋、模板、砼）
2011-09-30
2011-10-14

11.5~23.5m层
结构施工（钢筋、模板、砼）
2011-10-25
2011-11-10

4. 梁、柱、板模板支撑系统搭设方案简述
本工程内脚手架按满堂红脚手架，支撑系统采用f48mm×3mm钢管，对于宽度≥300mm的梁底立杆横向间距或排矩la=0.75m，采用双顶托支撑；对于宽度≤300mm的梁底立杆横向间距或排矩la=0.75m ，采用单顶托支撑。楼板支撑钢管为横向纵向1.5m设置，水平杆步距均为h=1.80m。支撑体系立杆上端伸出至模板支撑点的长度为0.3m。扣件连接方式为双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数为0.80。模板支撑方式：主龙骨为48*3钢管，次龙骨为80mm*80mm*2000mm方木。内脚手架四边与中间每隔4排支架立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置，所有梁底顶托下方立杆均设水平和竖向剪刀撑。本工程计算过程中各项安全系数已按规范扩大，现场施工时严格按方案要求执行。因本工程只有两层框架，故不设卸料平台，各种施工材料安装时，做到随用随吊装，随时清理，严禁将施工材料集中堆放，材料堆积均布荷载控制在2.5kN/m2以内。本工程内外脚手架布置形式及验算具体见下文《柱、梁、板高大模板支撑系统结构设计及计算》。
5. 材料及构配件要求
5.1. 钢管：
Ø 采用外径Φ48×3. 5焊接钢管（本工程为提高安全标准，Φ48×3. 5焊接钢管按Φ48×3计算），钢管长度不大于6m。
5.2. 扣件：
采用可锻铸造扣件，机械性能不低于KTH330－08可锻铸铁。不得有裂纹、气孔，不得有缩松、砂眼或其它影响使用的铸造缺陷；并将粘砂、毛刺、氧化皮等清除干净。表面作除锈处理。扣件与钢管的贴合面必须严格整形，保证与钢管扣紧时接触良好。扣件活动部位能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙小于1mm。扣件螺栓拧紧扭力矩达70N•m时，扣件不得破坏。扣件螺栓不得有滑丝现象。
6. 柱、梁、板高大模板支撑系统结构设计及计算
6.1. 柱模板加固计算
6.1.1. 加固说明
柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。

柱模板设计示意图
柱截面宽度B(mm):800.00；柱截面高度H(mm):800.00；柱模板的总计算高度:H = 10.00m；
根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；

计算简图
6.1.2. 参数信息
6.1.2.1. 基本参数
柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:4；
柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:4；
对拉螺栓直径(mm):M14；
6.1.2.2. 柱箍信息
柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.0；
钢楞截面惯性矩I(cm4):10.78；钢楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；
柱箍的间距(mm):800；柱箍肢数:2；
6.1.2.3. 竖楞信息
竖楞材料:木楞；
宽度(mm):80.00；高度(mm):80.00；
竖楞肢数:1；
6.1.2.4. 面板参数
面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):18.00；
面板弹性模量(N/mm2):9500.00；
面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；
面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；
6.1.2.5. 木方和钢楞
方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；
方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；
钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；
6.1.3. 柱模板荷载标准值计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取23.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，取4.500h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H -- 模板计算高度，取10.000m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.000；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别为 41.403 kN/m2、230.000 kN/m2，取较小值41.403 kN/m2作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=41.403kN/m2；
倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。
6.1.4. 柱模板面板的计算
模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 240 mm，且竖楞数为 4，面板为大于 3 跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。

面板计算简图
6.1.4.1. 面板抗弯强度验算
对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：

其中， M--面板计算最大弯距(N.mm)；
l--计算跨度(竖楞间距): l =240.0mm；
q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×41.40×0.80×0.90=35.772kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.80×0.90=2.016kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。
q = q1 + q2 =35.772+2.016=37.788 kN/m；
面板的最大弯距：M =0.1×37.788×240×240= 2.18×105N.mm；
面板最大应力按下式计算：

其中， σ --面板承受的应力(N/mm2)；
M --面板计算最大弯距(N.mm)；
W --面板的截面抵抗矩 :

b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；
W= 800×18.0×18.0/6=4.32×104 mm3；
f --面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；
面板的最大应力计算值： σ = M/W = 2.18×105 / 4.32×104 = 5.038N/mm2；
面板的最大应力计算值 σ =5.038N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [σ]=13N/mm2，满足要求！
6.1.4.2. 面板抗剪验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

其中， ∨--面板计算最大剪力(N)；
l--计算跨度(竖楞间距): l =240.0mm；
q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×41.40×0.80×0.90=35.772kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.80×0.90=2.016kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。
q = q1 + q2 =35.772+2.016=37.788 kN/m；
面板的最大剪力：∨ = 0.6×37.788×240.0 = 5441.500N；
截面抗剪强度必须满足下式:

其中， τ --面板承受的剪应力(N/mm2)；
∨--面板计算最大剪力(N)：∨ = 5441.500N；
b--构件的截面宽度(mm)：b = 800mm ；
hn--面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ；
fv---面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；
面板截面受剪应力计算值: τ =3×5441.500/(2×800×18.0)=0.567N/mm2；
面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；
面板截面的受剪应力 τ =0.567N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 [fv]=1.5N/mm2，满足要求！
6.1.4.3. 面板挠度验算
最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:

其中， ω--面板最大挠度(mm)；
q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 41.40×0.80＝33.12 kN/m；
l--计算跨度(竖楞间距): l =240.0mm ；
E--面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ；
I--面板截面的惯性矩(mm4)；
I= 800×18.0×18.0×18.0/12 = 3.89×105 mm4；
面板最大容许挠度: [ω] = 240 / 250 = 0.96 mm；
面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×33.12×240.04/(100×9500.0×3.89×105) = 0.201 mm；
面板的最大挠度计算值 ω =0.201mm 小于 面板最大容许挠度设计值 [ω]= 0.96mm,满足要求！
6.1.5. 竖楞方木的计算
模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。
本工程柱高度为10.0m,柱箍间距为800mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，竖楞采用木楞，宽度80mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 80×80×80/6 = 85.33cm3；
I = 80×80×80×80/12 = 341.33cm4；

竖楞方木计算简图
6.1.5.1. 抗弯强度验算
支座最大弯矩计算公式：

其中， M--竖楞计算最大弯距(N.mm)；
l--计算跨度(柱箍间距): l =800.0mm；
q--作用在竖楞上的线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×41.40×0.24×0.90=10.732kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.24×0.90=0.605kN/m；
q = (10.732+0.605)/1=11.336 kN/m；
竖楞的最大弯距：M =0.1×11.336×800.0×800.0= 7.26×105N.mm；

其中， σ --竖楞承受的应力(N/mm2)；
M --竖楞计算最大弯距(N.mm)；
W --竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.53×104；
f --竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；
竖楞的最大应力计算值: σ = M/W = 7.26×105/8.53×104 = 8.502N/mm2；
竖楞的最大应力计算值 σ =8.502N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 [σ]=13N/mm2，满足要求！
6.1.5.2. 抗剪验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

其中， ∨--竖楞计算最大剪力(N)；
l--计算跨度(柱箍间距): l =800.0mm；
q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×41.40×0.24×0.90=10.732kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.24×0.90=0.605kN/m；
q = (10.732+0.605)/1=11.336 kN/m；
竖楞的最大剪力：∨ = 0.6×11.336×800.0 = 5441.500N；
截面抗剪强度必须满足下式:

其中， τ --竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)；
∨--竖楞计算最大剪力(N)：∨ = 5441.500N；
b--竖楞的截面宽度(mm)：b = 80.0mm ；
hn--竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ；
fv--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；
竖楞截面最大受剪应力计算值: τ =3×5441.500/(2×80.0×80.0)=1.275N/mm2；
竖楞截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；
竖楞截面最大受剪应力计算值 τ =1.275N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 [fv]=1.5N/mm2，满足要求！
6.1.5.3. 挠度验算
最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:

其中， ω--竖楞最大挠度(mm)；
q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =41.40×0.24 = 9.94 kN/m；
l--计算跨度(柱箍间距): l =800.0mm ；
E--竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ；
I--竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=3.41×106；
竖楞最大容许挠度: [ω] = 800/250 = 3.2mm；
竖楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×9.94×800.04/(100×9500.0×3.41×106) = 0.850 mm；
竖楞的最大挠度计算值 ω=0.85mm 小于 竖楞最大容许挠度 [ω]=3.2mm ，满足要求！
6.1.6. B、H方向柱箍的计算
本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管48×3.0；
截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
钢柱箍截面抵抗矩 W = 4.49 cm3；
钢柱箍截面惯性矩 I = 10.78 cm4；
柱箍为2 跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）：
B方向柱箍计算简图
其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取B方向的；
P = (1.2 ×41.4×0.9 + 1.4 ×2×0.9)×0.24 × 0.8/2 = 4.53 kN；

B方向柱箍剪力图(kN)
最大支座力: N = 10.318 kN；

B方向柱箍弯矩图(kN.m)
最大弯矩: M = 0.522 kN.m；

B方向柱箍变形图(mm)
最大变形: V = 0.208 mm；
6.1.6.1. 柱箍抗弯强度验算
柱箍截面抗弯强度验算公式

其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.52 kN.m；
弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 4.49 cm3；
B边柱箍的最大应力计算值: σ = 110.83 N/mm2；
柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 205 N/mm2；
B边柱箍的最大应力计算值 σ =110.83N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求!
6.1.6.2. 柱箍挠度验算
经过计算得到: ω = 0.208 mm；
柱箍最大容许挠度:[ω] = 400 / 250 = 1.6 mm；
柱箍的最大挠度 ω =0.208mm 小于 柱箍最大容许挠度 [ω]=1.6mm，满足要求!
6.1.7. B、H方向对拉螺栓的计算
计算公式如下:

其中 N -- 对拉螺栓所受的拉力；
A -- 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；
查表得：
对拉螺栓的型号: M14 ；
对拉螺栓的有效直径: 11.55 mm；
对拉螺栓的有效面积: A= 105 mm2；
对拉螺栓所受的最大拉力: N = 10.318 kN。
对拉螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105×1.05×10-4 = 17.85 kN；
对拉螺栓所受的最大拉力 N=10.318kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 [N]=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!
6.2. 梁模板（以最大500mm*1300mm的梁为计算对象）
6.2.1. 加固示意图

6.2.2. 参数信息
6.2.2.1. 模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m):0.50；
梁截面高度 D(m):1.30
混凝土板厚度(mm):100.00；
立杆梁跨度方向间距La(m):0.75；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.40；
立杆步距h(m):1.50；
梁支撑架搭设高度H(m)：11.50；
梁两侧立柱间距(m):0.80；
承重架支设:多根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面；
梁底增加承重立杆根数:2；
板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.75；
采用的钢管类型为Φ48×3；
扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；
6.2.2.2. 荷载参数
模板自重(kN/m2):0.35；
钢筋自重(kN/m3):1.50；
施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；
新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；
倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；
振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0
6.2.2.3. 材料参数
木材品种：柏木；
木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；
木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；
面板类型：胶合面板；
面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；
面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
6.2.2.4. 梁底模板参数
梁底纵向支撑根数：4；
面板厚度(mm)：18.0；
6.2.2.5. 梁侧模板参数
主楞间距(mm)：450；
次楞根数：8；
穿梁螺栓水平间距(mm)：450；
穿梁螺栓竖向根数：3；
穿梁螺栓竖向距板底的距离为：300mm，300mm，300mm；
穿梁螺栓直径(mm)：M14；
主楞龙骨材料：钢楞；
截面类型为圆钢管48×3.5；
主楞合并根数：2；
次楞龙骨材料：木楞,，宽度100mm，高度50mm；
次楞合并根数：2；
6.2.3. 梁模板荷载标准值计算
6.2.3.1. 梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，取4.500h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别为 40.158 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。
6.2.4. 梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞（内龙骨）的根数为8根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

面板计算简图(单位：mm)
6.2.4.1. 强度计算
跨中弯矩计算公式如下:

其中， σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 面板的最大弯距(N.mm)；
W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 45×1.8×1.8/6=24.3cm3；
[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；
按以下公式计算面板跨中弯矩：

其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括:
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.45×18×0.9=8.75kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.45×2×0.9=1.13kN/m；
q = q1+q2 = 8.748+1.134 = 9.882 kN/m；
计算跨度(内楞间距): l = 171.43mm；
面板的最大弯距 M= 0.1×9.882×171.4292 = 2.90×104N.mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 2.90×104 / 2.43×104=1.195N/mm2；
面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =1.195N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
6.2.4.2. 挠度验算

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 18×0.45 = 8.1N/mm；
l--计算跨度(内楞间距): l = 171.43mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 45×1.8×1.8×1.8/12=21.87cm4；
面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×8.1×171.434/(100×9500×2.19×105) = 0.023 mm；
面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =171.429/250 = 0.686mm；
面板的最大挠度计算值 ω =0.023mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ω]=0.686mm，满足要求！
6.2.5. 梁侧模板内外楞的计算
6.2.5.1. 内楞计算
内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，龙骨采用2根木楞，截面宽度100mm，截面高度50mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 100×502×2/6 = 83.33cm3；
I = 100×503×2/12 = 208.33cm4；

内楞计算简图
a) 内楞强度验算
强度验算计算公式如下:

其中， σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 内楞的最大弯距(N.mm)；
W -- 内楞的净截面抵抗矩；
[f] -- 内楞的强度设计值(N/mm2)。
按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.171=3.76kN/m；
内楞计算跨度(外楞间距): l = 450mm；
内楞的最大弯距: M=0.1×3.76×450.002= 7.62×104N.mm；
最大支座力:R=1.1×3.765×0.45=1.863 kN；
经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 7.62×104/8.33×104 = 0.915 N/mm2；
内楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；
内楞最大受弯应力计算值 σ = 0.915 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！
b) 内楞的挠度验算

其中 E -- 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2；
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.00×0.17= 3.09 N/mm；
l--计算跨度(外楞间距)：l = 450mm；
I--面板的截面惯性矩：I = 2.08×106mm4；
内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×3.09×4504/(100×10000×2.08×106) = 0.041 mm；
内楞的最大容许挠度值: [ω] = 450/250=1.8mm；
内楞的最大挠度计算值 ω=0.041mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ω]=1.8mm，满足要求！
6.2.5.2. 外楞计算
外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力1.863kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截