上海某公安局办公楼大修工程施工组织设计方案.doc

目录
第一章 24米三角支架悬挑脚手架 4
第1节 一、大横杆的计算: 4
第2节 二、小横杆的计算: 7
第3节 三、扣件抗滑力的计算: 9
第4节 四、脚手架荷载标准值: 10
第5节 五、立杆的稳定性计算: 12
第6节 六、连墙件的计算: 14
第7节 七、悬挑梁的受力计算: 16
第8节 八、悬挑梁的整体稳定性计算: 18
第9节 九、支杆的受力计算: 19
第10节 十、支杆的强度计算: 20
第二章 50米高落地脚手架 20
第1节 一、大横杆的计算: 21
第2节 二、小横杆的计算: 24
第3节 三、扣件抗滑力的计算: 26
第4节 四、脚手架荷载标准值: 27
第5节 五、立杆的稳定性计算: 29
第6节 六、连墙件的计算: 32
第7节 七、立杆的地基承载力计算: 34
第8节 八、门式工字钢梁的受力计算 35
第三章 公安分局办公大楼大修 36
第1节 技术标总说明 36
第2节 工程概况 41
第3节 施工部署 43
第4节 施工进度计划及保证工期措施 45
第5节 施工机械设备、劳动力及周转材料配备 48
第6节 施工总平面布置 51
第7节 项目组织结构 53
第8节 主要施工方法 62
第9节 工程总包管理、施工协调配合措施 79
第10节 质量保证措施及预防质量通病措施 83
第11节 成品保护措施 89
第12节 安全生产保证措施 93
第13节 文明施工、环境保护及渣土垃圾整治措施 96
第14节 竣工回访和工程保修 99

24米三角支架悬挑脚手架
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为24.0米，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.55米，立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为φ483.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。
施工均布荷载为1.5kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设13层。
悬挑水平钢梁采用12.6号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.90米，建筑物内锚固段长度0.10米。
悬挑水平钢梁采用支杆与建筑物拉结，最外面支杆距离建筑物1.60m，支杆采用钢管60.0 4.0mm。

一、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值P2=0.1501.550/3=0.078kN/m
活荷载标准值Q=1.5001.550/3=0.775kN/m
静荷载的计算值q1=1.20.038+1.20.078=0.139kN/m
活荷载的计算值q2=1.40.775=1.085kN/m

大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯矩计算公式如下:
M1max=0.08q1l2+0.10q2l2
跨中最大弯矩为
M1=(0.080.139+0.101.085)1.5002=0.269kN.m
支座最大弯矩计算公式如下:
M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2
支座最大弯矩为
M2=-(0.100.139+0.1171.085)1.5002=-0.317kN.m
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
=0.317106/5080.0=62.386N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:

静荷载标准值q1=0.038+0.078=0.116kN/m
活荷载标准值q2=0.775kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.6770.116+0.9900.775)1500.04/(1002.06105121900.0)=1.705mm
大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!
二、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值P1=0.0381.500=0.058kN
脚手板的荷载标准值P2=0.1501.5501.500/3=0.116kN
活荷载标准值Q=1.5001.5501.500/3=1.162kN
荷载的计算值P=1.20.058+1.20.116+1.41.162=1.836kN

小横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
Mqmax=ql2/8
集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=(1.20.038)1.5502/8+1.8361.550/3=0.963kN.m
=0.963106/5080.0=189.469N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=5.00.0381550.004/(3842.060105121900.000)=0.12mm
集中荷载标准值P=0.058+0.116+1.162=1.336kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V2=1336.3501550.0(31550.02-41550.02/9)/(722.06105121900.0)=7.034mm
最大挠度和
V=V1+V2=7.149mm
小横杆的最大挠度小于1550.0/150与10mm,满足要求!

三、扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
1.荷载值计算
横杆的自重标准值P1=0.0381.550=0.060kN
脚手板的荷载标准值P2=0.1501.5501.500/2=0.174kN
活荷载标准值Q=1.5001.5501.500/2=1.744kN
荷载的计算值R=1.20.060+1.20.174+1.41.744=2.722kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；

四、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248
NG1 = 0.12524.000=2.995kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15
NG2 = 0.150131.500(1.550+0.100)/2=2.413kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11
NG3 = 0.1101.50013/2=1.072kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.003
NG4 = 0.0031.50024.000=0.108kN
经计算得到，静荷载标准值NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.589kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值NQ = 1.50021.5001.550/2=3.487kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
Wk=0.7UzU5Wo
其中W0 —— 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定
采用：W0 = 0.550
Uz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规
定采用：Uz = 1.770
Us —— 风荷载体型系数：Us = 0.546
经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.5501.7700.546 = 0.372kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 0.851.4NQ
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式
MW = 0.851.4Wklah2/10
其中Wk —— 风荷载基本风压标准值(kN/m2)；
la —— 立杆的纵距(m)；
h —— 立杆的步距(m)。

五、立杆的稳定性计算:
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N —— 立杆的轴心压力设计值，N=12.79kN；
φ—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i 的结果查表得到0.16；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
l0 —— 计算长度(m),由公式l0 = kuh 确定，l0=3.33m；
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.60；
A —— 立杆净截面面积，A=4.89cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；
—— 钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到= 159.47
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算< [f],满足要求!
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N —— 立杆的轴心压力设计值，N=12.06kN；
φ—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i 的结果查表得到0.16；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
l0 —— 计算长度(m),由公式l0 = kuh 确定，l0=3.33m；
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.60
A —— 立杆净截面面积，A=4.89cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；
MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.215kN.m；
—— 钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到 = 192.70
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

六、连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl = Nlw + No
其中Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw = 1.4 wk Aw
wk —— 风荷载基本风压标准值，wk = 0.372kN/m2；
Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.603.00 =10.800m2；
No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000
经计算得到Nlw = 5.626kN，连墙件轴向力计算值Nl = 10.626kN
连墙件轴向力设计值Nf =φA[f]
其中φ—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=10.00/1.58的结果查表得到φ=0.98；
A = 4.89cm2；[f] = 205.00N/mm2。
经过计算得到Nf = 98.641kN
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!
连墙件采用扣件与墙体连接。
经过计算得到Nl = 10.626kN大于扣件的抗滑力8.0kN，必须采用双扣件进行加固! 试验表明:双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；

连墙件扣件连接示意图

七、悬挑梁的受力计算:
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
本工程中，脚手架排距为1550mm，内侧脚手架距离墙体100mm，支拉斜杆的支点距离墙体= 1600mm，
水平支撑梁的截面惯性矩I = 488.43cm4，截面抵抗矩W = 77.53cm3，截面积A = 18.10cm2。
受脚手架集中荷载P=1.26.59+1.43.49=12.79kN
水平钢梁自重荷载q=1.218.100.00017.8510=0.17kN/m

悬挑脚手架示意图

悬挑脚手架计算简图
经过连续梁的计算得到

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)

悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为
R1=13.755kN,R2=13.553kN,R3=-1.320kN
最大弯矩Mmax=0.681kN.m
抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=0.681106(1.0577530.0)+7.3361000/1810.0=12.422N/mm2
水平支撑梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

八、悬挑梁的整体稳定性计算:
水平钢梁采用12.6号工字钢,计算公式如下

其中φb —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：
φb=2.00
由于φb大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用φb查表得到其值为0.918
经过计算得到强度=0.68106/(0.91877530.00)=9.58N/mm2；
水平钢梁的稳定性计算< [f],满足要求!

九、支杆的受力计算:
水平钢梁的轴力RAH和支杆的轴力RDi按照下面计算

其中RDicos αi为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。
各支点的支撑力RCi=RDisinα i
按照以上公式计算得到由左至右各支杆力分别为
RD1=15.589kN

十、支杆的强度计算:
斜压支杆的强度计算：
斜压支杆的轴力RD我们均取最大值进行计算，为RD=15.589kN
下面压杆以钢管60.0 4.0mm计算，斜压杆的容许压力按照下式计算：

其中N —— 受压斜杆的轴心压力设计值，N = 15.59kN；
φ—— 轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到φ= 0.26；
i —— 计算受压斜杆的截面回转半径，i = 2.05cm；
l —— 受最大压力斜杆计算长度，l = 3.40m；
A —— 受压斜杆净截面面积，A =7.29cm2；
—— 受压斜杆受压强度计算值，经计算得到结果是82.40 N/mm2；
[f] —— 受压斜杆抗压强度设计值，f = 215N/mm2；
受压斜杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

50米高落地脚手架
B类城市郊区，底部24米双管
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为50.0米，24.0米以下采用双管立杆，24.0米以上采用单管立杆。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.55米，立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为φ483.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。
施工均布荷载为1.5kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设28层。

一、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值P2=0.1501.550/3=0.078kN/m
活荷载标准值Q=1.5001.550/3=0.775kN/m
静荷载的计算值q1=1.20.038+1.20.078=0.139kN/m
活荷载的计算值q2=1.40.775=1.085kN/m

大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯矩计算公式如下:

跨中最大弯矩为
M1=(0.080.139+0.101.085)1.5002=0.269kN.m
支座最大弯矩计算公式如下:

支座最大弯矩为
M2=-(0.100.139+0.1171.085)1.5002=-0.317kN.m
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
=0.317106/5080.0=62.386N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:

静荷载标准值q1=0.038+0.078=0.116kN/m
活荷载标准值q2=0.775kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.6770.116+0.9900.775)1500.04/(1002.06105121900.0)=1.705mm
大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!

二、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值P1=0.0381.500=0.058kN
脚手板的荷载标准值P2=0.1501.5501.500/3=0.116kN
活荷载标准值Q=1.5001.5501.500/3=1.162kN
荷载的计算值P=1.20.058+1.20.116+1.41.162=1.836kN

小横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=(1.20.038)1.5502/8+1.8361.550/3=0.963kN.m
=0.963106/5080.0=189.469N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=5.00.0381550.004/(3842.060105121900.000)=0.12mm
集中荷载标准值P=0.058+0.116+1.162=1.336kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V2=1336.3501550.0(31550.02-41550.02/9)/(722.06105121900.0)=7.034mm
最大挠度和V=V1+V2=7.149mm
小横杆的最大挠度小于1550.0/150与10mm,满足要求!

三、扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
1.荷载值计算
横杆的自重标准值P1=0.0381.550=0.060kN
脚手板的荷载标准值P2=0.1501.5501.500/2=0.174kN
活荷载标准值Q=1.5001.5501.500/2=1.744kN
荷载的计算值R=1.20.060+1.20.174+1.41.744=2.722kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

四、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248
NG1 = 0.12550.000+24.0000.0384=7.1616kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15
NG2 = 0.150281.5001.500/2=4.725kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11
NG3 = 0.1101.50028/2=2.310kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.003
NG4 = 0.0031.50050.000/2=0.1125kN
经计算得到，静荷载标准值NG = NG1+NG2+NG3+NG4 =14.31kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值NQ = 1.50021.5001.500/2=3.375kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
Wk=0.7UzU5W0
其中W0 —— 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.550
Uz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.560
Us —— 风荷载体型系数：Us = 0.546
经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.5501.5600.546 = 0.328kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 0.851.4NQ
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式
MW = 0.851.4Wklah2/10
其中Wk —— 风荷载基本风压标准值(kN/m2)；
la —— 立杆的纵距(m)；
h —— 立杆的步距(m)。

五、立杆的稳定性计算:
单双立杆交接位置和双立杆底部均需要立杆稳定性计算。
参照施工手册计算方法，双立杆底部的钢管截面面积和模量按照两倍的单钢管截面的0.7折减考虑。
1. 不考虑风荷载时,
①底部立杆的稳定性计算

其中N —— 立杆的轴心压力设计值，N=21.897kN；
φ—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i 的结果查表得到0.185；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
l0 —— 计算长度(m),由公式l0 = kuh 确定，l0=3.12m；
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；
A —— 立杆净截面面积，A=6.85cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=7.11cm3；
—— 钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到 = 172.9
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
②单双立杆交接位置的立杆稳定性计算
每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248
NG1 = 0.124826.0=3.2448kN
脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15
NG2 = 0.150151.5001.500/2=2.53kN
栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11
NG3 = 0.1101.50015/2=1.24kN
吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.003
NG4 = 0.0031.50026.0/2=0.0585kN
经计算得到，静荷载标准值NG = NG1+NG2+NG3+NG4 =7.073kN
活荷载标准值NQ = 1.50021.5001.500/2=3.375kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为：N=1.2NG + 1.4NQ =13.21kN
单双立杆交接处的稳定性计算为13.21kN/0.185/489mm2=146.02 N/mm2
不考虑风荷载时，单双立杆交接位置的立杆稳定性计算=146.02N/mm2< [f],满足要求!
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N —— 立杆的轴心压力设计值，N=21.19kN；
φ—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i 的结果查表得到0.185；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
l0 —— 计算长度(m),由公式l0 = kuh 确定，l0=3.12m；
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50
A —— 立杆净截面面积，A=6.85cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=7.11cm3；
MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.190kN.m；
—— 钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到= 193.94
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算< [f],满足要求!
考虑风荷载时单双立杆交接处的轴向压力设计值为N=1.2NG + 0.851.4NQ=12.504kN
考虑风荷载时，单双立杆交接位置的立杆稳定性计算=175.62N/mm2< [f],满足要求!

六、连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl = Nlw + No
其中Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw = 1.4 wk Aw
wk —— 风荷载基本风压标准值，wk = 0.328kN/m2；
Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.603.00 =10.800m2；
No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000
经计算得到Nlw = 4.958kN，连墙件轴向力计算值Nl = 9.958kN
连墙件轴向力设计值Nf = φA[f]
其中φ—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=0.00/1.58的结果查表得到φ=1.00；
A = 4.89cm2；[f] = 205.00N/mm2。
经过计算得到Nf = 100.245kN
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!
连墙件采用扣件与墙体连接。
经过计算得到Nl = 9.958kN大于扣件的抗滑力8.0kN，必须采用双扣件加固。试验表明:
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

连墙件扣件连接示意图

七、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg
其中p —— 立杆基础底面的平均压力(KPa)，p = N/A；p = 89.51
N —— 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N = 22.38
A —— 基础底面面积(m2)；A = 0.25
fg —— 地基承载力设计值(KPa)；按其实际承载力可取，fg = 150.0
地基承载力的计算满足要求!

八、门式工字钢梁的受力计算
暂取工字钢梁的计算跨度为4.5米，上部作用有向下的4个集中荷载，按最大集中力考虑，N=21.897kN，在工字梁上呈对称分布，两端的集中力直接作用在支座上，因此，工字钢梁的跨中最大弯距为：
M=21.8971.5=32.8455KNm
工字钢梁取为工28a，Wx=508.2cm3
钢梁的最大应力为： =M/Wx=64.63N/mm2<215N/mm2,满足要求!
因为工字钢梁的自由长度L1为4.5米，受压翼缘的宽度B1为0.122米，L1/B1=36.89,因此需计算其整体稳定。
整体稳定计算公式为：
=M/φbWx≤f
整体稳定系数查表得：0.755
故：=85.6N/mm2<215N/mm2,整体稳定计算满足要求!

公安分局办公大楼大修
技术标总说明
1.1 关于质量、工期的承诺
本工程为**公安分局**办公大楼大修工程，为政府形象工程，我公司上下十分重视。在本工程施工中，我公司将以优质、高速、安全、文明为施工宗旨，本着对业主高度负责的态度，从施工方案、人员设置、机械配备、材料供应和工程服务等方面全力进行合理的安排和调配，使施工忙而不乱、成本最低、效率最高、质量最好，达到国家优良标准。特制定以下工程管理目标，并承诺达到这些目标以及达不到这些目标处罚措施.
1.1.1、质量目标——一次性验收100％合格，如达不到以上要求，按招标文件要求以合同造价的5％为质量违约处罚。
1.1.2、工期目标——我公司以120 个日历天完成所有施工任务。如达不到要求，按每延误一日历天以合同总造价的1‰处罚。
1.1.3、安全生产目标——确保安全生产无重大事故，实现安全事故为零。
1.1.4、文明施工目标——争创**新区安全生产文明施工双标化工地，创建绿色工地。严格按照**新区文明施工要求施工，创**新区文明施工标准化工程，公司文明施工样板工程。
1.1.5、环境保护目标——严格控制噪声、粉尘污染，无市民投诉和相关单位罚款，相关指标控制在规范范围之内。
1.1.6、“渣土垃圾”处理目标——按照上海市和**新区相关规定，100％完全处理渣土垃圾。
1.1.7、服务目标——在施工期间积极配合业主和监理的协调和管理，竣工后严格按照相关规定进行保修、维修，随叫随到。
1.2 工程重点、难点及关键部位施工分析及对策
1.2.1 工期紧
本工程招标文件要求工期80 天，后在答疑会定为120 天，工期紧，少于国家工期定额和施工单位经验施工工期，且施工时间需做一些特殊调整，给施工组织带来一定的难度。改造项目多，交叉作业频繁,难度大。建筑物本身高度较大（81m），就脚手架一项工程需20 多天，因此本工程在施工计划管理和进度控制方面有较大难度。针对此难度，应加强现场施工组织管理，确保工程有条不紊地顺利进行，确保工期。我们将周密计划、合理安排施工程序并根据施工进度计划，制订详细的材料进场计划；严格控制材料进场时间，精心组织、严格管理，以减轻垂直水平运输的压力；确保工程有条不紊地顺利进行；确保工期。
1.2.2 脚手架工程难度大
本建筑物到屋面的高度72.6m，由于现有外墙装修层完全拆除，并装修为高级弹性丙烯酸涂料面层，外墙需搭设脚手架，又因本大楼在大修期间照常运行，因此内外运输不能连同，脚手架需设计成能拉车运输垃圾和装饰材料的非常规脚手架，宽度较之普通脚手架要宽。又因高度较高脚手架需悬挑。因此脚手架工程设计和施工是本工程的重点和难点，也是本工程唯一一项技术含量较高的施工项目。
1.2.3 垂直运输的选择
由于本工程在大修期间照常运行，且建筑高度较高，内外运输不能连同，室内运输甲方同意使用大楼本身货运电梯，外墙拆除和装修运输机具则另行选择。运输机具的选择牵扯到经济和施工进度，平面定位牵扯到文明施工和施工方便等问题。垂直运输机具的和平面定位是本工程的一个重点。在本工程中我公司将选用SD200/200 人货两用电梯进行垂直运输，平面定位考虑停车场的使用和施工便利，定位详见平面图。
1.2.4 安全防护
本工程紧邻**路，施工期间，生活设施、拆除建筑垃圾临时堆场及材料堆场设置在马路对面临时停车场的一块空地内，工人上下班及材料和垃圾的运输必经过**路。加之本工程主楼下方和主楼一层为停车场，在本工程施工高空坠落物体打击作用范围内。因此本工程的安全防护和安全管理是必须正视的一个重点来抓，从而保证本工程施工人员和大楼工作人员的安全。在本工程中我们将加大安全管理力度，不但配备2 名专职安全员，而且指派项目部专门人员组织协调经过**路的安全问题。对于安全防护，将搭设安全可靠、出入方便的安全防护棚加以解决。
1.2.5 文明施工及建筑垃圾的处理
本工程施工期间整个大楼照常运行，施工与办公同时进行，施工期间不能影响大楼的正常使用，为确保大楼及周边正常的生活、工作秩序，须采取严格的控制噪声、粉尘污染等环保及文明施工管理措施，因此，施工中将受到由此带来的各种限制。施工中我们加强环保及文明施工管理，采取各种针对性强的有效措施，确保周边正常的生活工作秩序。严格按上海市施工现场文明施工管理法规，制定针对性强的控制噪声、粉尘污染等环保及文明施工管理制度和措施。确保周边正常的生活和工作秩序。将严格按照上海市和**新区的相关规定处理渣土垃圾。
1.2.6 外墙抹灰层裂缝和空鼓的控制
本工程外墙面砖全部拆除后，面层为涂料面层，涂料基层为抹灰基层，由于抹灰层与老墙面的粘结问题，容易出现抹灰层裂缝和空鼓等质量通病、从而导致涂料层的裂缝、起壳等问题，更为严重的是，外墙淋雨后，雨水将沿这些裂缝渗入室内，严重影响房屋的使用功能。因此外墙抹灰层裂缝和空鼓的控制将作为本工程的关键部位，进行重点部署，从材料控制、设计建议、施工工艺控制及人员技术素质等方面进行全面的管理，使外墙抹灰层质量达到合格工程。
1.2.7 成品保护
本工程是改造大修工程，工程施工必须采取严格的成品保护措施，确保原建筑内设施及成品的完好无损和工程的顺利进行。我公司将制定详细的成品保护措施，对这一问题解决，详见成品保护措施。
1.2.8 施工总包管理、配合及协调
本工程改造项目多，交叉作业频繁。工程中需要配合、协调的地方多，由于施工与运行同时进行，在施工期间需要同大楼内上班各部门做好充分的配合和协调，以便工程顺利进行。本工程涉及到许多工种和专业，我方作为总承包方，不但要管理好内部各工种和分包单位，还应积极配合甲方、监理对甲方指定分包和另行发包的单位进行管理和配合。因此本工程施工中配合和协调非常重要。解决措施详见工程总包管理、施工配合措施一章。
1.3 编制依据
1.3.1、建设单位招标文件要求及工程量清单；
1.3.2、本工程改造大修施工图；
1.3.3、本公司体系文件（手册、程序文件、作业指导书）；
1.3.4、现行国家有关质量、安全等规范、标准和规程；
1.3.5、现行上海市有关安全文明施工文件及规定；
1.3.6、本工程特点、施工现场实际情况，施工环境、施工条件和自然条件的分析；
1.3.7、本公司现有的劳动力、技术、机械设备能力和施工管理经验。

工程概况
2.1 工程概况
本工程位于